JPS5884961A - ロツカア−ム - Google Patents
ロツカア−ムInfo
- Publication number
- JPS5884961A JPS5884961A JP18341981A JP18341981A JPS5884961A JP S5884961 A JPS5884961 A JP S5884961A JP 18341981 A JP18341981 A JP 18341981A JP 18341981 A JP18341981 A JP 18341981A JP S5884961 A JPS5884961 A JP S5884961A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rocker arm
- pad
- film
- wear
- cam
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
- Gears, Cams (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はｏａｃｍエンジンのロッカアームに関するもの
で参り、更に詳しくは、カムと摺動するロッカアームパ
ッド面に耐摩耗性を確保しつつ表面の耐スオッフイング
性及び相手部材の攻撃性低下ｔはかったロッカアームに
−するものである。
で参り、更に詳しくは、カムと摺動するロッカアームパ
ッド面に耐摩耗性を確保しつつ表面の耐スオッフイング
性及び相手部材の攻撃性低下ｔはかったロッカアームに
−するものである。
ａ来、０）ｌｅａ！エンジンのロッカアームは、■鋳鉄
、鋼などの一体型、■ロッカアームバッドＩｉＯみ耐摩
耗性の＾い鋳鉄、Ａ及び焼結材料で作製し、ロッカアー
ム本体に口９付、＃ＩＩＩなどによ〕接合してなる接合
型、■鋳鉄、焼結材料からなるパッド材をＡｔ付金など
で−ぐるんだ鋳ぐるみ型とがあり、いずれもロッカアー
ムのパッド向は、耐摩耗性ｆ：同上させるため、炭化物
を析出さ（るよう材料組Ｈ，ｔ−決めている。
、鋼などの一体型、■ロッカアームバッドＩｉＯみ耐摩
耗性の＾い鋳鉄、Ａ及び焼結材料で作製し、ロッカアー
ム本体に口９付、＃ＩＩＩなどによ〕接合してなる接合
型、■鋳鉄、焼結材料からなるパッド材をＡｔ付金など
で−ぐるんだ鋳ぐるみ型とがあり、いずれもロッカアー
ムのパッド向は、耐摩耗性ｆ：同上させるため、炭化物
を析出さ（るよう材料組Ｈ，ｔ−決めている。
この炭化物としては、Ｆｅ糸炭化物よｐＣｒ系炭化物が
、Ｃｒ系訳化物よシＷ１■、Ｎｂ系災化物が耐摩耗性が
優れているが、相手部材であるカムとの耐摩耗性のバラ
ンスから、Ｃｒ系炭化−の析出するロッカアームバッド
材が多相されているのが現状である。しかし、仁のよう
なパッド材で４１、を粘［エンジンオイルめ使用、オイ
ル交換距離の延長等、苛酷な条件が加わると、カムとロ
ッカアームバッド蘭でスカッフィングが発生し、仁のス
カッフインクによる過大摩耗が生じてエンジン不調を引
き起こすという問題があつ嶋 このようなＣｒ炭化物系材料に軟窒化処理を行なうと、
前記のスカッフィングは防止できるが、Ｏｒ炭化物がＣ
ｒ炭窒化智を形成し、さらに農地中（）ＣｒがＣｒ窒化
物を形成するため％ Ｃｒ炭化吻より硬く、１友量も増
えるため、相手カムを過大に摩耗させ為場合があり九。
、Ｃｒ系訳化物よシＷ１■、Ｎｂ系災化物が耐摩耗性が
優れているが、相手部材であるカムとの耐摩耗性のバラ
ンスから、Ｃｒ系炭化−の析出するロッカアームバッド
材が多相されているのが現状である。しかし、仁のよう
なパッド材で４１、を粘［エンジンオイルめ使用、オイ
ル交換距離の延長等、苛酷な条件が加わると、カムとロ
ッカアームバッド蘭でスカッフィングが発生し、仁のス
カッフインクによる過大摩耗が生じてエンジン不調を引
き起こすという問題があつ嶋 このようなＣｒ炭化物系材料に軟窒化処理を行なうと、
前記のスカッフィングは防止できるが、Ｏｒ炭化物がＣ
ｒ炭窒化智を形成し、さらに農地中（）ＣｒがＣｒ窒化
物を形成するため％ Ｃｒ炭化吻より硬く、１友量も増
えるため、相手カムを過大に摩耗させ為場合があり九。
この問題に対処するために、軟窒化処理を行なう材料０
Ｃｒｔｔ下けれに１軟窒化層によるカムＯ過大摩耗扛肪
止できるが、この軟窒化層が摩耗した場合に、ロッカア
ームの耐摩耗性が低％Ａ７ｔめ、摩耗が急速に進むとい
う欠点があり、塾１シ好１しくな％／−ｈ。
Ｃｒｔｔ下けれに１軟窒化層によるカムＯ過大摩耗扛肪
止できるが、この軟窒化層が摩耗した場合に、ロッカア
ームの耐摩耗性が低％Ａ７ｔめ、摩耗が急速に進むとい
う欠点があり、塾１シ好１しくな％／−ｈ。
本発明社、従来技術の肩する上述の欠点を解消するため
のもので、軟窒化処理ｔｗＪＪ提として、軟窒化による
窒素の拡散の影４１１１を受けない部位の耐摩耗性を櫂
保しつつ、−面に耐スカッフインダ性が優れ、カムｔ−
過大＝耗させない軟窒化層を形成・したパッド向【有す
るロッカアームを提供する４０″′ｃＴｏる。
のもので、軟窒化処理ｔｗＪＪ提として、軟窒化による
窒素の拡散の影４１１１を受けない部位の耐摩耗性を櫂
保しつつ、−面に耐スカッフインダ性が優れ、カムｔ−
過大＝耗させない軟窒化層を形成・したパッド向【有す
るロッカアームを提供する４０″′ｃＴｏる。
アームのカムと摺動するパッド面が、重量比でＣｔＯ〜
Ｌｏｌｌ、 Ｃｒ５〜３０％、Ｍｏ （１２〜五０ＩＩ
Ｇ、 Ｖα１〜ｔｏｄ、 ！ＩＩ１０００組成のＦｅ系
Ｉｗ！１１！合金又はＦ・系焼結材から表す層と、該層
のさらＩＣ表面に形成されたＦａｔたはＦ・基音金層１
〜２０μｍ（軟窒化処理する仁とＫよシ得られたＦ＠１
ＮまたＦｉＦ＠ｊＮ生成層とを有することを特徴とする
ものである。
Ｌｏｌｌ、 Ｃｒ５〜３０％、Ｍｏ （１２〜五０ＩＩ
Ｇ、 Ｖα１〜ｔｏｄ、 ！ＩＩ１０００組成のＦｅ系
Ｉｗ！１１！合金又はＦ・系焼結材から表す層と、該層
のさらＩＣ表面に形成されたＦａｔたはＦ・基音金層１
〜２０μｍ（軟窒化処理する仁とＫよシ得られたＦ＠１
ＮまたＦｉＦ＠ｊＮ生成層とを有することを特徴とする
ものである。
以下、本発明ロッカアームを図面に基づいてＷ＆明する
。
。
第１図は、０ｆ−１ｃ型エンジンの動弁系を示す要部模
式図である。
式図である。
−において、１Ｆｉ力ぶで、このカム１が図中矢印で示
すように右方間に回転する。カム１にはロッカアーム２
が、その一端に設けたパッド９面で当接しており、カム
１の回転に伴なりてロッカアーム２が、５０ツカシヤフ
ト１０を中心と に揺動する。ロッカアーム２の他熾にはアジヤスティン
ゲスクリニー５がナツト４により固定されており、前記
アジヤスティングスクリューｓの先端が謬ツカアーム２
の揺Ｉ＃に応じて、バｋ フスｆムＳを押し下げる。パ
ルプステム５の外周に／ｆｉ、ステム５の同心円上にパ
ルプスプリング・が位置しており、パルプステム５の先
端Ｋｉｌ付は友エンジンＯ吸排気バルブ（図示せず）を
、前記カム１の回転に応じて作動するロッカアーム２の
動きにより、開閉する６図中、６はリテーナ、７Ｆｉコ
ツクを示す。
すように右方間に回転する。カム１にはロッカアーム２
が、その一端に設けたパッド９面で当接しており、カム
１の回転に伴なりてロッカアーム２が、５０ツカシヤフ
ト１０を中心と に揺動する。ロッカアーム２の他熾にはアジヤスティン
ゲスクリニー５がナツト４により固定されており、前記
アジヤスティングスクリューｓの先端が謬ツカアーム２
の揺Ｉ＃に応じて、バｋ フスｆムＳを押し下げる。パ
ルプステム５の外周に／ｆｉ、ステム５の同心円上にパ
ルプスプリング・が位置しており、パルプステム５の先
端Ｋｉｌ付は友エンジンＯ吸排気バルブ（図示せず）を
、前記カム１の回転に応じて作動するロッカアーム２の
動きにより、開閉する６図中、６はリテーナ、７Ｆｉコ
ツクを示す。
上記構成のロッカアーＪｈ２において、ロッカアー五本
体とロッカアームパラＩ’９ｔ［１ｍＫよａｍ合されて
いる。
体とロッカアームパラＩ’９ｔ［１ｍＫよａｍ合されて
いる。
ロッカアームパッド！を形成する材料は、前記したよう
に、重量比でＣｔＯ〜五〇Ｓｓ Ｃｒ ｓ〜５０−１Ｍ
０ ａ２〜ｔｏｅ、Ｖ１１〜ｔＯ％、ｌｊ４ ＭｉＢ
Ｆｅ （Ｄ組ｊｉｔ。
に、重量比でＣｔＯ〜五〇Ｓｓ Ｃｒ ｓ〜５０−１Ｍ
０ ａ２〜ｔｏｅ、Ｖ１１〜ｔＯ％、ｌｊ４ ＭｉＢ
Ｆｅ （Ｄ組ｊｉｔ。
からなるＦ・系浴製合金筐たはＦｅ系焼結材である。
Ｃ及びＣｒの添加ｔは、ロッカアームパッドの耐摩耗性
を確保するために１それぞれ上記範囲に限定され、炭化
物［１０〜４０嗟となるようにする。Ｃ，Ｃｒの添加量
が上記範囲の下限未満であると彎ツカアームパッドの耐
犀耗性が感化し好１しくなく、また添加量が上記範囲の
上限を越ｊ＆と＊ムシャフトを異常摩耗させて好１しく
ない。
を確保するために１それぞれ上記範囲に限定され、炭化
物［１０〜４０嗟となるようにする。Ｃ，Ｃｒの添加量
が上記範囲の下限未満であると彎ツカアームパッドの耐
犀耗性が感化し好１しくなく、また添加量が上記範囲の
上限を越ｊ＆と＊ムシャフトを異常摩耗させて好１しく
ない。
Ｍｏ及びＶの添加量は、後述の軟窒化層ｆｆｌを行なっ
たとき、軟化が起こりにくいように上記範囲とした。
ＶＦｉ、ＬＯ％ｔ−越えて添加されるとＶＣ（炭化物）
を形成し、仁のためカムシャフトが過大摩耗するので好
１しくない。
たとき、軟化が起こりにくいように上記範囲とした。
ＶＦｉ、ＬＯ％ｔ−越えて添加されるとＶＣ（炭化物）
を形成し、仁のためカムシャフトが過大摩耗するので好
１しくない。
上記成分元素以外の龜加物としてはＭｈｓｌを加えても
よい。
よい。
Ｍｎ、及び８ ｉ ｕ 、焼入れ性及び寵さの同上のた
めに添加するものであり、例えＦｉＳｉα５〜五〇ｓ１
Ｍ！ｌ （Ｌ２〜ｔｏ−を加えるとよい。
めに添加するものであり、例えＦｉＳｉα５〜五〇ｓ１
Ｍ！ｌ （Ｌ２〜ｔｏ−を加えるとよい。
上記組成の材料を用いてａｍ又は焼結にょｐバッド粗形
材を形成したのち、ロッカアームの所定位置Ｋｌｌ！Ｉ
＃！後、荒加ニジ、ｆｉ［９００〜１１００′ｃ％時間
（１５〜２時間の条件で加熱し、焼入する。焼入れは通
常空冷、により行なわれる。その後パッド表向ｔ−ＩＥ
風の寸法に加工した後、鉄系皮膜を形成する。
材を形成したのち、ロッカアームの所定位置Ｋｌｌ！Ｉ
＃！後、荒加ニジ、ｆｉ［９００〜１１００′ｃ％時間
（１５〜２時間の条件で加熱し、焼入する。焼入れは通
常空冷、により行なわれる。その後パッド表向ｔ−ＩＥ
風の寸法に加工した後、鉄系皮膜を形成する。
鉄系皮膜１ｍ成するには、Ｆ・単独あるいはＦ・−Ｐｌ
友はＦ・−ＣなどのＦｅ合金を、電気メッキ、溶射また
はイオンプレーテングにより、厚さ１〜２０μ糟となる
ように形成する。膜厚１μｍ未満であると軟窒化処理に
より形成される層が薄くな９過ぎ、所期の効果を奏しえ
ず、また２０μｍを越えると軟窒化層中のＦｅ窒化物の
生成速皺が遅くなり、時間が塾かりすぎて好ましくない
。
友はＦ・−ＣなどのＦｅ合金を、電気メッキ、溶射また
はイオンプレーテングにより、厚さ１〜２０μ糟となる
ように形成する。膜厚１μｍ未満であると軟窒化処理に
より形成される層が薄くな９過ぎ、所期の効果を奏しえ
ず、また２０μｍを越えると軟窒化層中のＦｅ窒化物の
生成速皺が遅くなり、時間が塾かりすぎて好ましくない
。
イオンブレーティングは、常法により、例えば真Ｑ［１
０〜１０ ）＃、印加電圧２〜！ｉＫ′ｖ。
０〜１０ ）＃、印加電圧２〜！ｉＫ′ｖ。
温［５００〜５５０℃で１０〜１５分処理を行なう、ｒ
６射は、常法により、例えＦ！−１５０メツシエの純Ｆ
・粉をプラズマ溶射（電Ｒ５００人）により行なう。
６射は、常法により、例えＦ！−１５０メツシエの純Ｆ
・粉をプラズマ溶射（電Ｒ５００人）により行なう。
次に、軟窒化処理方法と−しては、常法にへより、例え
ばＲＸガス５０ ％ 、 Ｎｕｓガス５０チからなる混
合ガス中、５７０℃で２時間加＃ｌＩ％することにより
行なう。
ばＲＸガス５０ ％ 、 Ｎｕｓガス５０チからなる混
合ガス中、５７０℃で２時間加＃ｌＩ％することにより
行なう。
Ｆ・系皮膜に上記のように軟窒化処理を行なうと、該皮
膜中ＫＦ＠零ＮまたはＦ＠＃Ｎが生成する。
膜中ＫＦ＠零ＮまたはＦ＠＃Ｎが生成する。
ξのＦｅ、ＩＮＩたＦｉＦｅｉＮは、Ｏｒ系炭輩化吻よ
り軟らかいので、相手カム部材を摩耗させず、長期間の
使用にも焼付を起こさない。
り軟らかいので、相手カム部材を摩耗させず、長期間の
使用にも焼付を起こさない。
次に、本発明ロッカアームについて、実施例及び比較例
を用いて説明する。
を用いて説明する。
実施例１
四ツカアームパッド材料として％ Ｆｅ−１２（：ｒ−
ＩＭｏ−（Ｌ２Ｖ−１５ｃからなる組成の材料を用い、
１０３０℃で２時間加熱した俵、窒冷する。このロッカ
アームパッド表面に、純Ｆ・皮膜を電気メッキにより形
成し、その後５７０℃で２時間、ＲＸガス５０チーＮＨ
Ｉガス中で処理する。得られたロッカアームを本発明品
Ａとする。
ＩＭｏ−（Ｌ２Ｖ−１５ｃからなる組成の材料を用い、
１０３０℃で２時間加熱した俵、窒冷する。このロッカ
アームパッド表面に、純Ｆ・皮膜を電気メッキにより形
成し、その後５７０℃で２時間、ＲＸガス５０チーＮＨ
Ｉガス中で処理する。得られたロッカアームを本発明品
Ａとする。
比較例１
実施例１と岡じ組成の劇料ｔ−用い、ロッカアームにパ
ッドを設ける。熱処理条件は、１０５０℃で２時間加熱
後空冷により行なう、得られたロッカアームｔＢとする
。
ッドを設ける。熱処理条件は、１０５０℃で２時間加熱
後空冷により行なう、得られたロッカアームｔＢとする
。
比較例２
実糺例１と同じ組成及び熱処理条件でロッカアームにパ
ッドを設ける。Ｃのパッド表面にＦｅ皮膜を形成するこ
となく、直嶺５７０℃Ｘ２ｈｒのガス軟窒化処理を行な
う、得られたロッカアームＩｃとする。
ッドを設ける。Ｃのパッド表面にＦｅ皮膜を形成するこ
となく、直嶺５７０℃Ｘ２ｈｒのガス軟窒化処理を行な
う、得られたロッカアームＩｃとする。
試験例
上記６例て得られたロッカアームＡ、 Ｂ、 Ｃについ
て、それぞれ以下のような試験を行なった。
て、それぞれ以下のような試験を行なった。
各ロッカアーム會エンジン実機に組付け、スプリング荷
重を１０チアツブし、ｉ！Ｎ！価用油剤捌−Ａ管用いて
、１０００ｒＰｍ１０００ｒＰの試験を行すっり。
重を１０チアツブし、ｉ！Ｎ！価用油剤捌−Ａ管用いて
、１０００ｒＰｍ１０００ｒＰの試験を行すっり。
各ロッカアームにおけるカムノーズ摩耗量、ロッカアー
ム摩耗量、スカッフィングについて評価し、結果を第２
図に示す、第２図中、Ａ、 Ｂ、 Ｃはそれぞれ実施例
及び比較例のロッカアーム査号に相当する。カムノーズ
摩耗量は、マイクロメーターにより、ロッカアームの摩
耗深さはアラサ計によりＩＩ定した。
ム摩耗量、スカッフィングについて評価し、結果を第２
図に示す、第２図中、Ａ、 Ｂ、 Ｃはそれぞれ実施例
及び比較例のロッカアーム査号に相当する。カムノーズ
摩耗量は、マイクロメーターにより、ロッカアームの摩
耗深さはアラサ計によりＩＩ定した。
ＩＩ２幽から明らかなように、比較例のロッカアームＢ
は、ロッカアーム摩耗ｔｓｏ＾ カム摩耗量１００μで
あり、スカッフィングが発生した。
は、ロッカアーム摩耗ｔｓｏ＾ カム摩耗量１００μで
あり、スカッフィングが発生した。
ロッカアームＣＦｉ、ガス軟窒化処理を施しているため
−スカツフイングは発生ぜず、ロッカアーム自体の摩耗
量は３声以下でめったが、相手カムｔ２５０μ摩耗させ
た。これは、軟窒化処理により表向にＣｒ窒化物が生成
するためである８本発明ロッカアームＡは、ロッカアー
ムの摩耗量７μ、カムの摩耗量５０μで６タ、スカッフ
ィングは全く生じなかった。
−スカツフイングは発生ぜず、ロッカアーム自体の摩耗
量は３声以下でめったが、相手カムｔ２５０μ摩耗させ
た。これは、軟窒化処理により表向にＣｒ窒化物が生成
するためである８本発明ロッカアームＡは、ロッカアー
ムの摩耗量７μ、カムの摩耗量５０μで６タ、スカッフ
ィングは全く生じなかった。
以上の記載から明らかなように、本発明により得られる
ロッカアームに、尚クロム材でｓ成されるパッド表面に
Ｆ・皮膜を形成し、このＦｅ皮膜のみに軟窒化処理【行
なうようにしたので、ＣｒＮ、Ｃｒ１Ｎより軟らかいＦ
＠ｆｉ Ｎ ｍ ｋ ａ ｊ Ｎがパッド最表面層に
形成され、従ってパッド自体の耐摩耗性を十分確保した
上で、相手カムの摩耗量を低下させることができる６本
発明における軟窒化旭ｍＦｉ、上述の組成材料に限定さ
れず、Ｆｅ系皮膜【設けることができるものであれば、
Ｆ・窒化物を形成させることが可能である。
ロッカアームに、尚クロム材でｓ成されるパッド表面に
Ｆ・皮膜を形成し、このＦｅ皮膜のみに軟窒化処理【行
なうようにしたので、ＣｒＮ、Ｃｒ１Ｎより軟らかいＦ
＠ｆｉ Ｎ ｍ ｋ ａ ｊ Ｎがパッド最表面層に
形成され、従ってパッド自体の耐摩耗性を十分確保した
上で、相手カムの摩耗量を低下させることができる６本
発明における軟窒化旭ｍＦｉ、上述の組成材料に限定さ
れず、Ｆｅ系皮膜【設けることができるものであれば、
Ｆ・窒化物を形成させることが可能である。
第１図はｏｎｃＩＩｉ動弁系の１Ｎ部断面図、第２図は
試験例の結果を示すグラフを表わす。 図中、１−１ム、２・・・ロッカアーム、５・・・ノ（
ルブステム、！・−ロッカアームパッド（ほか１名） １１図 才２図
試験例の結果を示すグラフを表わす。 図中、１−１ム、２・・・ロッカアーム、５・・・ノ（
ルブステム、！・−ロッカアームパッド（ほか１名） １１図 才２図
Claims (1)
- ＯＨＣ型ロッカアームにおいて、該ロッカアームのカふ
と１１１Ｉ＋するパッド面が、重輩比でＣ１ｏ〜１０％
％Ｃｒ ５〜Ｓ ０％、Ｍｏ１２〜Ｎｏｄ、■α１〜
ｔＯ慢、残１１Ｆ・の組成のｓ製Ｆ・系合金１次はＦ’
ｅ系焼系材結材なる層と、該層のさらに表面に形成場れ
たＦｅ２た＃ｉＦ・重合金層１〜２０μｔ′Ｉ＠を軟窒
化処理する仁とにより得られたＦｅｊＮ ｊたはＦｄＮ
生成層とｔｌ［すること′に脣懺とするロッカアーム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18341981A JPS5884961A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | ロツカア−ム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18341981A JPS5884961A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | ロツカア−ム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5884961A true JPS5884961A (ja) | 1983-05-21 |
Family
ID=16135444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18341981A Pending JPS5884961A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | ロツカア−ム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5884961A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59118855A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-09 | Toshiba Corp | 焼結部品およびその製造方法 |
| JPS6298027A (ja) * | 1985-10-21 | 1987-05-07 | Honda Motor Co Ltd | 鋼製構造部材の球面受け座形成方法 |
| WO2017007397A1 (en) * | 2015-07-03 | 2017-01-12 | Scania Cv Ab | A rocker arm and a rocker arm assembly |
-
1981
- 1981-11-16 JP JP18341981A patent/JPS5884961A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59118855A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-09 | Toshiba Corp | 焼結部品およびその製造方法 |
| JPS6298027A (ja) * | 1985-10-21 | 1987-05-07 | Honda Motor Co Ltd | 鋼製構造部材の球面受け座形成方法 |
| WO2017007397A1 (en) * | 2015-07-03 | 2017-01-12 | Scania Cv Ab | A rocker arm and a rocker arm assembly |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS62211355A (ja) | 耐摩耗性鉄基焼結合金 | |
| US4870931A (en) | Rocker arm having wear resistant scuffing resistant portion | |
| JPS609587B2 (ja) | 耐摩耗性焼結合金 | |
| US4863513A (en) | Iron-base anti-wear sintered alloy member | |
| JPH0360901B2 (ja) | ||
| WO2004063400A1 (en) | Surface modified precipitation hardened stainless steel | |
| US5013611A (en) | Camshaft composition | |
| JPS6354137B2 (ja) | ||
| JP2005061389A (ja) | 内燃機関用ピストンリング | |
| US4032334A (en) | Tappet metallurgy | |
| JPS6367542B2 (ja) | ||
| JPS6025499B2 (ja) | 内燃機関用ロッカア−ム | |
| JP2733773B2 (ja) | ロッカアーム | |
| JP2594505B2 (ja) | ロッカアーム | |
| JP3484076B2 (ja) | 内燃機関用ピストンリング | |
| JPH10183327A (ja) | 摺動部材のなじみ性溶射被膜層 | |
| JPS59118859A (ja) | 摺動部材 | |
| JPH0374506A (ja) | カムタペットの製造方法 | |
| JPH0286907A (ja) | 耐ピッチング疲労摩耗性に優れた摺動部材 | |
| JPS60228650A (ja) | 摺動部品 | |
| JPS6312894A (ja) | ロ−タリ−コンプレツサ | |
| JP2000144341A (ja) | 焼結部材 | |
| JP2004176157A (ja) | 摺動部材及びその製造方法 | |
| JPS60258448A (ja) | 内燃機関の動弁系部材 | |
| JPS6342350A (ja) | 耐摩耗性鉄基焼結合金の製造方法 |