JPS5886965A - 複合ロ−ルの製造法 - Google Patents
複合ロ−ルの製造法Info
- Publication number
- JPS5886965A JPS5886965A JP18591881A JP18591881A JPS5886965A JP S5886965 A JPS5886965 A JP S5886965A JP 18591881 A JP18591881 A JP 18591881A JP 18591881 A JP18591881 A JP 18591881A JP S5886965 A JPS5886965 A JP S5886965A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- outer layer
- casting
- composite roll
- cast
- magnesium oxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
- B22D13/02—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force of elongated solid or hollow bodies, e.g. pipes, in moulds rotating around their longitudinal axis
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D19/00—Casting in, on, or around objects which form part of the product
- B22D19/16—Casting in, on, or around objects which form part of the product for making compound objects cast of two or more different metals, e.g. for making rolls for rolling mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は外層をチルド又はグレン材質、内層を球状黒鉛
鋳鉄材質で形成する複合ロールにおいて、その外内層の
溶着部における健全性を簡単確実に確保できるようにし
几製造法に関する。
鋳鉄材質で形成する複合ロールにおいて、その外内層の
溶着部における健全性を簡単確実に確保できるようにし
几製造法に関する。
一般に熱問田延仕上スタンド用ロールには、外層をチル
ド又はグレン材質で形成し、一方向層を高級鋳鉄で形成
した複合ロールが使用されている。
ド又はグレン材質で形成し、一方向層を高級鋳鉄で形成
した複合ロールが使用されている。
しかし乍ら、最近の圧延条件の苛酷化に伴い内層の一層
の強靭化が要求され、内層をより強靭性に優れた球状黒
鉛鋳鉄で形成したものの必要性も高まりつつるる。
の強靭化が要求され、内層をより強靭性に優れた球状黒
鉛鋳鉄で形成したものの必要性も高まりつつるる。
複合ロールの製造方法としては、第１図、ＩＫ２図に示
す如く、外層（Ａ）を遠心力鋳造により、内層ｆＢｌを
静置鋳造により鋳造して、両者を溶着一体化せしめるの
が通例である（図中、Ｉｌ＋は金製、ｌ！ｌ ｔＪ、
−砂温、１３１は回転ローラ、＋４Ｈ；を取鍋を各々示
してい−１，ム）。ところが、このような製造方法で内
層を球状黒船鋳鉄とする複合ロールを製造した場合では
。
す如く、外層（Ａ）を遠心力鋳造により、内層ｆＢｌを
静置鋳造により鋳造して、両者を溶着一体化せしめるの
が通例である（図中、Ｉｌ＋は金製、ｌ！ｌ ｔＪ、
−砂温、１３１は回転ローラ、＋４Ｈ；を取鍋を各々示
してい−１，ム）。ところが、このような製造方法で内
層を球状黒船鋳鉄とする複合ロールを製造した場合では
。
その溶着部に片状黒鉛層を生成して健全性が著しく損わ
れる問題がある。
れる問題がある。
この対策として従来は、外内層に中間層を介在せしめて
ロールを三層構造とする手段や外層のチルド又はグレン
材質にもＷｔ−添加して片状黒鉛の生成を防止する手段
が講じられている。しかしこれらの対策手段によると、
前者の場合では鋳造工数が嵩みひいては鋳造作業の煩雑
化、コスト高を招来する欠点があり、一方後者の場合で
は組織ムラを発生し易い新たな問題点を抱え、殊に大径
ロールの製造には適用できない難点がある。
ロールを三層構造とする手段や外層のチルド又はグレン
材質にもＷｔ−添加して片状黒鉛の生成を防止する手段
が講じられている。しかしこれらの対策手段によると、
前者の場合では鋳造工数が嵩みひいては鋳造作業の煩雑
化、コスト高を招来する欠点があり、一方後者の場合で
は組織ムラを発生し易い新たな問題点を抱え、殊に大径
ロールの製造には適用できない難点がある。
このように、従来の対策手段ＫＦｉＶ％ずれも一畏−矩
があり、その溶着部における健全性を簡奉確１４開１１
ａ ５８−８ ｆ：！Ｉ ｔｉ ！ｉ （２）貢Ｖｃ確
保するための好適な手段は見当らない。
があり、その溶着部における健全性を簡奉確１４開１１
ａ ５８−８ ｆ：！Ｉ ｔｉ ！ｉ （２）貢Ｖｃ確
保するための好適な手段は見当らない。
上記実情ＶＣ鑑み、本発明は外層をチルド又はグレン材
質、内層を球状黒鉛鋳鉄材質で形収する複合ロールにお
いて、その溶着部における片状黒鉛層の発生を＊’＊に
防止できる簡便な製造法を提供せんとするものである。
質、内層を球状黒鉛鋳鉄材質で形収する複合ロールにお
いて、その溶着部における片状黒鉛層の発生を＊’＊に
防止できる簡便な製造法を提供せんとするものである。
この種の複合ロールにおいて、外内層の溶着部近傍に片
状黒鉛層を生成する原因については、その外層材質と内
層の球状黒鉛鋳鉄材質とが混合しこの混合部分で黒鉛の
球状化不良を起す六二めと考えられる。従って、この対
策としては球状化剤であるＭＶを添加する方法が最も有
幼な手段となり得るのであるが１反面外層金体ＶｃＭＩ
Ｉを含有せしめると組織ムラを発生し易い新たな問題点
を惹起するのＦｉ前述の通りである。一方外層材質に本
来的にＷｔ−添加せしめる必要のめる部分Ｆｉ、内層と
の混合部分、即ち外層の内面近傍のみである。
状黒鉛層を生成する原因については、その外層材質と内
層の球状黒鉛鋳鉄材質とが混合しこの混合部分で黒鉛の
球状化不良を起す六二めと考えられる。従って、この対
策としては球状化剤であるＭＶを添加する方法が最も有
幼な手段となり得るのであるが１反面外層金体ＶｃＭＩ
Ｉを含有せしめると組織ムラを発生し易い新たな問題点
を惹起するのＦｉ前述の通りである。一方外層材質に本
来的にＷｔ−添加せしめる必要のめる部分Ｆｉ、内層と
の混合部分、即ち外層の内面近傍のみである。
本発明はかかる観点から、外層内面近傍のみにＭｆを含
蕾させ、溶着部の健全化を図るものであムすなわち１本
朔明ｔｆＭＦのフエイデイング防止用とム５ して知られている特公昭５３−３９７０号公報記戦の７
ラツクスを利用するとともに、チルド材質、グレン材質
等からなる外層鋳込時乃至鋳込直後ｖｃこのＭｆ入りの
７ラツクスをその内１１ｉｖｃ添加して、片状黒鉛層の
生成を防止するものである。
蕾させ、溶着部の健全化を図るものであムすなわち１本
朔明ｔｆＭＦのフエイデイング防止用とム５ して知られている特公昭５３−３９７０号公報記戦の７
ラツクスを利用するとともに、チルド材質、グレン材質
等からなる外層鋳込時乃至鋳込直後ｖｃこのＭｆ入りの
７ラツクスをその内１１ｉｖｃ添加して、片状黒鉛層の
生成を防止するものである。
本発明の方法によれば、所要の外層内面近傍にけ溶着健
全化に必要とされるＭｌを効果的に含有させることがで
きる一方、外層外向側には殆んどＭｌを含有させないで
すむｔめ外層に組織ムラを一生する問題は解消される。
全化に必要とされるＭｌを効果的に含有させることがで
きる一方、外層外向側には殆んどＭｌを含有させないで
すむｔめ外層に組織ムラを一生する問題は解消される。
以下本発明をその製造工程に従って、外層材質。
添加７ラツクスおよび内層材質について順次詳細に説明
する。
する。
まず複合ロールの外層材質に関しては、Ｃ２，９〜３．
９、Ｓｉ Ｏ，２〜１．５、Ｍｎ Ｏ，５〜１．５、Ｐ
０．０１−０．６．Ｓ Ｏ，０１〜Ｑ、１、Ｎｉ １
．５−６．０、Ｃｒ０．５〜２．５、Ｍｏ Ｏ，１〜１
．０、更ｖｃ必要に応じてＮｂ１．０以下を各重量囁で
含み、残＠Ｆｅおよび通常の不純物のｉわゆるチルド又
はグレン材質が用いられる。この外層材の我分範囲特定
理由については、大概下記の通りである。
９、Ｓｉ Ｏ，２〜１．５、Ｍｎ Ｏ，５〜１．５、Ｐ
０．０１−０．６．Ｓ Ｏ，０１〜Ｑ、１、Ｎｉ １
．５−６．０、Ｃｒ０．５〜２．５、Ｍｏ Ｏ，１〜１
．０、更ｖｃ必要に応じてＮｂ１．０以下を各重量囁で
含み、残＠Ｆｅおよび通常の不純物のｉわゆるチルド又
はグレン材質が用いられる。この外層材の我分範囲特定
理由については、大概下記の通りである。
＆６
Ｃ： ２９〜３．９昏
Ｃは基地中に固溶するもの以外はセメンタイトおよび・
黒鉛となる（グレン材質の場合）、ま次使用目的によっ
ては黒鉛の晶出しないものもある（チルド材質の場合）
。しかしてＣ２，９％未１１では、セメンタイト量が少
なく、目的とする耐摩耗性が得られない。一方！、９
％を超えると、セメンタイト量が過多となり、強靭性の
劣化を招いて適当ではない。
黒鉛となる（グレン材質の場合）、ま次使用目的によっ
ては黒鉛の晶出しないものもある（チルド材質の場合）
。しかしてＣ２，９％未１１では、セメンタイト量が少
なく、目的とする耐摩耗性が得られない。一方！、９
％を超えると、セメンタイト量が過多となり、強靭性の
劣化を招いて適当ではない。
Ｓｉ ： ０．２〜１．５＊
Ｊｉけ脱ガス作用とと本に黒鉛化の促進に寄与する。０
，２％未満で・け脱ガス効果が少な（、欠陥を発生し易
い。一方１．５ｓを超えると黒鉛化が過剰となり、セメ
ンタイト量が不足して外殻層に所期の耐摩耗性が得られ
ない。
，２％未満で・け脱ガス効果が少な（、欠陥を発生し易
い。一方１．５ｓを超えると黒鉛化が過剰となり、セメ
ンタイト量が不足して外殻層に所期の耐摩耗性が得られ
ない。
Ｍｎ ： ０３〜１．５鴨
ＭｎＦｉ主としてＳの害を抑、ｔ％基地の焼入れ性を増
す。０．３暢未滴でけＳの害を除くのに不十分であり、
ま次１．５％を超えると材質が硬（、脆（なるためであ
る。
す。０．３暢未滴でけＳの害を除くのに不十分であり、
ま次１．５％を超えると材質が硬（、脆（なるためであ
る。
＆ ７
Ｐ：０．０１〜０．６鳴
Ｐは耐焼付性、耐摩耗性を向上させる一方、強靭性を劣
化するため、目的ｖＣＦ５しその含有量を適切に調整す
る必要がある。耐焼付性、耐摩耗性の必＃なスタンＶに
は、Ｐｔ−多（含有せしめるとＨ効であるが、その効果
も０．６ｓが上限であって、これを＃Ｍ見るとＩＪＩ靭
性の大幅な低下を来たす、逆に耐焼付性、耐摩耗性より
も耐クラツク性の優先されるスタンドに対しては、Ｐ含
有量を町及約低減して強靭性を付与するようにするのが
何幼であるが、実際の製造管理の面からは０．０１１６
が下限であって、またこれを下回っても強靭性の向上賓
合は僅かである・ Ｓ ： ０．０１〜０，１１Ｉ＋ ＳＦｉ材質の強靭性を劣化するため低い程望ましく、０
．１１１以下に抑える。しかし乍ら、ＩｊＩ靭性の点か
らｈｏ、ｏｉｓ未滴に抑えるまでもない。
化するため、目的ｖＣＦ５しその含有量を適切に調整す
る必要がある。耐焼付性、耐摩耗性の必＃なスタンＶに
は、Ｐｔ−多（含有せしめるとＨ効であるが、その効果
も０．６ｓが上限であって、これを＃Ｍ見るとＩＪＩ靭
性の大幅な低下を来たす、逆に耐焼付性、耐摩耗性より
も耐クラツク性の優先されるスタンドに対しては、Ｐ含
有量を町及約低減して強靭性を付与するようにするのが
何幼であるが、実際の製造管理の面からは０．０１１６
が下限であって、またこれを下回っても強靭性の向上賓
合は僅かである・ Ｓ ： ０．０１〜０，１１Ｉ＋ ＳＦｉ材質の強靭性を劣化するため低い程望ましく、０
．１１１以下に抑える。しかし乍ら、ＩｊＩ靭性の点か
らｈｏ、ｏｉｓ未滴に抑えるまでもない。
Ｎｌ ： １．５〜６．０鳴
ＮＩは焼入れ性を増し硬度の増加に寄与するため。
所期の耐摩耗性を確保する見地から１．５昏以上必要１
止］”ａ ５８−８［；９１ｉ５（３）である。しかし
６．０ｓを超えると、未変籾相が伐存し易（硬度向上効
果も飽和する几め好ましくない。
止］”ａ ５８−８［；９１ｉ５（３）である。しかし
６．０ｓを超えると、未変籾相が伐存し易（硬度向上効
果も飽和する几め好ましくない。
Ｃｒ ： ０．５〜２．５％ 。
Ｃｒは主としてセメンタイトの強化および高温強度の向
上に効果があり、 ００ＳＳ以上Ｆｉ必要である。
上に効果があり、 ００ＳＳ以上Ｆｉ必要である。
しかし２．５ｓを超えると、セメンタイトがネット状と
なり材質を脆（する次め適当でない。
なり材質を脆（する次め適当でない。
Ｍｏ ： Ｑ、１〜１，０昏
ＭｏけＮＩと同様材質の焼入れ性を増すが、０．１ｓ未
満ではその効果が少なく、また１、０１１ｔ−超えても
その効果が飽和するえめでるる。
満ではその効果が少なく、また１、０１１ｔ−超えても
その効果が飽和するえめでるる。
Ｎｂ ： １．０１６以下
Ｎｂは組織を微細化すると共に高硬度の炭化物を形成す
る次め、必要に応じ強靭性、耐摩耗性を更に向上する目
的で１．０ｓ以下添加される。すなわち、励の添加効果
Ｆ１１．０聾まで顕著であるが、これを超えても左程の
効果が得られなｔ／ｈ７ｔめである。
る次め、必要に応じ強靭性、耐摩耗性を更に向上する目
的で１．０ｓ以下添加される。すなわち、励の添加効果
Ｆ１１．０聾まで顕著であるが、これを超えても左程の
効果が得られなｔ／ｈ７ｔめである。
外層材は以上の化学成分によって構成されるが残部は勿
論Ｆｅおよび通常の不純物である。
論Ｆｅおよび通常の不純物である。
しかして、上記外層材ＦｉＩＩＩＩ図に例示する如きム
９ 通常の遠心力鋳造法によって複合ロールの外ＩＩＩに鋳
造形成されるのであるが、本発明では次の外層内面への
内層の鋳込みに先だら、外層鋳込時乃至外層鋳込直後に
、その内面に酸化マグネシウム及び／又汀塩化マグネシ
クム入りの７ラツクスｔＳ加することを特徴とするもの
である。
９ 通常の遠心力鋳造法によって複合ロールの外ＩＩＩに鋳
造形成されるのであるが、本発明では次の外層内面への
内層の鋳込みに先だら、外層鋳込時乃至外層鋳込直後に
、その内面に酸化マグネシウム及び／又汀塩化マグネシ
クム入りの７ラツクスｔＳ加することを特徴とするもの
である。
複合ロールの鋳造にさいしては、従来からも外層内面の
保温、酸化防止の見地から外層内面に７ラツクスを添加
することが行われているが、ここにおいて使用されてい
るフラックスは通常、硼砂、ソーダ灰、珪砂の一種又は
二種以上の混合物からなるものでるる。
保温、酸化防止の見地から外層内面に７ラツクスを添加
することが行われているが、ここにおいて使用されてい
るフラックスは通常、硼砂、ソーダ灰、珪砂の一種又は
二種以上の混合物からなるものでるる。
これに対し本発明、で使用するフラックスは、好適ｖｃ
け上記混合物に更に酸化マグネシウム及び／又は塩化マ
グネシウムを適量配合してなるものである。すなわち、
とのＭｆ化化合大入のフラックスを使用し友場合では、
唐化合物が高温で解離して外層内面からＭＰが外層材質
中に拡散して行き、内層との混合部分に当る内面近傍部
に最も効果的にＷを含有せしめることができ、＃Ｌ１５
Ｍｆの含有ｔ６ムｌＯ 要としない外面側には殆んどＭｌを含有させないで済む
のである。
け上記混合物に更に酸化マグネシウム及び／又は塩化マ
グネシウムを適量配合してなるものである。すなわち、
とのＭｆ化化合大入のフラックスを使用し友場合では、
唐化合物が高温で解離して外層内面からＭＰが外層材質
中に拡散して行き、内層との混合部分に当る内面近傍部
に最も効果的にＷを含有せしめることができ、＃Ｌ１５
Ｍｆの含有ｔ６ムｌＯ 要としない外面側には殆んどＭｌを含有させないで済む
のである。
フラックスに混合される上記Ｗ化合物の割合については
、ツラツクスＩＣＩＩ求される粘度によって決定され、
１０〜４０ｑｋ程度の割合が良好な結果を得る。すなわ
ら、１０暢を下回るものでけＭｌ添加の効果が不足し、
一方４０１６を超”−えると７ラツクスの粘度が大自（
なり過ぎ％仁の７ラツクスが併有すべき保温、酸化防止
の効果が少なくなるとともに、内層鋳込時に７ラツクス
が浮上せず不良品を発生するおそれがあるためである。
、ツラツクスＩＣＩＩ求される粘度によって決定され、
１０〜４０ｑｋ程度の割合が良好な結果を得る。すなわ
ら、１０暢を下回るものでけＭｌ添加の効果が不足し、
一方４０１６を超”−えると７ラツクスの粘度が大自（
なり過ぎ％仁の７ラツクスが併有すべき保温、酸化防止
の効果が少なくなるとともに、内層鋳込時に７ラツクス
が浮上せず不良品を発生するおそれがあるためである。
なお、上記Ｍｌ化合物を含有させても、そのフラックス
の粘度を小さく保つための有効な手段として、Ｂｓ１Ｏ
，ＬｉＩＣ０Ｊの一種又は二種を混合して用いることが
掲げられる。
の粘度を小さく保つための有効な手段として、Ｂｓ１Ｏ
，ＬｉＩＣ０Ｊの一種又は二種を混合して用いることが
掲げられる。
またフラックスの添加時期については、外層鋳込時又は
外層鋳込直後のいずれでもよいが、Ｍｌを積極的に含有
させるのけ外層内面近傍のみであるため、外層鋳込終了
ｔＩａ際乃至外層′鋳込直後が望ましい。
外層鋳込直後のいずれでもよいが、Ｍｌを積極的に含有
させるのけ外層内面近傍のみであるため、外層鋳込終了
ｔＩａ際乃至外層′鋳込直後が望ましい。
このようにして外層内面に７ラツクスを添加し。
ム１１
さらに外層内面の凝固完７１１においては、内層鋳込み
ＶＣ捗る。このｖＩさロールの内層材質に関しては、（
，５，２〜５．９． Ｓｉ １．４〜３．５、Ｍｎ０．
２〜１．０、ＰＯＩ）１−０．２．５０．０４以下、Ｎ
ｌ Ｏ，！１〜２．０． Ｃｒ０．０５〜１．５、Ｍｏ
（Ｄ５〜０．８、ＭＰ ０．０２〜０．１１−各電量囁
で含み、残部Ｆｅおよび通常の不純物のいわゆるダクタ
イル鋳鉄材質が用いられる。この内層材の成分範咄特定
理由については、大概下記の通りでめる。
ＶＣ捗る。このｖＩさロールの内層材質に関しては、（
，５，２〜５．９． Ｓｉ １．４〜３．５、Ｍｎ０．
２〜１．０、ＰＯＩ）１−０．２．５０．０４以下、Ｎ
ｌ Ｏ，！１〜２．０． Ｃｒ０．０５〜１．５、Ｍｏ
（Ｄ５〜０．８、ＭＰ ０．０２〜０．１１−各電量囁
で含み、残部Ｆｅおよび通常の不純物のいわゆるダクタ
イル鋳鉄材質が用いられる。この内層材の成分範咄特定
理由については、大概下記の通りでめる。
Ｃ： ３，２〜！１．９慟
内層は球状黒船鋳鉄材質であり、基地に固溶するものを
除き、ｃＦｉ球状黒鉛とすることを目的としている（た
だし少量のセメンタイトが晶出することけ避けられない
が）。しかしてＣ３，２％未満では、鋳込温度を高くす
る必要があり、同時に黒鉛化能が低下する（セメンタイ
トが晶出し易い）７ｔめ好ましくなめ。一方３．９憾を
超えると、材質が脆弱となって不適である。
除き、ｃＦｉ球状黒鉛とすることを目的としている（た
だし少量のセメンタイトが晶出することけ避けられない
が）。しかしてＣ３，２％未満では、鋳込温度を高くす
る必要があり、同時に黒鉛化能が低下する（セメンタイ
トが晶出し易い）７ｔめ好ましくなめ。一方３．９憾を
超えると、材質が脆弱となって不適である。
Ｓｔ ： １．４〜３，５１６
Ｓｉけ黒鉛化作用が強く、その目的の次めＶＣｒｉｌ、
４暢以上６．５囁以下が必要十分な含有量である。！１
．５１ｆ１Ｌ１２ １１開”ｊ ５ ｄ −８ｂ ：Ｉ ｂ ５（４）を超
えて含有されると、遷移温度が上昇するなど他の緒特性
の上で欠点が現われてくる。
４暢以上６．５囁以下が必要十分な含有量である。！１
．５１ｆ１Ｌ１２ １１開”ｊ ５ ｄ −８ｂ ：Ｉ ｂ ５（４）を超
えて含有されると、遷移温度が上昇するなど他の緒特性
の上で欠点が現われてくる。
Ｍｎ ： ０．２〜１．０ ％
ＭｎけＳの害を抑える友めに０．２ ％以上Ｆｉ必要で
あるが、１．０％ｔ？＠えると材質が硬く、脆くなるた
めである。
あるが、１．０％ｔ？＠えると材質が硬く、脆くなるた
めである。
Ｐ：０，０１〜０．２暢
Ｐけ材質を脆くする几め０，２％以下に抑える必要があ
るが、強靭性′ｆｔ確保する上でＦｉｏ、ｏｉ囁を下回
る必要もない。
るが、強靭性′ｆｔ確保する上でＦｉｏ、ｏｉ囁を下回
る必要もない。
Ｓ ： ０．０４昏以下
Ｓは黒鉛球状化阻害元素であり、この点０．０４％以下
に抑える必要がある。
に抑える必要がある。
ＮＩ ： ０．３〜２．０％
Ｎｌｔ′ｉ焼入れ性を向上し、強靭化に効果を奏する。
０．３１未満ではその効果が少なく、一方２．０１６を
超えると材質が硬く、脆くな・つて好ましくない。
超えると材質が硬く、脆くな・つて好ましくない。
Ｃｒ ： ０．０５〜１．ＥＩ
Ｃｒけ炭化物生成傾向が強いが、強靭性が必要とされる
ため１．５％の範囲で含有される。Ｃｒ含有量はム１３ 上記炭化物生成の理由から低い方が望ましいが、外層材
質の一部が不可避に内層に混合されることからｏ、ｏｓ
ｓ未横に抑えることｔｉ実際上困難であり。
ため１．５％の範囲で含有される。Ｃｒ含有量はム１３ 上記炭化物生成の理由から低い方が望ましいが、外層材
質の一部が不可避に内層に混合されることからｏ、ｏｓ
ｓ未横に抑えることｔｉ実際上困難であり。
ま危強靭性の面からそれ以下に抑える必要もない。
Ｍｏ ： ｏ、ｏｓ〜ｏ、ａｓ
ＭｏけＮｉと同様に焼入れ性を増し、材質を強靭化する
。このためｏ、ｏｓｓ以上必要であるが、０．８暢を超
えると硬く、脆（なって好ましくない。
。このためｏ、ｏｓｓ以上必要であるが、０．８暢を超
えると硬く、脆（なって好ましくない。
Ｍｙ ： ０．０２〜Ｑ、１１
磨は黒鉛の球状化作用のために含有されるもので、０．
０２％未滴ではその作用効果が十分に認められない。し
かし０．１暢を超えて含有される必要もなく、かえって
鋳造欠陥を発生し易い間ａ全米７ｊｆ６内層材は以上の
化学成分によって構成され、残部ｔｆＦｅおよび通常の
不純物である。
０２％未滴ではその作用効果が十分に認められない。し
かし０．１暢を超えて含有される必要もなく、かえって
鋳造欠陥を発生し易い間ａ全米７ｊｆ６内層材は以上の
化学成分によって構成され、残部ｔｆＦｅおよび通常の
不純物である。
しかして上記内層材＃ｆ１１２図に例示する如！通常の
静置鋳造＆によって複合ロールの内層に鋳造形成され、
ここにおいて外内層を溶着一体化せしめてなる所期の複
合ロールが得られる。すなわち。
静置鋳造＆によって複合ロールの内層に鋳造形成され、
ここにおいて外内層を溶着一体化せしめてなる所期の複
合ロールが得られる。すなわち。
本発明によって製造された複合ロールＶＣあっては。
ム１４
予め外層内面ｖｃＦｉ所定の７ラツクスを添加してＭｌ
を含有させであるため、外層内面が内層と混合してもそ
の溶着部近傍にけ片状黒鉛を生成することな（、備全性
の確保された複合ａ−ルが得られるのである。
を含有させであるため、外層内面が内層と混合してもそ
の溶着部近傍にけ片状黒鉛を生成することな（、備全性
の確保された複合ａ−ルが得られるのである。
なお上記の説明でｔｉＩｊ！ｉ１図、−Ｍ ２図を例に
、外ｗ１：横屋遠心力鋳造、内ｍ、静置鋳造の製造手段
による場合を述べたが、本発明は傾斜溢、竪型遠心力鋳
造法を同様に利用できるものであることは勿論である。
、外ｗ１：横屋遠心力鋳造、内ｍ、静置鋳造の製造手段
による場合を述べたが、本発明は傾斜溢、竪型遠心力鋳
造法を同様に利用できるものであることは勿論である。
次に具体的な実施例を掲げて説明する。
く実施例１ン
製造条件
ロール寸法：５２０〆Ｘ１５００〕（胴部）化学成分：
下記各重量昏 ＣＳｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ ＮＩ ＣｒＭｏ
Ｍｆ外層２．９４０．２４０．４００．５１２０．７
８ １．７２０．６１０．１８ −内層３．２２１．５
２０．３００．１３８０．０３６０３８１Ｍ）７０．０
９０．０７９使用フラツクスおよび成分割合（重量憾）
ムＩＢ 酸化マグネシクム 硼砂 ソーダ灰ＬｉＩＣＯｘ Ｂａ
Ｏ４０２０２０１０１０ ７ラツクス厚さ７ ２．３Ｍ 製造結果 外層硬度（胴部表面）ニア５〜７５Ｈｓ外層内Ｗ含有量 Ｓｗ部から５鱈：叩１８暢 溶着部から１５ｗ ： ０．００２慢く実施例２ン 製造条件 ロール寸法ニア２０ダＸ２０００ｊ（胴部）化学成分：
下紀重量憾 ＣＳｔ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｎ
ｉＣｒ Ｍｏ Ｍｆｌ外層３．７８１．３９１
２４０．０１８０．０２０４Ｊ３１０４０．別 −内層
３．７２２．９３０．７８０．０３１０．ＯＵ２１．２
１１．０３０．６９０．０３１使用７ラツクスおよび成
分割合（＠量昏−）酸化マグネシウム 硼砂 ソーダ灰
珪砂５０ ３０ ５０ １０７ラツク
ス厚さ： １２■ 製造結果 墓１６ １猪１’ａ ５８−８６９１ｉ５（５）外層硬度（胴部
表向）＝８０〜８２Ｈｓ外層内ＭＰ含有量 溶＃ｓから５ｍ ： ０．０１０１ 溶着部から１５ｍ＊ ： ０．００１ ｓ以上に説明
した通り、本発明の製造法によれば。
下記各重量昏 ＣＳｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ ＮＩ ＣｒＭｏ
Ｍｆ外層２．９４０．２４０．４００．５１２０．７
８ １．７２０．６１０．１８ −内層３．２２１．５
２０．３００．１３８０．０３６０３８１Ｍ）７０．０
９０．０７９使用フラツクスおよび成分割合（重量憾）
ムＩＢ 酸化マグネシクム 硼砂 ソーダ灰ＬｉＩＣＯｘ Ｂａ
Ｏ４０２０２０１０１０ ７ラツクス厚さ７ ２．３Ｍ 製造結果 外層硬度（胴部表面）ニア５〜７５Ｈｓ外層内Ｗ含有量 Ｓｗ部から５鱈：叩１８暢 溶着部から１５ｗ ： ０．００２慢く実施例２ン 製造条件 ロール寸法ニア２０ダＸ２０００ｊ（胴部）化学成分：
下紀重量憾 ＣＳｔ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｎ
ｉＣｒ Ｍｏ Ｍｆｌ外層３．７８１．３９１
２４０．０１８０．０２０４Ｊ３１０４０．別 −内層
３．７２２．９３０．７８０．０３１０．ＯＵ２１．２
１１．０３０．６９０．０３１使用７ラツクスおよび成
分割合（＠量昏−）酸化マグネシウム 硼砂 ソーダ灰
珪砂５０ ３０ ５０ １０７ラツク
ス厚さ： １２■ 製造結果 墓１６ １猪１’ａ ５８−８６９１ｉ５（５）外層硬度（胴部
表向）＝８０〜８２Ｈｓ外層内ＭＰ含有量 溶＃ｓから５ｍ ： ０．０１０１ 溶着部から１５ｍ＊ ： ０．００１ ｓ以上に説明
した通り、本発明の製造法によれば。
外層をチルド又はグレン材質、内層を球状黒鉛鋳鉄材質
で形成する複合ロールにおいて、外内−の溶着部近傍に
生成される片状黒鉛層の発生を防止しその健全性を簡ｊ
ＩＬ確夷に億保できるものであり、しかも外層特に重要
なその外面１１１１ｃは組織ムラを発生することなく、
複合ロール全体としての性質の維持向上にも寄与するも
のである。従って、不発８Ａは既に特定した複合ロール
の製造方法として特番で利用価値の大なるものである。
で形成する複合ロールにおいて、外内−の溶着部近傍に
生成される片状黒鉛層の発生を防止しその健全性を簡ｊ
ＩＬ確夷に億保できるものであり、しかも外層特に重要
なその外面１１１１ｃは組織ムラを発生することなく、
複合ロール全体としての性質の維持向上にも寄与するも
のである。従って、不発８Ａは既に特定した複合ロール
の製造方法として特番で利用価値の大なるものである。
Ｗｉ１図Ｆ！複合ロールの外層鋳造工程−例を示す概略
断面図であり％ＩＮ２図は同内層鋳造工程−例を示す要
部概略断面図である。
断面図であり％ＩＮ２図は同内層鋳造工程−例を示す要
部概略断面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 Ｃ２，９〜３．９、Ｓｔ Ｏ，２〜１．５、％
ｎ ０３〜１．５、Ｐｏ、０１〜０．６．８０．０１〜
０，１、Ｎｉ １．５〜６．０． Ｃｒ Ｏ，５〜２．
５、ＭＯｏ、１〜１．０を各重量暢で含み、残部Ｆｅお
よび通常の不純物からなる外層材を遠心力鋳造し友後、
Ｃ！１．２〜３．９．８ｉ １．４〜３．５、Ｍｎ Ｏ
，２〜１．０％Ｐ ０．０１−０．２．５０．０４以下
、Ｎｉ Ｏ，５〜２．Ｏ，Ｃｒ０９Ｏ５〜１．５、Ｍ。 ０１０５〜０．８、ＭＰ ０．０２〜０，１を各重量−
で含み、残部Ｆｅおよび通常の不純物からなる内層材を
鋳込み、外内層を溶着一体化せしめる方法において、外
層鋳込時乃至外層鋳込直後に、その内ｌｉｔに酸化マグ
ネシウム及び／又は塩化マグネシクム入りのフラックス
を添加することを特徴とする複合ａ−ルの製造法。 ２ 外層材がＦｅに代えてＮｂ １．０重量鴨以下を含
有する特許請求の範囲第１頂記戦の製造法。 ３、７ラツクスが（酸化マグネシウム及び／又はム ２ 塩、化マグネシウム）＋（硼砂、ソーダ灰、珪砂の一極
又は二種以上）の混合物からなる特許請求の範囲［１項
又は１１２項記載の製造法。 ４、７ラツクスが（酸化マグネシウム及び／又は塩化マ
グネシウム）＋（硼砂、ソーダ灰、珪砂の一種又は二種
以上） ＋（Ｂａｄ、 Ｌｉ２Ｃ’０３の一種又は二種
）の混合物からなる特許請求の範囲第１項又は第２項記
載の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18591881A JPS5886965A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | 複合ロ−ルの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18591881A JPS5886965A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | 複合ロ−ルの製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5886965A true JPS5886965A (ja) | 1983-05-24 |
Family
ID=16179149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18591881A Pending JPS5886965A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | 複合ロ−ルの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5886965A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0417970A (ja) * | 1990-05-14 | 1992-01-22 | Kubota Corp | 円筒状複合鋳物の鋳造方法 |
| JP2010075978A (ja) * | 2008-09-26 | 2010-04-08 | Jfe Steel Corp | 複合ロールの製造方法 |
| CN108311655A (zh) * | 2018-05-11 | 2018-07-24 | 铜陵市大成轧辊有限责任公司 | 一种棒材轧机粗轧辊的离心铸造方法 |
-
1981
- 1981-11-18 JP JP18591881A patent/JPS5886965A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0417970A (ja) * | 1990-05-14 | 1992-01-22 | Kubota Corp | 円筒状複合鋳物の鋳造方法 |
| JP2010075978A (ja) * | 2008-09-26 | 2010-04-08 | Jfe Steel Corp | 複合ロールの製造方法 |
| CN108311655A (zh) * | 2018-05-11 | 2018-07-24 | 铜陵市大成轧辊有限责任公司 | 一种棒材轧机粗轧辊的离心铸造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105579156B (zh) | 离心铸造制热轧用复合辊 | |
| WO2013077377A1 (ja) | 遠心鋳造製複合圧延ロール及びその製造方法 | |
| JPS5830382B2 (ja) | 高クロムワ−クロ−ル | |
| WO2018124101A1 (ja) | 圧延用複合ロール | |
| JP2000051912A (ja) | 熱間圧延用ロール | |
| JPS6126754A (ja) | 耐摩耗性に優れる複層シリンダ・ライナ | |
| JPS6036645A (ja) | 複合シリンダ−ライナ− | |
| JP7063180B2 (ja) | 圧延用遠心鋳造複合ロールの外層材、及び圧延用遠心鋳造複合ロール | |
| JPS6036757A (ja) | 複合シリンダ−ライナ− | |
| JP2618309B2 (ja) | 遠心鋳造製スリーブロールとその製造方法 | |
| JP2601746B2 (ja) | 遠心鋳造製スリーブロールとその製造方法 | |
| JPS59129757A (ja) | 耐ヒ−トクラツク性、耐摩耗性の優れる複合ロ−ル材 | |
| JPS60124407A (ja) | 高バナジウム複合鋳鉄ロ−ル | |
| JPS58147542A (ja) | 耐摩耗合金鋳鉄 | |
| JPS6126758A (ja) | 耐焼付性に優れる複合ロ−ル材 | |
| JPS61199051A (ja) | 耐ヒ−トクラツク性、耐摩耗性及び耐焼付性に優れた圧延用ロ−ル材 | |
| JPS61176408A (ja) | 複合リングロ−ル | |
| JPH03122249A (ja) | 遠心力鋳造高クロムロール | |
| JPS5897413A (ja) | Ｈ型鋼圧延ロ−ル用三層スリ−ブ | |
| JPS58116911A (ja) | 複合ロ−ル及びロ−ラ− | |
| JP6840696B2 (ja) | 圧延用複合ロール | |
| JPS59130667A (ja) | 複合球状黒鉛鋳鉄ロ−ルの製造法 | |
| JPH0468378B2 (ja) | ||
| JPS5920417B2 (ja) | 芯材の強靭な高クロムロ−ルの製造法 | |
| JP2000135504A (ja) | 熱間圧延用複合ロール |