JPS5887209A - ベルレス高炉の原料装入方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 るものである。

高炉操業において装入物分布を制御することは、安定な
炉況を維持するために非常に大きな役割を果たしている
。最近、ベルレス式の大型高炉が各所で増加しているの
は、ベル式に比較して炉内のどこにでも装入できるとい
うことから上記装入物分布の制御が容鳩になる利点を有
していることが大きな要素である。第１図にベルレス式
装入装着の模式図を示す。炉丁真バンカーＢに収容され
た鉱石λ，コークス３を順次切り出し、それを炉頂部に
設けた旋回シュートｑに受け、任意の輸動角度θと旋回
数Ｎによって炉頭装入物面の任意の部位に鉱石ならびに
コークス等を分配することにより、高炉の炉況を最適状
轢に維持するようにしている。

このようなベルレス高炉の操業においては、炉内におけ
るガス流分布を適正な状態に維持し、ガスの持つ顕熱と
還元能力をいかに効率よく利用するかがもつとも重要な
課題となっている。すなわち、高炉内のガス流分布は、
ガスとコークス、鉱石等装入物との十分な接触が果され
、加熱、還元が行わ才するようにす・べきであり、炉頂
の全断面積方向において適切なガス流分布となっている
ことが望ましい。

第コ図ｉＡｌ　、　ＩＢＩおよび（Ｃ１において、高炉
ｌの羽ロールから炉内に吹込まれた高温の空気は、コー
クス３と反応してＣ０９Ｈ２を生じ、さらにこのＣ０２
Ｈが鉱石ユを還元してＣｏ２．　Ｈ２Ｏを発生させ、最
終的には炉頂ガスとなって炉外へと排出される。

ここで、炉内ガス流分布は、コークス３および鉱石コ等
の装入物の分布状況により、典型的には、第一図（Ａｌ
　、　ＩＢＩおよびＩｃ）に示す３形態ＳＡ　、　５Ｂ
　、　ｊＣに分類される。第２図（んにおいては、通気
性の優れたコークス３が炉壁より炉中心１３部に多く装
入されており、結果として炉中心１３部にガス流が多く
、炉壁／４（部にガス流が少い、いわゆる中心流指向の
内部操業となっている。このような内部操業にあっては
、ガス流の流路が定まるため、風圧変動が少なく、非常
に安定した操業となるが、高炉を狭く使うことになるか
ら生産性や効率が悪く、極端な場合には炉壁側の鉱石が
ほとんど還元されず、未溶融状態のまま羽口に落下し、
羽口９座屈などの重大事故を弓１起すおそれがある。

第一図（Ｂｌの場合には、コークス３が炉中心７３部よ
り炉壁／ｌ１部に多く装入されており、結果として炉壁
／ｆ部にガス流が多く、炉中心１３部にガス流が少い、
いわゆる炉壁流指向の外部操業となっている。このよう
な外部操業にあっては、高炉を広く使うことになり、効
率は良くなるが、ガス流路が安定せず、風圧変動が激し
くなる。しかも、この外部操業の場合、通常炉壁部をそ
の保鰻のために冷却水を用いて冷却しているので、冷却
水に持っていかれる熱量や放散熱が増加し、省エネルギ
ー上望ましくない。とくに外部操業が著しい場合には、
炉体熱負荷が大となり炉壁の損傷や溶融した鉱石が羽口
な溶かして破損に至る可能性がある。

第コ図＋Ｃ１は、内部操業と外部操業の中間に位１し、
・炉内のガス流分布が適正となっている中間流指向のい
わゆる最適操業状態を示している。従って、冒炉操業者
は、高炉ｌ内の、コークス３と鉱石コの半径方向の分布
を試行錯誤的に調整し、第２図１ｃＩのような適正なガ
ス流分布状態を得ようとし、ている。

ここで、従来、炉内のガス流分布を直接的に検出する実
用的方法は一未；ｚｇ＜、一般的には第１図に示すよう
なシャフトゾンデ６によって測定される半径方向のガス
組成分布や、炉頂固定温度ゾンデ７によって測定される
半径方向のガス温度分布あるいはステーブに埋設された
温度針にもとづ〈炉体熱負荷により、炉内のガス流分布
を推定している。

すなわち、シャフトゾンデ６は、炉内装入物層中の半径
方向に移動しながら挿入され、その先端でガスを採取し
、その組成を分析計ｇによって測定するようにしたもの
である。このシャフトゾンデ６は、炉内の数点において
停止し、常時定められている位置の各組成を測定する場
−合が多い。そのガス組成値の処理方法は種々あるが、
炉内半径方向の各位置１におけるＣＯ成分Ｃｏｔおよび
ＣＯ２成分Ｃｏ２１を測定し、各位置におけるガス利用
率ηＣＯｉを、 によって求める方法が一般に行われている。

一方、炉頂固定温度ゾンデ７は、炉内の原料の上部に固
定され、半径方向の数点に設置した熱電対により、ガス
流の温度分布を測定するようになっているものである。

そして、これらシャフトゾンデ６、炉頂固定温度ゾンデ
７等の出力信吟は、プロセス計算機９で処理され、表示
装置ｉｏに表示されるとともに、記憶装＠／／に貯えら
れるようになっている。

一方、炉内のガス流分布の制御は、半径方向におけるコ
ークスと鉱石の装装置分布を調整することによりなされ
、第１図のペルレス型の高炉にあっては、操作デスク／
、２によって操作される装入制御装置ｉ　／！；により
、旋回シュー）４の回転と傾１角を調整することによっ
て達成される。

この場合の旋回シュートによる従来装入方法は、１３１
１えば鉱石に例をとって示すと、第１表の如く、ＪＲ回
シュートｌの旋回数Ｎ毎に傾動角θをポジションとして
表示してパターン化し、ガス流分布に応じてこのポジシ
ョンにセットすることで行われる。

（７かし、前述した高炉のガス流分布の測定結果は、植
コ図に示す様なパターン情報でその定量化が困難である
。そ・こで、これらの情報を総括して炉内ガス流分布を
把握する方法として従来は、第３図のようなガス分布三
角ダイアグラムが用いられている。これは、正三角形の
それぞれの頂点たとえばＡ点を中間流ｌＯＯ％、Ｂ点を
中心流１００％。

０点な炉壁流１００％の点であられし、ある操業レベル
の炉内ガス分布を前述のような温度やガス検知センサー
による情報から中心流、炉壁流、中間流に割りふって現
在のガス流分布形態を図における位置で示すものである
。例えば、図中り点は、中心流５０％、炉壁流２０％、
中間流３０％のガス分布を示している。

ｔ７かし、このように現在のガス流分布形態が表示され
たとしても、第１表のように表わされるベルレスパター
ンとの対応をつけて適正な装入物の分布制御−を行うこ
とはなお困難であり、前記ガス流分布の測定結果ならび
にそれらの結果から導きかれた第３図を見ながら、操業
者の主観と経験則によって、鉱石、コータスの装入毎に
傾動ボジショ／な選択して装入物分布の制御を行ってい
る。

このため、従来技術のもとでは常に安定した高炉操業を
維持することは困難があった。このような意味で前述し
たガス流分布や温度分布とベルレスパターンとを対応さ
せ、常に適正な装入物分布の制・御を行うことが要求さ
れているＫもかかわらず未だそうした技術は確立されて
いないのが実状である。

本発明の目的１半、旋回シュートを有するペルレス式高
炉を使う原材の装入方法における上述の従来技術の問題
点を解決し、ガス流分布や温度分布等炉況に応じたガス
流の把握と、旋回シュートの制御による装Δ方法を一致
させて、炉内に原料を装入することにより、常に最適炉
況を確保するための原料の装入方法を提供せんとするも
のである。

以下本発明法の構成の詳細を説明する。

本発明は、過去の高炉操業の実績から、炉壁部近傍と、
炉中心部近傍とのコケ所におけるガス流分布の調整さえ
充分にできれば安定した誦炉操業の維持が可能であると
いう知見のもとに完成を見た方法である。その卸屋に対
し、本発明は、／チャージにおける鉱石、コークスそれ
ぞれの装入Ｉを前半と後半にコ分するとともに、分配シ
ュートの総論回数も同じ〈前半と後半とＩ／Ｃ２分し、
例えば前半の装入は炉壁〜中間部のガス流制御に、後半
の装入は中間部〜炉中心部のガス流制御に寄与するもの
として、こＪｌらガ亥流分布と装入パターンとを対応さ
せた装入パターンの図を作成しておき、一方各種センダ
ーから得られるガス流分布指数、ガス温度、炉体熱負荷
などの炉況指標に関する諸情報の管理値との関連におい
て原料の装入分配制御を行うようにしたのである。

一ト記装不パターンを設定するにあたっては、前述した
ようにガス流分布は炉内半径方向において、中心流、中
間流、炉壁流の３種に大別することができるから、例え
ば三角形の底辺に炉内におけるカス流分布な炉壁流〜中
心流吉なるように表し、斜辺となる他のコ辺に中間流−
炉壁流、中間流−中心流という何れも中間流を基点とし
た装入パターンを表示して三角ダイアグラムを作成し、
炉内半径方向のガス流分布形態に応じた分配シュートの
設定位置を表示し、あるいは選択できるようにする。

上記三角ダイアグラムの斜辺に設定される分配シュート
の設定部ｌｉ＆は以下のようにして決定する。

いま第９図−１ａ１に示すよりなＣ，Ｏという組み合わ
せの２バツチｌチヤージの装入形態で４２．Ｃ。

０それぞれについて前半と後半の装入があり、一方同図
−１ｂ１で示すようなＣＣ、００という組み合わせのｌ
バッチ／チャージの装入形態では、予めＣＣとＯＯのバ
ッチに分割し、ＣＣの場合の前半が炉壁流の促進あるい
は抑制に、後半が中心流のそれに、また００の場合の前
半が炉壁流の促進あるいは抑制に、後半が中心流のそれ
に寄与するものとして、前記装入／チャージを旋回数に
応じて割りつける。

例えば、ＣＯの２バツチｌチヤージにおけるＣの７バツ
チについて、旋回数を／＆旋回で炉内に分配する場合は
、第５表に示すように、最初の／〜６旋回な炉壁流に、
１０〜／弘旋回を中心流に寄与するものとして、数種の
パターン記設定する。

残る７〜９旋回については、パターン数が多くなること
および影響度が小さいため便宜上ｌパターンとして固定
し、装入物を前・後半側れかに適宜撮り分けるようにし
たが、高炉容積あるいは操業条件によって、好ましくは
２分するのがよい。

第２表 こりようにして、前半あるいは後半の旋回数毎に分配シ
ュートの傾動角を組み合わせて設定された数種のパター
ンも、例えば従来のように単に第２表表承の／／コλ３
３・・・・・・という数値を組み合わせたようなもので
は、シュートの位置がどの部位に々）るのかを−見して
見分けるのには頗る不便である。そのため本発明ではま
ず便宜上装入分布指数数）の式により、第５表に示すパ
ターン（傾動ポジション）が炉中心からどの程度の位置
に相当するかを求めて配列する。即ち、第３図中のパタ
ーンＵを例にとると、／〜６旋回の傾動角がｈ−コ３．
１で表される場合、 ／／−＝−ｓｉｎ　３２°　　２２−−　ｓｉｎ　！ｒ
Ｏ，！；０３３−＝−ｓｌｎ　ｌ１ｇ、３ＯＮ−６旋回
であるから５ｉｎＳコ’＝α　ｓｉｎ　３；０．！；０
＝βｓ１ｎ　’Ｉｇ、！ｒ°−ｒとした場合となる。こ
のようにしてそれぞれのパターンについて同様に指数化
し、数値の大小順に配列したものが第５表に示したもの
である。なお傾動角指数第　　４　表 第５表において、左側の１〜２パターンは、７〜６旋回
までのパターンを示し、右側の２〜コクパターンはｌＯ
〜／＆旋回のパターンを示す。ＶからＺに変化するにつ
れて傾動角は大となり、鉱石を装入する場合は鉱石が炉
壁寄りに分配されるので炉壁流を抑制して中間流化し、
逆にＺから２に変化する場合は、傾動角が小となり、中
間に分配されるの丸中間流を抑制し、炉壁流化のパター
ンとなる。

一方、パターンが２７から２に変化するにつれて傾動角
は大となり、鉱石を装入する場合は鉱石が中間部に分配
されるので、中間流を抑制して中心流化１７、逆に２か
らコクに変化する場合は傾動角が小となり、中心部に分
配されるので中心流を抑制して中間流化のパターンとな
る。コークス装入の場合は上述の鉱石の例とは丁度逆の
ガス流形軟となるが、何れにしろ、Ｚ−１，２〜コアで
設定したパターンは炉内半径方向における中間−炉壁、
中間−炉中心のガス流分布を表わすものとして増扱うこ
とができる。

さらに上述したパターンを、第Ｓ図のような中心１ｃＩ
−中間ｆＡｌ−炉壁ＩＢＩ流化ダイアグラムに対応させ
て表示する。即ち、斜辺ＡＢには／〜６旋回で決定され
るパターン（Ｚ−１）を、また斜辺ＡＣにはｌθ〜／Ｇ
旋回で決定されるパターン（２６〜コ）を等間隔に表記
する。例えば、このｔａｓ図のような三角ダイアグラム
を作ることにより、操業パターンは、ｎ−２３（第５図
中Ｃ点）Ｐ−＃、（第Ｓ図中り点）というふうに一義的
に決定することができる。以下にこれを鉱石の装入を例
にとって説明する。

第Ｓ図中操業パターンが０点からＤ点に変ったことを考
えると、／−Ａ旋回のパターンがｎからＰに変ることで
鉱石が炉壁寄りに分配されるため、炉壁流を抑制した中
間流指向の分布制御となり、しかもｌθ〜／＆旋回が２
３→１６に変ることで、鉱石は中間部に分配されるため
中心流指向の分布制御に変ったことを示している。費す
るに、Ｐ　−＃（Ｄ点）のパターンは原料が０点に比べ
中間部に多く装入されることから、鉱石装入時は中間流
抑制御−なり、またコークス装入時は中間流指向のガス
流分布制御を行なっている装入パターンであることが判
る。さらに、現在のガス流分布形態がＣＩｆｉからＤ屯
へ移行したことで、底辺に表示される如く、中心流化に
近くなってることもわかり、どの様ｔ「分布形態になっ
ているかに対して、次に対処するのに適ｉＥな装入パタ
ーンを容易に選択することができる。

以上説明したように、ガス流分布の形態に応じた旋回シ
ュートの制御パターンを選択し、常に最適なガス流分布
になるように制御するわけであるが、ガス流分布の形状
によって前記装入パターンを選択側斜するだけでは充分
なガス流分布制御ができないので、本発明では、さらに
ガス流分布形態と密接な関係にある、炉体熱負荷、ガス
温度。

ガス利用率などで代表される炉況指数を定量化し、かつ
その階の管理値を過去のデータの解析によって予め定め
ておくことにより、ガス流分布制御における装入パター
ン選択の指標とする点に特色がある。

ここで炉体熱負荷を表わすものとしては、ステープ内に
埋設された湛闇計の指示値から得られる炉体鉄皮の熱付
き状性を発熱１で算出した値Ｔ１゜が、とくに炉壁流の
強弱をよ〈表わすものとして用いられる。ガス温度につ
いては、第１図に示すような固定温度ゾンデ７で炉内半
径方向を等間隔に６点測定したｄ　ｌ＆のうち、〔炉壁
側の！１ｆＴ６−炉内半径方向における最低温度Ｔｍ１
ｎ　］の差が炉壁流の強弱をよく表わすことから、この
値を管理指標とする。また、ガス利用率は、第１図に示
すようなシャフトゾンデ６によって得られる炉内よって
求め、使用に便利なように 指敬＝Ｎを用いる。

これらの管理値を定めるにあたっては過去の高炉操業デ
ータを解析したところによって好適範囲として定めた。

まず、炉体熱負荷ＴＬについては、乙θ０　’Ｘ　１０
’　Ｋ　Ｃａｌ／ｈ超の場合では、炉壁側にガスが多く
、流れる炉壁流指向のガス分布となり、逆に３０θＸ　
１０　　Ｋ　Ｃａ、ｌ／　ｈ未満の場合炉壁側のガスが
少なく炉中心側にガスが多く流れる中心流指向のガス分
布となって適正なガス流分布とは百えなくなることが知
見されたので、その管理値ＴＬを３ｏ。

〜６００×１ＯＫＣａｔ／ｈの範囲に定めた。

同様にガス温度（Ｔ６　Ｔ□ｎ）については、過去の操
−業データから、〔炉壁側の温度Ｔ、−炉内半径方向に
おける最低温度Ｔｍｉ。〕が２θ℃未満だと、炉壁側に
ガスが少なく、Ｓθ℃超では逆に炉壁１μｍ１にガスが
多く流れて炉壁流指向になっていることが判ったので、
その管理値をλｏ　”ｃ　−ｇｏｏＣの範囲に定めた。

また、同様にガス利用率指数Ｎについては、よび炉内半
径方向における上記したＩＯ分割の測定部位のうち、炉
壁側の測定部位Ｎ１ｏと、炉中心の測定部位Ｎ、の値の
２つを選択して管理指標とすれば充分であることから、
これらコ点のガス利用率指数についての測定値について
管理値を定めるようにした。定めるにあたっては、過去
の操業データからの解析により、安定した操業を維持す
るうえでの適正な範囲として、／＜Ｍ、＜ｊ、、！ｔ。

４Ｚ　＜　Ｎ１ｏ＜　７を知見したので、これをガス利
用率指数Ｎ値の管理値として採用した。

次に上述した炉体熱負荷、ガス温度、ガス利用率指数の
各管理値をもとに、装入パターンの選択方法、および装
入物分布制御をフローで示したのが第６図、第７図であ
る。すなわち、現状パターンとして表示した現在操業時
のガス流分布形帖について、中心流指向になっているか
炉壁流指向になっているかを、炉体熱負荷、ガス温度、
ガス利用率指数Ｎ値の順に比較してゆく。これらの炉況
を代表する指＃！は、総会的な判断を優先的に、また連
続測定のできる即ち傾向のつかみやすいものから順に判
断してゆくのが好ましい。例えば炉体熱負荷ＴＬについ
て、測定さｉｔだ値がＴ□１ンＡ００　Ｘ　１０　　Ｋ
Ｃａ７／ｈであり、かつガス温度がＴ６−ＴＩｎｌｎ＞
ＳＯｏＣの場合に１１、炉壁側にガスが多く流れている
ことを示し、適性な分布とは信えない。このため、鉱石
の／〜６旋回のパターンを炉壁側に鉱石が多く装入され
るように変更する。

即ち、８ｇｓ図で示す三角ダイアグラムで？−＋Ｚ方向
に向〜けて変えるから斜辺ｆ−＋Ｚに平行な方向である
第６図のフロー中◎のよ５になる。一方、炉体熱負荷Ｔ
が乃Ｏｘ　１０　　ＫＣａｔ／ｈ以下であり、かつガス
温一度がＴ６−　Ｔｍｉ。くコｏ℃の場合には、炉壁側
のガス流が弱いことを示しており、第５図で示す三角ダ
イアグラムの２→２方向に向けてパターンをｆ−する必
要がある。これは斜辺ｚ−＋１に平行な方向である第６
図の７０−中の■のようになる。

また炉体熱負荷ＴＬが１．００〜．３００　Ｘ　１０’
　Ｋｃａｌ／ｂＱ）間にあっても、中心流の強さを示す
Ｎ１が／　＜　Ｎ、＜　３．３；にない場合、即ちＮ１
く１の場合には中心流が過大と判断し、鉱石を中心部に
多く装入するパターンｆ￥を行わなければならず、この
ためには第３図で示す三角ダイア、ダラムの斜辺コ→ユ
ｇの方向へパターンｆ更を行う。これは第７図中のケー
スＡで示されるようになる。一方、Ｎ１＞　３．ｓの場
合は中心流抑制のためコｇ−＋２の方向即ち第７図中ν
）ケースＢのパターン変更を行う。

さらに炉壁流の強さを示すＮ、。が＆　＜　Ｎ１ｏ＜　
７にない場合、即ちＮ、ｏ＜９の場合、周辺流が過大と
判断し前述のガス温度’Ｉ’６−　ＴＴｎｌｎ＞　！；
０″Ｃと同様第７図中のケースＣのア・クションをとる
。一方、ガス温度Ｎ１ｏ〉７の場合、周辺流が少ないと
判断し、ガス温度Ｔ、ｓ　　Ｔ’、□□＜　２０″Ｃの
場合と同様第７図中のケースＤのアクィヨンをとる必要
がある。

以上の条件なイ′べてみだすときは現状のパターンでの
分布制御が適正であると判断してパターンｆｉｂｓ行わ
ず、第６図のフローで示すもののうち現状維持を指示す
る。

なお本発明で４歳５図に示すフローを、第１図で示すプ
ロセスｇｒＩ磯９にて処理し、第７図のパターン変更図
形を、表示装Ｗｔ／θに表示するようにする。

次に本発明の実施例について説明する。

この実施例は、上記のパターン変更条件に従って、ベル
レス装入物分布を高炉容Ｍ　ａｇｏθｍ３、送Ｋｉｄ乙
θ００　Ｎｍ’／ｍｉｎ　、　。／Ｃ，３，！；０　（
７）実操業に適用して調整１〜だものを示し、その結果
を第３図に示す。

但１７、三角ダイアダラム中の数値（５／１・・・・・
・）は日付を表わし、点の移動矢印は制御経緯を示す。

実施例　１ Ｄ点（ｎ−コｔｉ　）−＋　Ｅ点（ｍ　−２４１）ｎ　
−２１Ｉのパターンで操業時第１／図に示すようにＮ１
が／、９　Ｎ１ｏが７．３であった。また、固定ゾンデ
で測定したガス゛温度Ｔ６−ＴＩ］１、ｎ＆ま９０°Ｃ
であり、炉体熱負荷ＴＬｔ２４Ｉ！；０万ＫＣａｌ／ｈ
の状態であった。

そこでｆｌ、Ａ図に示すパターン変更フローで判断する
と、３θＯ万ＫＣａｔ／ｈ　＜熱負荷〈６００万ＫＣａ
７／ｈで、２０℃＜　Ｔ６−　Ｔｍｉ、　＜　！ｔＯ″
Ｃ，／＜Ｎ、＜３．３で満足されているが、Ｎ、。〉７
．０なのでパターン■のｔ　ｅを行う必要があった。そ
こで、第ざ図に戻り／〜６旋回のパターンをｎ→ｍにか
えることにより分布調整を行なった結果１．＠／２図に
示すようにＮ１ｏの値が５．３に低下し、適性な分布を
確保することができた。

実施例　２ Ｂ点（０−２２）→Ｃ点（０−Ｊ／） 実施例１と同様の＾炉で同様の操業を行なっていたが、
Ｂ点のパターンでは、炉体熱負荷５／θ万ＫＣａｔ／ｈ
　、ガス温度Ｔ６−Ｔｍｌｎがｌ”ｃで、第９図に承す
ようにＮ１ｏ１ま乙、２、Ｎ１は３．乙であった。

第６図に示すパターン変更フローで判断すると、Ｎ、＞
　３４なので第６図で示す■のパターン変更を行う必要
があった。即ち中心流が抑制されるガス分布なのでｌＯ
〜／ＩＩ旋回を鉱石が中間部へ装入されるパターン変更
ココ→コ／を行った。その結果第１Ｏ図に示すようにＮ
１が２．６まで低下し適正な分布となった。

以上説明したように本発明によれば、ガス流分布形帖を
考慮した装入パターンの表示が簡明にできる一方、その
パターンの選択が容易にできるから、炉況の状況を示す
予め設尾されたガス１しガス利用率、炉体熱負荷の管理
値に基づく装入パターンの選択、制御が簡便にでき、常
に適正な炉内ガス流分布を得ることが口Ｉ　Ｋ？となっ
て安定したＭ１炉操輪ができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はベルレス装入装瞳の模式図、第λ図＋Ａｌ　、
　ｆＢｌ　、　ｆｏｌ　ｆｔ代表的なガス分布と鉱石、
コークスは代表的な装入方式を示す線図、第Ｓ図はパタ
ーン凄対応させた炉壁−中間−中心流化の本発明にパタ
ーンＫＮ条件と三角ダイアグラム表示の関係を示す縮図
、第３図は本発明で採用する三角ダイアダラムによるパ
ターン変更時の推移を示す状態図、第９図はパターン（
０−２２）でのガス分布と固定ゾンデ温度分布との関係
を示す線図、第１０１９１　ｋ”！パターン（０−ｕ／
）でのガス分布と固定ゾンデ温１鉱分布との関係を示す
線図、第ｉｉ図はパターン（ｎ−２ｑ）でのガス分布と
固定ゾンデ温度分布との関係を示す線図、第１２図はパ
ターン（ｍ−，２１でのガス分布と固定ゾンデ温度分布
との関係を示す線図である。 特許出願人　　川崎製鉄株式会社 ＜　Ａ　Ｉ　　　　　（Ｉ）　） ｒｖ、＜ｆ、ＯＡ／、７３５ ７図 ｒｃ）　　　（り） Ｎｔａ　＜　４．ＯＮｔｏン７０ あふνはη−一〉５０七　ゐＩ）はη−Ｔｓｂ＜２０”
ＣＴＬ＞６ｘｒｏ”ｑ、　　　　　　ｒｔ＜３ｘｔｏ”
ｗづ６第　９し１ （ガスサンアラＪ１１定点ＷＬ 第１１図 ψ　力ス゛）′ノア゛う夛１定点ＷＬ 第１（１）図 弧　がλプンアラＪり定点ＷＬ 第一２ｒ足１ Ｃデ） （がλサンプ、７一定、ｐ　　Ｗｔ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　炉内ガス流分布にもとづいて旋回シュートの動き
   を調整し原料の装入を行う方法において、 上記炉内ガス流分布について、まずガスの流れを中心流
   、中間流、炉壁流に分別した一ヒでそれらをそれぞれ三
   角形の各頂角ｆ配し、かつ該中心流〜中間流間の辺と炉
   壁流〜中間流間の辺とに旋回数Ｎと傾斜角θの組合わせ
   にかかる旋回シュート傾動ポジションの指数を目盛って
   なる装入パターン表示三角ダイアグラムを作成し、 現在の原料分配位置を該三角ダイアグラム上に表示させ
   る一方そのダイアダラム表示にもとづき、炉体熱負荷、
   ガス温度、ガス利用率に代表される炉況指数との対応に
   おいて次回装入パターンを決定し、 旋回シュートを調整して装入を行うこと、を特徴とする
   ベルレス高炉の原料装入方法。