JPS5887419A - 熱線式流量計の起動回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、熱線式流量計に係シ、特に、熱線式流量計に
基づき燃料噴射弁の開弁時間を制御して供給燃料量を制
御するための制御量を決定するホットワイヤの制御回路
の起動に関する。

一般に原理的には燃料噴射弁に第１図図示Ａの如きパル
スを与えるとこの与えられたパルスの時間だけ燃料噴射
弁が開くようになっている。このような燃料噴射弁は模
式的に示すと第２図の如き構成を有している。すなわち
テーパー状に形成された燃料噴射口１にプランジャー２
が当接するように構成されている。このプランジャー２
の後端にはバネ３が設けられておりこのバネ３によって
常時プランジャー２が前記燃料噴射口１に当接されてい
るように構成されている。このプランジャー２の回りに
はコイル４が設けられておりこのコイル４に電流を流し
てバネ３のバネ力に抗して弁を開くようになっている。

弁が開いた際燃料はプランジャー２と燃料噴射口１との
隙間を通って排出される。このコイル４に第１図Ａに示
す如きパルス時間たけ電流を流しプランジャー２を矢印
ａの如き方向に移動して燃料を噴射させるわけである。

こういう構造を有しているため前記第１図図示への如き
パルスを与えても実際に開くのはバネ３のバ村力に抗す
る力がコイル２に発生してプランジャー２を押上げられ
たときであるためある時間遅れが生じてしまう。また前
記パルスがオフになってもコイル４に残留磁束があるた
めすぐにはプシンジャー２が元に戻らずある時間持続し
てから燃料噴射口１に当接する。、−！たこの際バネ３
のバネ圧があまり強すぎるとプランジャー２が燃料噴射
口１に当接される際バウンドしてしまい完全に弁を閉じ
ることができず、また、プランジャー２を第２図図。示
矢印ａの如く引張る際に強引に引張るとバネ３側に設け
られている図示されていないストッパーに衝突してバウ
ンドを起こしてしまう。

このため第１図Ａに示す如きパルス信号が入力されても
第１、図Ｂに示す如くプランジャー２の開弁は一定時間
遅れて作動し全開状態において第１図Ｂのｂｌに示す如
きバウンド状態を示し、また。

第１図Ａに示す如くパルスがオフしてもプランジャー２
は直ちに閉弁することはなく一定の時間遅れを、もって
閉弁しかつ第１図Ｂのｂｔ、に示す如きバウンド現象を
生じてしまう。

従ってこのような燃料噴射装置においてはＡ／Ｆ一定と
して所定時間開弁するためパルス信号を供給しても該パ
ルス信号に即応した燃料の制御をすることが困難である
。そこでこのような電磁弁駆動回路の電磁弁の開弁を早
くする。すなわちプランジャー２の駆動を早くするため
には電磁弁を構成するプランジャー２の駆動電流の立上
シを早くすればよい。そのために従来は第３図に示すよ
うな回路構成がとられていた。図において電磁弁のコイ
ル１１には電流制限抵抗１２、駆動トランジスタ１３を
介して電源１４が供給されている。

電流制限抵抗１２０両端には両端をショートするだめの
トランジスタ１５が接続され各トランジスタ１３．１５
には関数発生器１６の端子Ａ、Ｂから第４図Ａ、Ｂに示
す如き波形を有する信号が与えられるようになっている
。

このような回路構成で、電磁弁の開弁すべき必要なパル
ス幅１．に対し、電流制限抵抗１２をパルス幅ｔ２の間
トランジスタ１５によってショートし、立上りの急峻な
電流波形を得ている。このように電流制限抵抗１２を瞬
時ショートすることによシミ流を電磁コイル１１に多く
流してやることができる。この電磁弁の電磁コイル１１
はインダクタンスであるから電流は一次遅れになり、い
ま電流制限抵抗１２とアース間の電圧をＥｏとし、トラ
ンジスタ１５をオンした時の電磁コイル１１に現われる
電圧とを比較すなわち電流制限抵抗１２を接続した場合
とトランジスタ１５をオンして電流制限抵抗１２をショ
ートした場合とを比較すると第５図に示す如くトランジ
スタ１５をショートして電磁コイル１１に現われる電圧
Ｅに０がら向って立上るのに対し、電流制限抵抗１２が
接続されている場合には電流制限抵抗１２の分だけ電圧
降下が生ずるため電磁コイル１１に印加される電圧はＯ
よシＥ０に向って前記０よシＥに向って立上る時定数と
同じ時定数で立上る。このようにして前述した如く立上
シの急峻な電流波形を得ることが可能なのである。

このように電磁弁の開弁において急峻な波形をコイルに
与えなければならない理由は電磁弁を駆動させるにはあ
る一定の保持電流を必要とし、動作に当って電流が流れ
ても保持電流を越えるまで開弁しないからである。この
保持電流は機械的な閉弁状態の保持力すなわち前記プラ
ンジャー２をバネ３によって燃料噴射口１に当接する力
に打勝って開弁することのできない最大電流である。

このように電流制限抵抗１２をショートして電磁コイル
１１に多くの電流を流す方法は、開弁電圧Ｅｏまでアッ
プさせる時間が短縮できるが。

ｐｕｌｌ−ｕｐ点Ｅまで電圧アップが完了したならばこ
れを開弁電圧Ｅ。点まで戻してやる操作が必要である。

また、電磁弁であるプランジャー２を駆動するには前述
の如く一定の電流が必要であシ、その電流を超えない限
り開弁しない。したがって、電磁コイル１１に電磁弁が
駆動しない程度の電流を予め流しておくことにより立上
りを早くすることができる。すなわち第６図に示す如（
Ｅ、なる電圧を予め印加しておきある程度バイアス電流
を流しておいて、電圧８１時点から必要電圧Ｅ。まで立
上らせる。これによって第６図図示の如く時間ｔｏだけ
短縮することができる。以上の如く開弁時にあっては２
つの方法が考えられている。

また電磁弁の閉弁時にも時間遅れがあること前述の如く
である。そして、この電磁弁の遅れは残留磁束の影響に
よるものであること前述の如くである。この電磁弁すな
わち燃料噴射弁を早く閉じるには前記残留磁束を少なく
することで解決することができる。

この残留磁束を少なくするという方法には２つの方法が
ある。１つの方法として、電磁弁は一度開弁じてしまう
と逆に開弁状態を維持するには第７図に示す如く開弁直
前の電流と開弁状態を続ける電流にはヒステリスが存在
して開弁に当り自己保持しているため、励磁状態を保つ
少ない開弁電流でよいことからこの励磁状態を保つだめ
のぎりぎりの電流を流して置く方法である。このように
開弁状態を保持するに必要な最少電流を流しているため
前記開弁のだめのパルスがオフすると電磁コイル１１に
流れている電流がもともと小さいからそれによって生じ
ていた残留磁気も小さくこの残留磁束に抗して早くプラ
ンジャー２が燃料噴射口１に当接し、それだけ時間も小
さくすることができそのだめ遅れ時間も小さくすること
ができる。

前記残留磁束を少なくする方法として電磁コイル１１に
電流が切れた際に逆方向に電流を流す方法がもう１つの
方法である。しかし電磁コイルはインダクタンスである
から同じ電流を流しつけようとする所謂一種の定電流源
であるためこの定電流源に打勝つだめに電圧源を接続し
て打消そうとしてもすぐには打消すことができず電流は
あくまで当初流れていた方向に流れこの電磁コイルの発
生起電力が電圧源の電圧と等しくなった時に逆に電流が
流れるため打消すまでに時間がかかる。従って逆方向に
電流を流すという方法にあっては通常逆方向に流れる定
電流源を接続して行うのが通常である。しかしこの方法
にあっては大きなエネルギー源を必要とするので実用性
に乏しい。このように開弁時に電磁コイル１１に多くの
電流を流し急峻な立上りを得ると同時に燃料噴射弁であ
る電磁弁の電磁コイル１１に発生する残留磁束の影響を
少なくするため従来第８図に示す如き回路構成がとられ
ている。すなわち、従来の電気的回路は電源接続端子２
０と接地間に正方向電流制御補助トランジスタ２１のエ
ミッタ・コレクタ電極と逆方向電流制御トランジスタ２
２のコレクタ・エミッタ電極の直列回路及び逆方向電流
制御補助トランジスタ２３のエミッタ・コレクタ電極と
、開弁制御トランジスタ２６のコレクタ・エミッタ電極
の直列回路を並列に接続し、それぞれの直列回路のコレ
クタ同志を結ぶ点同志に電磁コイル３５を接続し、開弁
制御トランジスタ２６のコレクタ・エミッタ電極に並列
に保持電流制限抵抗２４と保持電流制御トランジスタ３
６のコレクタ・エミッタ電極の直列回路を接続し、それ
ぞれのトランジスタ３６，２６，２１，２３．２２のベ
ース電極をそれぞれの抵抗３７，２７．２８，２９゜３
０を介してそれぞれの信号入力端子３８，３１゜３’２
，３３．３４に接続したものである。

第９図は第８図に示した回路の動作状況を示したもので
、正方向電流制御補助トランジスタ２１及び保持電流制
御トランジスタ３６は第９図（ａ）によって制御され、
開弁制御トランジスタ２６は第９図（ｂ）によって制御
され、逆方向電流制御補助トランジスタ２３及び逆方向
電流制御トランジスタ２２は第９図（Ｃ）によって制御
される。

こ゛の結果最初は正方向制御補助トランジスタ２１と保
持電流制御トランジスタ３６のみが導通状態なので電源
接続端子２０から正方向電流制御補助トランジスタ２１
、電磁コイル３５．保持電流制限抵抗２４、保持電流制
御トランジスタ３６を通って接地へと電流が流れる。

この時の電流は前述した通り閉弁状態を変化させず、開
弁状態は保持できる大きさの電磁吸引力を発生させるも
のである。

次に開弁制御トランジスタ２６が導通し、大部分の電流
が正方向電流制御補助トランジスタ２１、電磁コイル３
５、開弁制御トランジスタ２６の経路を通って流れる。

従ってこの領域では保持電流制御トランジスタ３６は必
ずしも導通である必要はない。開弁制御トランジスタ２
６は開弁に必要充分な時間、導通であとは遮断状態であ
る様に制御される。

電磁弁を閉弁させようとするときには正方向電流制御補
助トランジースタ２１及び保持電流制御トランジスタ３
６及び開弁制御トランジスタ２６を遮断しく多ズの場合
開弁制御トランジスタ２６は既に遮断状態になっている
）これと同時に必要な時間逆方向電流制御補助トランジ
スタ２３及ヒ逆方向電流制御トランジスタ２２を導通さ
せる。

このことによシミ流は電源接続端子２ｏから逆方向電流
制御補助トランジスタ２３及び逆方向電流制御トランジ
スタ２２を介して電磁コイルを流れこの時の電流の向き
は今まで流した開弁電流。

保持電流の向きを正方向とするならばこれは逆方向であ
る。

第９図（ｄ）に電磁コイルのインダクタンス等に起因す
る過渡特性を無視した時電磁コイルに流れる電流波形を
示し、第９図（ｅ）に電磁弁の開閉弁応答性を無視した
開閉弁状況が示されている。

このように構成される従来の燃料噴射弁駆動回路は、上
記に説明した如く、燃料噴射時に正方向電流制御補助ト
ランジスタ２１のベースにパルス電源が供給され、これ
と同時に開弁制御トランジスタ２６のベースにパルス電
源が供給されこのぶルスのオン時間中電磁コイル３５に
電源接続端子２０より正方向電流制御補助トランジスタ
２１を介して電流が供給され開弁制御トランジスタ２６
を通って流れる。この電磁コイル３５がｐｕｌｌ　−ｕ
ｐされると正方向電流制御補助トランジスタ２１はオフ
し、保持電流制御トランジスタ３６が□オンされる。こ
のようにして抵抗２４を介した直列回路となる。また、
閉弁時に於ては、保持電流制御トランジスタ３６及び正
方向電流制御補助トランジスタ２１をオフすると同時に
逆方向電流制御補助トランジスタ２３及び逆方向電流制
御トランジスタ２２をオンし電磁コイル３５の残留磁束
を少なくしている。

このような電磁弁を必要燃料量供給するだめに駆動させ
る訳であるが、この必要燃料量を決定する必要がある。

燃料は、一般に吸入空気量との相関においてリーン、リ
ッチが決定され、理論空燃比になるように制御される。

したがって、吸入空気量が測定され、この吸入空気量に
応じて燃料量が決定されなければならない。

一般に、熱線式空気流量センサを用いた空気流量の測定
は熱線の損失流量と空気流量（速）との間の非線形関係
を利用したもので従来より第１０図に示す如きブリッジ
回路を用いた定温度差アナログ駆動流が広く、知られて
いる。すなわち、交流電源５１にスイッチ５２を介し抵
抗５３，５４、摺動抵抗５５、熱線５６によって構成さ
れるブリッジ７０に交流電力が供給される。このブリッ
ジ７０の一端は接地されており、このブリッジ５２の出
力端には、差動増幅器５７が接続されている。

この差動増幅器５７は、ブリッジ７ｏの平衡がくずれた
ときにブリッジ７０の両端に生じる差電圧を増幅するも
のである。７．この差動増幅器５７には。

ローパスフィルタ５８が接続されておシ、このローパス
フィルタ５８には比較器５９が接続されている。この比
較器５９には、パルス発振器６ｏによって発振される一
定周期のパルスに基づいてこのパルス発振器６０に接続
される積分回路６１において作られる三角波が入力する
ように構成されている。この比較器５９は、ローパスフ
ィルタ５８より入力されるブリッジ７０の差電圧信号と
積分回路６１とを比較して、三角波が差電圧信号よりＨ
ｌのときＨｒレベルを、三角波が差電圧信号より１、Ｏ
ＷのときＬＯＷレベルを出力するものである。この比較
器５９には、パルス電力増幅器６２が接続されており、
比較器５９の出力信号がこのパルス電力増幅器６２に入
力される。この比較器５９からの出力によって時比率が
決定され、この時比率に基づき、パルス電力増幅器６２
は、前記スイッチ５２のＯＮ　−０ＦＦ信号を出力する
。

このように構成される熱線式空気流量センサは、流れの
中に置かれた熱線と空気の間の熱伝達量にと質量流量Ｑ
Ａ　（正確には密度換算流速。ここでは断面積一定とし
質量流量であらゎす）との間に、Ｋ＝Ｃ，十Ｃ２Ｃ’、
　　　　　・・・・・・・・・（１）ここでＣ（＝に−
Ａ−ａ Ｃ２ニに−Ａ−ｂ Ｋ：熱線・空気間の熱伝達係数 Ａ：熱線の表面積 ａ、ｂ：定数 の関係があることを利用し、流速あるいは流量を計測す
る方法であり、流速計として永い歴史を有している。熱
線への供給電力と熱伝達量との間に平衡が成立するとき
、次の関係が成り立つ。

ｌ２ＲＨ／４．２＝（Ｃ１＋Ｃ２Ｖて（ＴＨＴ、）・・
・・・・・・・・・・（２） ここでＴＨ：熱線の温度 Ｔ、：空気の温度 ＲＨ：熱線の抵抗 ■　＝熱線に流れる電流 流量ＱＡを電流′■のみの関数として検出するには、（
２）式においてＴｗ−Ｔ、、すなわち熱線と周囲の空気
との温度差が一定であることが望ましく、これはまた熱
伝達係数の変化を小さくできる長所があシ、今日広く使
われている。具体的には熱線ブリッジの一片に組み、他
の一片に同種の感温抵抗体を配し、ブリッジ平衡がとれ
るよう、ブリッジ印加電圧を制御する。このような駆動
方法において、供給熱量を計測するには電流Ｉを検出し
、それを平方する必要がある。更に流量ＱＡを知るには
（２）式より、熱線の抵抗Ｒｗを乗じて平方する。

このようにして求められた流量ＱＡによって燃料供給電
磁弁は駆動される。この流量を測定するためホットワイ
ヤが用いられ、このホットワイヤを用いた流量計には、
外部よシミ源を与えなければ起動しない。この起動とし
て、従来は電源よシバイアスしてダイオードを通して外
部から強制的に供給していた。しかしながら、このよう
な従来の起動回路にあっては部品点数が多くなるという
欠点を有している。また、従来の起動回路は部品が多い
ため、ループのゲインを大きくするため（ホットワイヤ
の応答速度を速くしておく必要から）通常６０ｄＢ（１
０００倍）有しており、ゲインが高いと外乱に非常に弱
いことから部品が多いと外乱の影響を受けやすいという
欠点を有している。

本発明の目的は、外部より電源を加えることなく起動さ
せることのできる熱線式流量計の駆動回路を提供するこ
とにある。

本発明は〜Ｂ級プッシュプル回路と定電流吸込み用トラ
ンジスタを出力に有するオペアンプと。

抵抗を介してキースイッチ投入時より常時供給される電
源を熱線式流量計のオペアンプに供給することにより、
外部投入電源を用いずに熱線式流量部を起動させようと
いうものである。

以下、本発明の実施例について説明する。

第１１図には、本発明に係る熱線式流量計の用いられる
エンジンの制御系統が示されている。図において、吸入
空気は、エアクリーナ２０２、スロットルチャンバ２０
４１吸気管２０６を通り、シリンダ２０８へ供給される
。シリンダ２０８で燃焼したガスは、シリンダ２０８か
ら排気管２１０を通り、大気中へ排出される。

スロットルチャンバ２０４には、燃料を噴射するだめの
インジェクタ２１２が設けられており、ットルチャンバ
２０４の空気通路内で霧化され。

吸入空気と混合して混合気を形成し、この混合気は吸気
管２０６を通り、吸気弁２２０の開弁により、シリンダ
２０８の燃焼室へ供給される。

インジェクタ２１２の出口近傍には絞り弁２１４゜２１
６が設けられている。絞シ弁２１４は、アクセルベタル
と機械的に連動するように構成され、運転者により駆動
される。一方絞シ弁２１６はダイヤフラム２１８により
駆動されるように配、置され、空気流量が小の領域で全
閉状態となシ、空気流量が増大するにつれてダイヤフラ
ム２１８への負圧が増大することにより絞り弁２１６は
開き始め、吸入抵抗の増大を抑止する。

スロットルチャンバ２０４の絞υ弁２１４゜２１６の上
流には空気通路２２２が設けられ、この空気通路２２２
に熱式空気流量計を構成する電気的発熱体２２４が配設
され、空気流速と発熱体の伝熱量の関係から定まる空気
流速に応じて変化する電気信号が取り出される。発熱体
２２４は空２０８のバツクファイア時に生じる高温ガス
から保護されると共に、吸入空気中のごみなどによって
汚染されることからも保護される。この空気通路２２２
の出口はベンチュリの最狭部近傍に開口され、その入口
はベンチュリの上流側に開口されている。

インジェクタ２１２に供給される燃料は、燃料タンク２
３０から、フエーエルボンプ２３２、フエーエルダンバ
２３４及びフィルタ２３６を介して燃圧レギュレータ２
３８へ供給されるー。一方、燃圧レギュレータ２３８か
らはインジェクタ２１２ヘパイブ２４０を介して加圧燃
料が供給され、そのインジェクタから燃料が噴射される
吸気管２０６の圧力と上記インジェクタ２１２への燃料
圧の差が常に一定になるように、燃圧レギュレータ２３
８から燃料タンク２３０ヘリターンパイプ２４２を介し
て燃料が戻るようになっている。

吸気管２２０から吸入された混合気はピストン２５０に
よシ圧縮され、点火プラグ２５２で発生するスパークに
より燃焼し、運動エネルギに変換される。ンリンダ２０
８は冷却水２５４により冷却され、この冷却水め温度は
水温センサ２５６により計測される。点火プラグ２５２
へは点火コイル２５８より点火タイミングに合わせて高
電圧が供給される。

また図示しないエンジンのクランク軸の回転に応じて基
準クランク角毎におよび一定角度（例えば０．５度）毎
に基準角信号およびポジション信号を出すクランク角セ
ンサが設けられている。

このクランク角センサの出力、水温センサ２５５の出力
及び発熱体２２４からの電気信号はマイクロコンピュー
タ等からなる制御回路２７０に入力され、この制御回路
２７０で演算処理された後、制御出力端より出力され、
この演算出力でインジェクタ１２及び点火コイル２５８
が駆動される。

第１２図は４気筒エンジンにおけるインジェクタからの
燃料の噴射タイミングを示したものである。横軸はエン
ジンのクランク軸の回転角度であシ、各気筒の吸入行程
をハツチングで示している。

図から明らかなようにクランク角の１８０度毎に吸入行
程が存在し、０度〜１８０度の間は第１気筒、１８０度
〜３９０度の間は第３気筒、３６０度〜５４０度の間は
第４気筒、５４０度〜７２０度の間は第２気筒である。

第１２図（ｂ）に示す如く、クランク角の１８０度毎に
基準クランク角パルスを発生させ、このパルスに基づい
てインジェクタ２１２を開弁させ、既に計測されたデー
タに基づき制御回路２７０で処理された演算結果に基づ
きインジェクタ２１２の開弁時間が決定される。このイ
ンジェクタ２１２の開弁時間である燃料噴射時間を第１
２図（Ｃ）に示す。

第１３図には第１１図に示す制御回路２７０の詳細ブロ
ック図が示され、同図において入力信号としては大別す
ると３種類に分類できる。即ち。

第一に吸入空気量を検出するセンサ２２４の出力。

エンジン冷却水を検出するセンサ２５６の出力などから
送られてくるアナログ入力である。これらアナログ入力
はマルチプレクサ（以下ＭＰＸと記す）１００に入力応
れ、時々分割的に各センサの出力がセレクトされ、アナ
ログディジタル変換器（ＡＤＣと記す）１０２に送られ
る。このＡＤＣ１０２でディジタル値に変換される。第
二にオン、オフ信号として入力される情報がある。これ
は例えば絞り弁の全開状態等を表わす信号θＴｌ（で、
絞り弁と連動して動作するスイッチ１０４から送られて
くる信号がある。これらの信号は■ビットのディジタル
信号として取シ扱うことができる。

さらに第三に考えられる入力信号はパルス列として入力
される信号で、例えば基準クランク角信号（以下ＣＲ，
Ｐと記す）やポジションパルス信号（以下ＣＰＰと記す
）があり、クランク角センサ１０６よりこれらの信号が
送られてくる。ＣＦ？、Ｐは４気筒の場合、クランク角
１８０度毎に出力され、６気筒の場合１２０度毎、８気
筒の場合９０度毎に出力される。ＣＰＰは例えばクラン
ク角の０．５度毎に出力される。

ＣＰＵ１０Ｂはディジタル演算処理を行うプロセツシン
グセントラルユニットでｈす、ＲＯＭ１１−０は制御プ
ログラムおよび固定データを格納するだめの記憶素子で
あり、ＲＡＭ１１２は読み出しおよび書込み可能な記憶
素′子である。入出力インターフェイス回路１１４は入
力信号をＡＤＣ１０２およびセンサ１０４，１０’６か
ら信号を受け、ＣＰＵ１０８へ信号を送る。またＣＰＵ
１０８からの信号を信号ＴＮＪやＩＧＮとしてインジェ
クタ２１２や点火コイール２５８へ送る。尚、上記制御
回路２７０を構成する各回路および素子へ電源端子１’
−１６より電圧が印加されているが、図面上にはその記
載を省略する。さらに、インジェクタ２１２および点火
コイル２５８にはそれぞれに弁を駆動するだめの電磁コ
イルおよび電磁エネルギを蓄積するための１次コイルが
設けられ、これらコイルの一端は電源端子１１６に接続
され、他端は入出力インターフェイス回路１１４に接続
され、インジェクタ２１２や点火コイル２５８へ流れ込
む電流が制御される。

本発明の熱線式流量計の起動回路は、以上説明したエン
ジン系統における熱線式流量計の起動回路である。

実施例について説明する。

第１４図には、本発明に係る熱線式流量計の起動回路の
一実施例が示されている。

図において、ＮＰＮ）ランジスタ８０のコレクタには、
電源電圧Ｖ＋が印加されており、エミッタには、ホット
ワイヤＲＨが接続されている。このホットワイヤＲＨは
抵抗８１を介して接地されている。また、ＮＰＮトラン
ジスタ８０のエミッタには抵抗８２が接続されている。

この抵抗８２には、抵抗８３．８４が接続されている。

この抵抗８３には、オペアンプ９０の正入力端子と抵抗
８１が接続されている。また、抵抗８４にはオペアンプ
１００の（へ）入力端子が接続されている。このオペア
ンプ９０の出力端子と←）入力端子とは。

コールドワイヤＲＣを介して橋絡されており、オペアン
プ９０の（ハ）入力端子は、抵抗８５を介して接地され
ている。また、このオペアンプ９０の出力端子には、抵
抗８６を介してオペアンプ１００の（ト）入力端子が接
続されている。また、抵抗８６には抵抗８７が接続され
ており、この抵抗８７には、電源Ｖ。（オペアンプのバ
イアス電源、ツェナ電源等でよい）が印加されている。

また、オペアンプ１００の出力端子は、抵抗８８を介し
てＮＰＮ　）ランジスタ８０のベースが接続されている
。

前記オペアンプ９０は、第１５図に示す如き構成を有し
ている。すなわち、ＮＰＮトランジスタ９０１．９０３
，９０４と、ＰＮＰ）ランジスタ９０２と、抵抗９０５
とによって構成されている。

このトランジスタ９０１とトランジスタ９０２とによっ
てＢ級プッシュプル回路が構成されており、抵抗９０４
によって出力端子Ｖ。１よシ定電流を吸込む作用をして
いる。これは、定電流がＮＰＮ）ランジスタ９０４のペ
ースに供給されていることによる。

このように構成されるものであるから、いま。

図示されていないキースイッチを投入すると、抵抗８７
に電圧が印加され、オペアンプ９０によって調整された
電圧がオペアンプ１００の（ト）入力端子に印加され、
オペアンプ１００の出力端子より出力がなされ、ホット
ワイヤＲＨに通電がなされ、熱線式流量計は起動する。

したがって、本実施例によれば、熱線を加熱するだめの
フィードバック回路（ホットワイヤの制御回路）に使用
されるオペアンプの出力に強制的に電流をバイアスして
起動を行なうため、外部より電源を投入するだめのスイ
ッチ等を必要とせず部品点数を減少させることができる
。

以上説明したように、本発明によれば、外部より電源を
加えることなく起動させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は燃料噴射弁に与えられるパルスと燃料噴射弁の
応答を示す図、第２図は燃料噴射弁であるプランジャー
の模式図、第３図は従来の電磁弁駆動回路の構成を示す
ブロック図、第４図は第３図図示電磁弁駆動回路の動作
説明のだめの波形図、第５図はｐｕｌｌ−ｕｐ電圧と保
持電圧に向う燃料噴射弁コイルに流れる電流の波形図、
第６図はアイドル電流Ｅ、から保持電圧に向って立上る
電流波形図、第７図は第３図図示電磁弁駆動回路の電磁
コイルにおける駆動電流と保持電流の関係を示す図、第
８図は従来の改良された電磁弁駆動回路の回路図、第゛
９図は第８図図示従来例の動作状況を説明する波形図、
第１０図は熱線式流量センサ駆動回路図、第１１図は本
発明に係る熱線式流量計が適用されるエンジンの全体の
制御系統を示す説明図、第１，２図は４気筒エンジンの
動作を示すタイムチャート、第１３図は第１１図図示エ
ンジンの制御回路のブロック図、第１４図は本発明の実
施例を示す回路図、第１５図は第１４図図示オペアンプ
の詳細回路図である。 ＲＨ・・・ホットワイヤ、ＲＣ・・・コールドワイヤ、
８０・・・ＮＰＮ　トランジスタ、９０，１００・・・
オペアンプ、８１，８２，８３，８４，８５，８６゜秦
　ｌ　　国 第　３　国 ■　　開弁　閉弁 □クランク５Ｊ叡角奏

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ■、ホットワイヤとコールドワイヤとを用い管路内の空
   気の流量の変化によって生じる熱線の発生熱量の変化に
   よる抵抗変化をオペアンプで増幅して電気信号に変換し
   て管路内の吸入空気流量を検出する熱線式流量計におい
   て、Ｂ級プッシュプル回路と定電流吸込み用トランジス
   タを出力に有するオペアンプを上記コールドワイヤの両
   端を橋絡するように挿入接続すると共に、該挿入オペア
   ンプの出力端子に抵抗を介して電源を投入できるように
   したことを特徴とする熱線式流量計の起動回路。