JPS5889072A - 電力変換装置の電流断続検出方法 - Google Patents
電力変換装置の電流断続検出方法Info
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- JPS5889072A JPS5889072A JP56186900A JP18690081A JPS5889072A JP S5889072 A JPS5889072 A JP S5889072A JP 56186900 A JP56186900 A JP 56186900A JP 18690081 A JP18690081 A JP 18690081A JP S5889072 A JPS5889072 A JP S5889072A
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
- H02M7/42—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/505—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/515—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
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- Control Of Direct Current Motors (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Measurement Of Current Or Voltage (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（−） 技術分野の説明
本発明は、起電力を有する誘導性回路に！！続きれる自
然転流形電力変換装置の通ＩＩＬ１［ｆＩ／Ｌ検出益に
関し、特にその一時値の検出が不要で、平均値Ｃ基づい
て蚊通電電流の断続の有無を検知する電力変換装置の電
流断続検出装置に関する。
然転流形電力変換装置の通ＩＩＬ１［ｆＩ／Ｌ検出益に
関し、特にその一時値の検出が不要で、平均値Ｃ基づい
て蚊通電電流の断続の有無を検知する電力変換装置の電
流断続検出装置に関する。
（ｂ） 従来技術の説明
起電力を有する誘導性回路と、自δ転流形電力変換装置
を組み合わせた系としては、例えばサイリスタで構成さ
れた制御整流益により給電駆動される直流電動機速度制
御系がある。この系は一般一二電流マイナー制御ループ
を有し、通常は負荷電流の平均値イニ基つく制御を行う
。但し、この速度制御系においては、負荷ｔｔ流が連続
している場合と断続している場合とで、ループゲイン等
の制御足載が変わってしまうので、それを補償する勧合
番＝は、負荷電流の連続時と断続時とで制御論理を変更
する必要が生じ、その際Ｃ二は負荷電流の断続の有無の
検出が不可欠となる。
を組み合わせた系としては、例えばサイリスタで構成さ
れた制御整流益により給電駆動される直流電動機速度制
御系がある。この系は一般一二電流マイナー制御ループ
を有し、通常は負荷電流の平均値イニ基つく制御を行う
。但し、この速度制御系においては、負荷ｔｔ流が連続
している場合と断続している場合とで、ループゲイン等
の制御足載が変わってしまうので、それを補償する勧合
番＝は、負荷電流の連続時と断続時とで制御論理を変更
する必要が生じ、その際Ｃ二は負荷電流の断続の有無の
検出が不可欠となる。
従来、この種の検出器は、変流器等Ｃ二より電流の瞬時
波形を検出し、その検出信号を処理して、電流断続の有
無を検知していたが、検出装置が複雑となる欠点があっ
た。
波形を検出し、その検出信号を処理して、電流断続の有
無を検知していたが、検出装置が複雑となる欠点があっ
た。
（ａ） 発明の目的
本発明は、構成が比較的Ｃ単純で且電力変換装置に通常
具備されることの多い平均電流検出器を、電力変換装置
の通電＊＊の検出ｇ一応用して断続状態を検出し得る電
力変換装置の電流断続検出装置を提供することを目的と
している。
具備されることの多い平均電流検出器を、電力変換装置
の通電＊＊の検出ｇ一応用して断続状態を検出し得る電
力変換装置の電流断続検出装置を提供することを目的と
している。
ｃ〜 発明の構成
第１図に示した直流電動機の速度制御系は本発明の一実
施例である。この図で、商用に＠１の交流電力を電力変
換装置２で整流し直流電動機３Ｉユ供給する。直流電動
＄３は負荷４を駆動する。直流電動機３の回転速度１２
は速度検出６５により検出され制御回路１５に帰還され
る。シャント抵抗７は負荷電Ｒ６１二比例しｆｃ１圧信
号を発生し％平均回路８はそれを平均して、負荷電ｆＩ
ｔ６の平均値に比例した量１１として制御回路１５に帰
還するとＮ時葛二、比較器９にも与える。比較器９には
点弧制御回路ｌＯから電力変換装置２の裕相制御角１６
も与えられる。比較器９Ｆｉこの位相制御角１６と後述
する所定の値から、後述する算式Ｃ；よりＩＩｌ、流ｌ
Ｉ′ｒ続を判定する値を算出し、負荷電流６の平均ｆｉ
ｌ二比例した量１１と比較して、断続の有無を判定し、
判定結果１３を制御回路１５へ与える。制御回路１５へ
に速度設定値１４も与えられ、この値と上記三つの殉還
普とから制御論理に従って位相制御角１６を決定し、点
弧制御回路用及び先述の比較器９ Ｃ与える。点弧制御
回路１０は位相制御角１６ ｒ−基づき電力変換装置２
の点弧時点を決定する。
施例である。この図で、商用に＠１の交流電力を電力変
換装置２で整流し直流電動機３Ｉユ供給する。直流電動
＄３は負荷４を駆動する。直流電動機３の回転速度１２
は速度検出６５により検出され制御回路１５に帰還され
る。シャント抵抗７は負荷電Ｒ６１二比例しｆｃ１圧信
号を発生し％平均回路８はそれを平均して、負荷電ｆＩ
ｔ６の平均値に比例した量１１として制御回路１５に帰
還するとＮ時葛二、比較器９にも与える。比較器９には
点弧制御回路ｌＯから電力変換装置２の裕相制御角１６
も与えられる。比較器９Ｆｉこの位相制御角１６と後述
する所定の値から、後述する算式Ｃ；よりＩＩｌ、流ｌ
Ｉ′ｒ続を判定する値を算出し、負荷電流６の平均ｆｉ
ｌ二比例した量１１と比較して、断続の有無を判定し、
判定結果１３を制御回路１５へ与える。制御回路１５へ
に速度設定値１４も与えられ、この値と上記三つの殉還
普とから制御論理に従って位相制御角１６を決定し、点
弧制御回路用及び先述の比較器９ Ｃ与える。点弧制御
回路１０は位相制御角１６ ｒ−基づき電力変換装置２
の点弧時点を決定する。
（ｅ） 発明の作用
この実施例に部して本発明の詳細な説明する。
第１図中の負荷電流６Ｆｉ、当然直流であるが、交ｆＩ
Ｌ成分が重畳している。この交流成分は王に直流側回路
中のインダクタンス成分により制限されるが、＊Ｒ成分
の大小にｉｊ関係しない。従ってｙｉ流成分が十分小さ
くなると、負荷電流６は断続し始める。このｗｌＴ続を
始める限界での負荷電流平均値（直流電流平均値）を断
続臨界平均電流〒。、と呼ぶことＩ：する。この断続臨
界平均電流Ｔ。ｒは以下に説明する様５二、変換益の位
相制御角αＣ二依存しその正弦関数として表わすことが
できる。まず負荷電ｆＩｔ（直流電流）が断続する動作
領域（以下、断続モードと称する）での直流電流瞬時値
ｂ（χ）は（但し、上式右辺≦００とき、＊（ｔ）＝０
）と表わされる。上式中５ＢｏＦｉ直流倶起電カ、 Ｅ
Ｆｉ交流儒線関電圧波嵩値ｔ Ｔｏは直流−回路時定数
でＴｏ ＝ Ｒ／ Ｌ 、 Ｒ及びＬは直流−回路の抵
抗及びインダクタンス成分、ψは直流＠Ｒ及びＬで決ま
る力率角でψ” Ｊａｓ−”ωＬ／Ｒ，ＺＦｉＺ＝ＪＲ
１＋（ωＬ）２゜＠は交流電源角周波数、差は時間変数
、そしてｐは変換饅の直ｔｌＬＩＩｉパルス数である。
Ｌ成分が重畳している。この交流成分は王に直流側回路
中のインダクタンス成分により制限されるが、＊Ｒ成分
の大小にｉｊ関係しない。従ってｙｉ流成分が十分小さ
くなると、負荷電流６は断続し始める。このｗｌＴ続を
始める限界での負荷電流平均値（直流電流平均値）を断
続臨界平均電流〒。、と呼ぶことＩ：する。この断続臨
界平均電流Ｔ。ｒは以下に説明する様５二、変換益の位
相制御角αＣ二依存しその正弦関数として表わすことが
できる。まず負荷電ｆＩｔ（直流電流）が断続する動作
領域（以下、断続モードと称する）での直流電流瞬時値
ｂ（χ）は（但し、上式右辺≦００とき、＊（ｔ）＝０
）と表わされる。上式中５ＢｏＦｉ直流倶起電カ、 Ｅ
Ｆｉ交流儒線関電圧波嵩値ｔ Ｔｏは直流−回路時定数
でＴｏ ＝ Ｒ／ Ｌ 、 Ｒ及びＬは直流−回路の抵
抗及びインダクタンス成分、ψは直流＠Ｒ及びＬで決ま
る力率角でψ” Ｊａｓ−”ωＬ／Ｒ，ＺＦｉＺ＝ＪＲ
１＋（ωＬ）２゜＠は交流電源角周波数、差は時間変数
、そしてｐは変換饅の直ｔｌＬＩＩｉパルス数である。
ｐは例えば３相全波整流ｕ路ではｐ＝５で、また変換巻
の素子は電気角でωＴ＝２に／ｐ毎Ｉ：順次点弧され、
断続モードでは直流電ＲはＴ ＝ ２に／ｐωを周期と
して断１２に 絖する。断続限界でｔ′１Ｌ（ｊ）が時刻Ａ＝−一で丁
ω ｐ ｒｊＩＬＯとなる動作状態と考えることができ、↓（り
＝０から任意の位相制御角αで断続限界を与える直（
２）式を（１）式に代入しＪ＝０−Ｔの期間で平均する
と、任意の位相制御角αに対する＃Ｉ続限界平均電流Ｌ
ｒが得られる。即ち、 ＜ｓｒ式中％ ２．ψ及びｒｃｔ−ｔｆｉ１１回路の構
成要素が定まれば一定値となり、またｉ＃′ｉ交流亀源
寛圧によって決まる一定値であるから、結局助続臨界平
均電流Ｆｏｒ Ｆｉｓ位相位相制御角間数となる。（８
１式は複雑な形をしているが、回路定数によってｉｔ極
めて簡単な関数形で近似できる。このことを以下に数値
例で示す。
の素子は電気角でωＴ＝２に／ｐ毎Ｉ：順次点弧され、
断続モードでは直流電ＲはＴ ＝ ２に／ｐωを周期と
して断１２に 絖する。断続限界でｔ′１Ｌ（ｊ）が時刻Ａ＝−一で丁
ω ｐ ｒｊＩＬＯとなる動作状態と考えることができ、↓（り
＝０から任意の位相制御角αで断続限界を与える直（
２）式を（１）式に代入しＪ＝０−Ｔの期間で平均する
と、任意の位相制御角αに対する＃Ｉ続限界平均電流Ｌ
ｒが得られる。即ち、 ＜ｓｒ式中％ ２．ψ及びｒｃｔ−ｔｆｉ１１回路の構
成要素が定まれば一定値となり、またｉ＃′ｉ交流亀源
寛圧によって決まる一定値であるから、結局助続臨界平
均電流Ｆｏｒ Ｆｉｓ位相位相制御角間数となる。（８
１式は複雑な形をしているが、回路定数によってｉｔ極
めて簡単な関数形で近似できる。このことを以下に数値
例で示す。
例として、電力変換装置２を三相全波整流純ブリッヂ形
として、従ってｐ＝６であり、また直流電動機の代表的
数値例として、Ｒ＝０．２０．ｂ＝１０．０ｍＨとし、
交流電源電圧を線間実効値２００ Ｖとし。
として、従ってｐ＝６であり、また直流電動機の代表的
数値例として、Ｒ＝０．２０．ｂ＝１０．０ｍＨとし、
交流電源電圧を線間実効値２００ Ｖとし。
その周波数を５０ Ｈ，とすれば、ｚ＝３゜２Ω、ψ＝
８６．４゜となり、断続臨界平均電流Ｔ。ｒと位相制御
角αとの関係は（８）式４二よる数値計算から第２図ｇ
＝示した通りとなる。この図から、断続臨界平均電流ｘ
ｃｒは位相制御角αの正弦関数として近似できると判断
できる。即ち、α＝９０°の時Ｃ（８１式で与えられる
Ｉ６ｒをＹ。ｒ、Ｍとして、Ｙｃｒの近似値工。ｒに、
１０ｒ ＝工□ｙ、Ｍｍα （剣
と近似できる０次に、この近似のｎ度を調べる。
８６．４゜となり、断続臨界平均電流Ｔ。ｒと位相制御
角αとの関係は（８）式４二よる数値計算から第２図ｇ
＝示した通りとなる。この図から、断続臨界平均電流ｘ
ｃｒは位相制御角αの正弦関数として近似できると判断
できる。即ち、α＝９０°の時Ｃ（８１式で与えられる
Ｉ６ｒをＹ。ｒ、Ｍとして、Ｙｃｒの近似値工。ｒに、
１０ｒ ＝工□ｙ、Ｍｍα （剣
と近似できる０次に、この近似のｎ度を調べる。
（８１式で与えられる厳密解Ｙ。ｒと（４１式で与えら
れる近領解との比ムを ム＝Ｌｒ ／Ｔｏｒ ＝Ｉ ６ｒ／Ｙ６ｒ 、 Ｍ ｔ
ｈ” （ｓｌとして、ムとａとの関係を計算で
求めると、第３図となる０ム；１の時、誤差０であるこ
とは盲をまたない０以上の数値例では誤差は第３図から
大きくとも２−程度であることが分かり、（４）式６二
よる近似は十分響：喪い精度を持ってＩ／）ることか分
力・る０ またムＦｉ（ＩｉＪ式右辺と（８）式から分かる様に、
αの関数であると同時砿：負荷条件を示すノくラメータ
として、時定数ＴＯと力率角ψを含むことカニ分ｔ・る
０しかし、ψ−ｋｓｃ−”” ＝ムＪ１ωＴＯとなる力
・ら、独立なパラメータとしてテ０のみを選んでよ−／
）。さて第４図は、各々Ｔｏ ＝ １０ｍ５ｅｃ及びＴ
ｏ ＝＝ ５００ｍ５ｅｃの時の比Ａとαとの関係を示
している。この図からＴｏが１０！１１８１３０及び５
００ｍ５ｅｃの吻合も、（４）式５二よる近似は十分感
二良い精度が得られることが分かる。
れる近領解との比ムを ム＝Ｌｒ ／Ｔｏｒ ＝Ｉ ６ｒ／Ｙ６ｒ 、 Ｍ ｔ
ｈ” （ｓｌとして、ムとａとの関係を計算で
求めると、第３図となる０ム；１の時、誤差０であるこ
とは盲をまたない０以上の数値例では誤差は第３図から
大きくとも２−程度であることが分かり、（４）式６二
よる近似は十分響：喪い精度を持ってＩ／）ることか分
力・る０ またムＦｉ（ＩｉＪ式右辺と（８）式から分かる様に、
αの関数であると同時砿：負荷条件を示すノくラメータ
として、時定数ＴＯと力率角ψを含むことカニ分ｔ・る
０しかし、ψ−ｋｓｃ−”” ＝ムＪ１ωＴＯとなる力
・ら、独立なパラメータとしてテ０のみを選んでよ−／
）。さて第４図は、各々Ｔｏ ＝ １０ｍ５ｅｃ及びＴ
ｏ ＝＝ ５００ｍ５ｅｃの時の比Ａとαとの関係を示
している。この図からＴｏが１０！１１８１３０及び５
００ｍ５ｅｃの吻合も、（４）式５二よる近似は十分感
二良い精度が得られることが分かる。
尚、図１：は示していないが、Ｔｏが１０ｍ５ｅｃ −
５００ｍ８θＣの間の精度は第４図Ｃ二本した精度の範
囲内Ｃ型網まることが、実際の計算直重より確認されて
いる０また％Ｔｏ ＜ １０ｍ５ｅｃわるいＦｉＴｃ
＞ ５００ｍ５ｅｃの場合にも、上述の手法（二より精
度を算出し、そのＵ度が用途の許容精度内Ｃ型網まれに
（４）弐葛二よる近似は十分鑑二応用可能である。また
、Ｉｌ流餉パルス数が６以外の純ブリッヂ形の自然転流
形変換器Ｃ二も、（４）式が成り立つことが同様（二確
關されている０（４）式で与えられる断続臨界電流平均
値Ｔ≦、を用いれば、例えば第５図に示した例の様１：
電流断続検出器を構成できる。第５図で正弦関数発生器
５１は位相制御角α１６を入力とし７て得、虐αを出力
とじて出す。乗算器５２Ｆｉこの一α５４と、予め計算
で求められ設定されるＹ。ｒ１Ｍ５５との積を作り〒。
５００ｍ８θＣの間の精度は第４図Ｃ二本した精度の範
囲内Ｃ型網まることが、実際の計算直重より確認されて
いる０また％Ｔｏ ＜ １０ｍ５ｅｃわるいＦｉＴｃ
＞ ５００ｍ５ｅｃの場合にも、上述の手法（二より精
度を算出し、そのＵ度が用途の許容精度内Ｃ型網まれに
（４）弐葛二よる近似は十分鑑二応用可能である。また
、Ｉｌ流餉パルス数が６以外の純ブリッヂ形の自然転流
形変換器Ｃ二も、（４）式が成り立つことが同様（二確
關されている０（４）式で与えられる断続臨界電流平均
値Ｔ≦、を用いれば、例えば第５図に示した例の様１：
電流断続検出器を構成できる。第５図で正弦関数発生器
５１は位相制御角α１６を入力とし７て得、虐αを出力
とじて出す。乗算器５２Ｆｉこの一α５４と、予め計算
で求められ設定されるＹ。ｒ１Ｍ５５との積を作り〒。
ｒ、Ｍ幽α５６．即ち了≦、を出力する。比較器５３は
肇換器の直流電流平均値〒０５７と：［ｃｒを比較し、
Ｔ≦ｒくＩＤなら変換器の通電電流は連続、Ｉｏｒ＞よ
りなら断続と判断し、この判定結果に応じた信号１３を
出力する０ 第５図の例で、正弦関数発生器５１は例えばリードオン
リメモリの様な記憶装置に正弦関数を記憶させたもので
もよく、また乗算器５２や比較器５３６マイクロプロセ
ツサなどで置き換えることも出来る。また比較器５３へ
の入力のＩＤは必ずしも変換器の直流側から検出するも
のでなくともよく、要するＩ：直流電流平均値Ｃ二比例
した量であればよし）のであって、゛例えば変換器の交
流側から検出した電流平均値Ｃ二適幽な係数を乗じたも
のでもよしＡｏまた、（４）式で与えられる近似解を更
に折線や階段線などで近似してもよい。
肇換器の直流電流平均値〒０５７と：［ｃｒを比較し、
Ｔ≦ｒくＩＤなら変換器の通電電流は連続、Ｉｏｒ＞よ
りなら断続と判断し、この判定結果に応じた信号１３を
出力する０ 第５図の例で、正弦関数発生器５１は例えばリードオン
リメモリの様な記憶装置に正弦関数を記憶させたもので
もよく、また乗算器５２や比較器５３６マイクロプロセ
ツサなどで置き換えることも出来る。また比較器５３へ
の入力のＩＤは必ずしも変換器の直流側から検出するも
のでなくともよく、要するＩ：直流電流平均値Ｃ二比例
した量であればよし）のであって、゛例えば変換器の交
流側から検出した電流平均値Ｃ二適幽な係数を乗じたも
のでもよしＡｏまた、（４）式で与えられる近似解を更
に折線や階段線などで近似してもよい。
（ｆ） 発明の詳細
な説明のように本発明Ｃ二よれば電力変換装置の平均電
流から断続状態を検出し得るので回路を極めて簡単穣：
構成出来る効果が得られる０
流から断続状態を検出し得るので回路を極めて簡単穣：
構成出来る効果が得られる０
第１図は本発明を適用し得る直流電動機の速度制御系の
接続図、第２図は自然転流形３相フルブリッヂ全波整流
回路の通流ｔｋ、断続限界に於ける直流電流平均値と位
相制御角αとの関係の計算例を示した特性図、第３図及
び第４図は断続臨界電流平均値の近似解とＩＩｋ密解の
比較の計算例を示し九特性図、第５図はこの本発明の一
実施例を示す構成図である。 １・・・商用電＠ ２・・・制御１ｉ４１！ｌ！
、流器３・・・直流１１！ＩＩ］機 ４・・・負荷
５・・・速度検出器 ６・・・負荷電流７・・・シ
ャント抵抗 ８・・・平均回路９・・・比較器
１０・・・点弧制御回路１１−・・・負荷電流平均
値直二比例した賞１２・・・回転速度 １３・・
・１！流断続判定結果１４・・・速度設定 １５
・・・制御回路１６・・・位相制御角 ５０・・・
位５１・・・正弦関数発生器５２・・・乗算器５３・・
・比較器 ５４・・・幽α５５・・・工６ｒ＋
Ｍ ５６・・・工。ｒＭＩｔｎ４５７・・
・直置電流平均値 （７３１７）代理人 弁理士 則 近 憲 佑 （ほか
１名）第１図 第４因 第５図
接続図、第２図は自然転流形３相フルブリッヂ全波整流
回路の通流ｔｋ、断続限界に於ける直流電流平均値と位
相制御角αとの関係の計算例を示した特性図、第３図及
び第４図は断続臨界電流平均値の近似解とＩＩｋ密解の
比較の計算例を示し九特性図、第５図はこの本発明の一
実施例を示す構成図である。 １・・・商用電＠ ２・・・制御１ｉ４１！ｌ！
、流器３・・・直流１１！ＩＩ］機 ４・・・負荷
５・・・速度検出器 ６・・・負荷電流７・・・シ
ャント抵抗 ８・・・平均回路９・・・比較器
１０・・・点弧制御回路１１−・・・負荷電流平均
値直二比例した賞１２・・・回転速度 １３・・
・１！流断続判定結果１４・・・速度設定 １５
・・・制御回路１６・・・位相制御角 ５０・・・
位５１・・・正弦関数発生器５２・・・乗算器５３・・
・比較器 ５４・・・幽α５５・・・工６ｒ＋
Ｍ ５６・・・工。ｒＭＩｔｎ４５７・・
・直置電流平均値 （７３１７）代理人 弁理士 則 近 憲 佑 （ほか
１名）第１図 第４因 第５図
Claims (1)
- サイリスタ等の電力変換素子上り成る自然転流形電力変
換装置に於いて、該変換装置の通電１１流の平均値を検
出する電流検出器を具え、骸平均１流検出器の検出出方
と所定の基準値とを比較する比較器を具え、蚊基準値よ
りも前に２慣出出カが小さくなった時に、当峡電力変換
装置の通電電流が断続していると判定する、電力変換＃
Ｃ置の電ｔＩｔ、断続検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56186900A JPS5889072A (ja) | 1981-11-24 | 1981-11-24 | 電力変換装置の電流断続検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56186900A JPS5889072A (ja) | 1981-11-24 | 1981-11-24 | 電力変換装置の電流断続検出方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5889072A true JPS5889072A (ja) | 1983-05-27 |
| JPH0125313B2 JPH0125313B2 (ja) | 1989-05-17 |
Family
ID=16196642
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56186900A Granted JPS5889072A (ja) | 1981-11-24 | 1981-11-24 | 電力変換装置の電流断続検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5889072A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS619191A (ja) * | 1984-06-21 | 1986-01-16 | Toshiba Corp | 電力変換装置の電流断続検出装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5072164A (ja) * | 1973-09-03 | 1975-06-14 |
-
1981
- 1981-11-24 JP JP56186900A patent/JPS5889072A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5072164A (ja) * | 1973-09-03 | 1975-06-14 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS619191A (ja) * | 1984-06-21 | 1986-01-16 | Toshiba Corp | 電力変換装置の電流断続検出装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0125313B2 (ja) | 1989-05-17 |
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