JPS59102936A - 超低温用高分子複合材料 - Google Patents
超低温用高分子複合材料Info
- Publication number
- JPS59102936A JPS59102936A JP21287982A JP21287982A JPS59102936A JP S59102936 A JPS59102936 A JP S59102936A JP 21287982 A JP21287982 A JP 21287982A JP 21287982 A JP21287982 A JP 21287982A JP S59102936 A JPS59102936 A JP S59102936A
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- Japan
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- low temperature
- ultra
- composite material
- powder
- polymer
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は超低温用向’Ａ子級合月料に関する。
更に詳しくは、特定形状のフレーク状粉体を特定のＡ量
分率含有する超低温特に−１０σ℃以下の温度領域にお
いて、極めてすぐ扛た哩性率、強度、寸法精度等の力学
的性貝牙有する超低温用高分子複合材料に関する。
分率含有する超低温特に−１０σ℃以下の温度領域にお
いて、極めてすぐ扛た哩性率、強度、寸法精度等の力学
的性貝牙有する超低温用高分子複合材料に関する。
近年、各種産業分野において液化天然カス、液化窒素ガ
ス等の超低温流体が広く使用ざ２’しているが、これら
の超低温流体の貯蔵や輸込の装置羽料には９％ニッケル
鋼、アルミ合金等の余ｐＡ ’Ｎ料が使用されている。
ス等の超低温流体が広く使用ざ２’しているが、これら
の超低温流体の貯蔵や輸込の装置羽料には９％ニッケル
鋼、アルミ合金等の余ｐＡ ’Ｎ料が使用されている。
しかしながら、これらの金属材料は高価であり、その成
形加工にはきわめて高度な精密加工技術を安する。−刀
プラスチックスは軽量であり、射出成形、圧縮成形等に
よす置所可能な高分子材料であるが、プラスチックス仝
米の脆弱性のため、室温から使用低温度領域へ冷却する
際に形状、寸法変化がＳＧ生する他、金属と組み合わせ
て使用する場合は金属との組み合わせ部位等に金属とプ
ラスチックスとの収縮率の差に赳因する内部応力による
クランクが生しやすい。さらに、これらのプラスチック
スからなる超低温用材料を塗料として用いる場合には、
使用低ＵＫへ冷却する際、ｌたは室温と使用低温＃ ＋
ｂＪでの熱サイクルを行なう際に塗膜にクラックを発生
しやすい。
形加工にはきわめて高度な精密加工技術を安する。−刀
プラスチックスは軽量であり、射出成形、圧縮成形等に
よす置所可能な高分子材料であるが、プラスチックス仝
米の脆弱性のため、室温から使用低温度領域へ冷却する
際に形状、寸法変化がＳＧ生する他、金属と組み合わせ
て使用する場合は金属との組み合わせ部位等に金属とプ
ラスチックスとの収縮率の差に赳因する内部応力による
クランクが生しやすい。さらに、これらのプラスチック
スからなる超低温用材料を塗料として用いる場合には、
使用低ＵＫへ冷却する際、ｌたは室温と使用低温＃ ＋
ｂＪでの熱サイクルを行なう際に塗膜にクラックを発生
しやすい。
本発明者らは、−１ｏｏ′ｃ以下の超低温度領域におい
て使用しうる高分子材料を開発すべく鋭意研究した結果
、特定の形状ケ有するフレーク状粉体を特定の重量分率
高分子重合体に配合することにより、−１ｏｏ℃以下の
超低温度領域においてきわめて優れた力学的性質を有す
る高分子複合材料が得られることを見出し本発明に到っ
た。すなわち本発明は、１ｆｆｉｔ平均アスペクト比が
１５以上でかつ、 Ｎ＝を平均フレーク径が３５μｍ以
下のフレーク状粉体２０〜５０重量％と高分子重合体８
０〜５０重量％からなる−１００ ”Ｃ以下の超低温度
領域において浸れた力学的性質を有する超低温用高分子
複合材料である。
て使用しうる高分子材料を開発すべく鋭意研究した結果
、特定の形状ケ有するフレーク状粉体を特定の重量分率
高分子重合体に配合することにより、−１ｏｏ℃以下の
超低温度領域においてきわめて優れた力学的性質を有す
る高分子複合材料が得られることを見出し本発明に到っ
た。すなわち本発明は、１ｆｆｉｔ平均アスペクト比が
１５以上でかつ、 Ｎ＝を平均フレーク径が３５μｍ以
下のフレーク状粉体２０〜５０重量％と高分子重合体８
０〜５０重量％からなる−１００ ”Ｃ以下の超低温度
領域において浸れた力学的性質を有する超低温用高分子
複合材料である。
本発明において用いられる高分子重合体の種類としては
特に制限はなく、例えばポリエチレン、ポリプロピレン
等の脂肪族ポリオレフィン樹脂、ナイロン６．６６．６
１０．１２等のポリアミド樹脂、ポリブチレンテレフタ
レート、ポリエチレンテレフタレート専の熱ｉＪ銅注性
ポリエステル樹脂ポリカーボネート樹脂、ポリスルホン
樹脂、ポリフェニレンオキサイド樹脂、ポリアセタール
樹脂、軟質ボリウレタ／樹脂、エポキシ樹脂等をろける
ことができるが１本発明において用いら扛るこれらの樹
脂は、液体窒素中での三点曲げ法で！１１１１定される
曲げ破断歪が１％以上であることが好ましい。
特に制限はなく、例えばポリエチレン、ポリプロピレン
等の脂肪族ポリオレフィン樹脂、ナイロン６．６６．６
１０．１２等のポリアミド樹脂、ポリブチレンテレフタ
レート、ポリエチレンテレフタレート専の熱ｉＪ銅注性
ポリエステル樹脂ポリカーボネート樹脂、ポリスルホン
樹脂、ポリフェニレンオキサイド樹脂、ポリアセタール
樹脂、軟質ボリウレタ／樹脂、エポキシ樹脂等をろける
ことができるが１本発明において用いら扛るこれらの樹
脂は、液体窒素中での三点曲げ法で！１１１１定される
曲げ破断歪が１％以上であることが好ましい。
三点曲げ法で測定される曲げ破断歪とは下記（」）式に
よりｙ＝される１直である。
よりｙ＝される１直である。
曲げ破断歪（チ）−６ｄδ／ｚ２ｘｌＯ（Ｊ ｔｌ
）（１）式においてｔはスパン艮、ｄは試験片厚さ、δ
は三点曲けにおいて試験片が破断する１県の要位である
。また、とｒＬらの樹脂の重合度に関しては特に制限は
ないが、液体窒素中における曲げ破１す〔歪が１％以上
とするためには重合度は商い方が望ましい。
）（１）式においてｔはスパン艮、ｄは試験片厚さ、δ
は三点曲けにおいて試験片が破断する１県の要位である
。また、とｒＬらの樹脂の重合度に関しては特に制限は
ないが、液体窒素中における曲げ破１す〔歪が１％以上
とするためには重合度は商い方が望ましい。
本発明において用いられるフレーク状粉体としては例え
ば白雲母（マスコバイト）、金雲母（７０ゴバイト）等
の雲母粉体、ガラスフレーク、タルク、クレーおよびア
ルミ等の金属フレーク螢アげることができるが、とくに
雲母粉体は本発明の高分子複合材料には好ましく用いし
扛る０本発明におりるフレーク状粉体の重賞平均径は３
５μｍｎ以丁、望ましくは３０μｍ以下、さらに望まし
くは２０μＩｎ以Ｆであ＃）、 Ｍｙ 鼠平均アスペ
クト比は１５以上、望ましくは２０以上、さらに望１し
くけ３０以上である。車ｊれ平均フレーク径が３５μｍ
１１よシ大きいフレークを用いた被合材料は低温領域に
おける強度が低下し、また月（Ｍ平均アスペクト比が１
５未満のフレークを用いフチ、複合材料は強技力量低く
、また超低温への冷却に静しての寸法変化が大きいので
そ扛ぞれ用いることができない。
ば白雲母（マスコバイト）、金雲母（７０ゴバイト）等
の雲母粉体、ガラスフレーク、タルク、クレーおよびア
ルミ等の金属フレーク螢アげることができるが、とくに
雲母粉体は本発明の高分子複合材料には好ましく用いし
扛る０本発明におりるフレーク状粉体の重賞平均径は３
５μｍｎ以丁、望ましくは３０μｍ以下、さらに望まし
くは２０μＩｎ以Ｆであ＃）、 Ｍｙ 鼠平均アスペ
クト比は１５以上、望ましくは２０以上、さらに望１し
くけ３０以上である。車ｊれ平均フレーク径が３５μｍ
１１よシ大きいフレークを用いた被合材料は低温領域に
おける強度が低下し、また月（Ｍ平均アスペクト比が１
５未満のフレークを用いフチ、複合材料は強技力量低く
、また超低温への冷却に静しての寸法変化が大きいので
そ扛ぞれ用いることができない。
超低Ｉ晶用途に用いられる１６分子俵合材料はその使用
低温度にあ・いて優れた強吐を刊することおよび室温か
ら使用低温度へ冷却する際に寸法変化が小きいことが要
求され、かかる高分子複合材料は室温から４１１ｉ奨さ
れる歯分子複合椙科の形態とは異なる。例えば、本発明
の複合材料は、室温においてはフレーク状粉体の粒イ１
が太き吟程、高い曲げ強さを示すのに対し、−１００℃
以下の超低温領域では逆に粒径が小さい程、商い曲げ強
さを示す０さらにまた、本発明の複合材料に用いられる
高分子重合体はｓ １′ｆＬ捧室索中において辿り’ｉ
ｌシた曲は破断歪が１−以上の富合坏であることが好互
しい。
低温度にあ・いて優れた強吐を刊することおよび室温か
ら使用低温度へ冷却する際に寸法変化が小きいことが要
求され、かかる高分子複合材料は室温から４１１ｉ奨さ
れる歯分子複合椙科の形態とは異なる。例えば、本発明
の複合材料は、室温においてはフレーク状粉体の粒イ１
が太き吟程、高い曲げ強さを示すのに対し、−１００℃
以下の超低温領域では逆に粒径が小さい程、商い曲げ強
さを示す０さらにまた、本発明の複合材料に用いられる
高分子重合体はｓ １′ｆＬ捧室索中において辿り’ｉ
ｌシた曲は破断歪が１−以上の富合坏であることが好互
しい。
なお、本発明におけるｐ、％量平均フレーク径とは、各
棟の目ｂＩＪさの標早ふるいケ用いて紛俸ケ湿式分級し
た粕釆をＲｏｓｉｎ −Ｒａｎ皿ｌｅｒ線図にプロット
して測定に供した粉体の５０重量係が通過するふるいの
目開きＺＳＯをΦ７出し、下記（２）式により求めた値
である。
棟の目ｂＩＪさの標早ふるいケ用いて紛俸ケ湿式分級し
た粕釆をＲｏｓｉｎ −Ｒａｎ皿ｌｅｒ線図にプロット
して測定に供した粉体の５０重量係が通過するふるいの
目開きＺＳＯをΦ７出し、下記（２）式により求めた値
である。
を二（’ｊ’−ｔ５ｏ −（２）１＋ま止置平
均フレーク径をあられす。−力、恵址平均アスヘクト比
は、西野−５，も川の水面粒す膜法（材料、ｖｏｌ、
２７ 、 Ｎｉ２９Ｂ、Ｐ９４）ＫＬす６１１ ＞ｉｉ
サれる束ＩＩ（平均フレーク厚さＬより一ドｔｉｅ
（８１式により求めら７’Ｌる１１αである。
均フレーク径をあられす。−力、恵址平均アスヘクト比
は、西野−５，も川の水面粒す膜法（材料、ｖｏｌ、
２７ 、 Ｎｉ２９Ｂ、Ｐ９４）ＫＬす６１１ ＞ｉｉ
サれる束ＩＩ（平均フレーク厚さＬより一ドｔｉｅ
（８１式により求めら７’Ｌる１１αである。
α＝ｔ／ｌ （８１
αは４１足平均アスペクト比であり、を−１（２フ式で
求めらｎる垂箪士均フレーク径をあられす。本発明に２
ける複合材料中のフレーク状粉体の混合率は２０〜５０
ｉＬＤｉ％で央１８しる。フレーク状粉体の混合率が２
０痙量％未滴の領域においては被合材料成形物の頻度が
低く、また冷却による寸法変化が犬さいので使用するこ
とができない。−万、フレーク状粉体の混合率が５０貞
瀘チよジ多い領域においては成形加工時に靭ける粘度が
上昇して成形加工が山５１１ｔになるは〃１、複合材料
ｈｚ形物の強度も低下するので使用することかで＠ない
。
求めらｎる垂箪士均フレーク径をあられす。本発明に２
ける複合材料中のフレーク状粉体の混合率は２０〜５０
ｉＬＤｉ％で央１８しる。フレーク状粉体の混合率が２
０痙量％未滴の領域においては被合材料成形物の頻度が
低く、また冷却による寸法変化が犬さいので使用するこ
とができない。−万、フレーク状粉体の混合率が５０貞
瀘チよジ多い領域においては成形加工時に靭ける粘度が
上昇して成形加工が山５１１ｔになるは〃１、複合材料
ｈｚ形物の強度も低下するので使用することかで＠ない
。
本発明の複合材料ではマド１７ソクス樹脂とフレーク状
粉体の界面の接着を改良するためにシランはアミノ基、
エポキシ基、ビニル基等の４１）Ｊ 脂マトリックスと
親Ａ１１性を有するノ吉、Ｘはアルコキンル２！８また
はハ【７ゲン基）にょシ与えら１するシラン化合物であ
る。／う／カップリング剤は予めフレーク状粉体の表面
に付着させておいても、またフレーク状粉体を・１すｊ
脂と混練する際に直接添加してもよい。＊うＧ明Ｖこお
いて用いられるシランカップリング剤の種人目について
は住守に市１］１奴はないが、アミノ基、エポキシ基、
ビニル基等を有するシランカップリング剤が良好な幼果
を発揮することが多い。
粉体の界面の接着を改良するためにシランはアミノ基、
エポキシ基、ビニル基等の４１）Ｊ 脂マトリックスと
親Ａ１１性を有するノ吉、Ｘはアルコキンル２！８また
はハ【７ゲン基）にょシ与えら１するシラン化合物であ
る。／う／カップリング剤は予めフレーク状粉体の表面
に付着させておいても、またフレーク状粉体を・１すｊ
脂と混練する際に直接添加してもよい。＊うＧ明Ｖこお
いて用いられるシランカップリング剤の種人目について
は住守に市１］１奴はないが、アミノ基、エポキシ基、
ビニル基等を有するシランカップリング剤が良好な幼果
を発揮することが多い。
シランカップリング剤の添加率は一般的にはフレーク状
粉体のＭ量の０．１〜３貞量チ、望ましくは０．３〜２
ｍｊｔ％である。シランカッブリフグ剤ヲ用いてフレー
クとマトリックス樹脂の経血接着強度全改良することに
より複合材料成形物の低温領域における強度をさらｅこ
改良することができ、使用温度への冷却に際しての複合
材料成形物の形状、寸法変化も小さくすることができる
。
粉体のＭ量の０．１〜３貞量チ、望ましくは０．３〜２
ｍｊｔ％である。シランカッブリフグ剤ヲ用いてフレー
クとマトリックス樹脂の経血接着強度全改良することに
より複合材料成形物の低温領域における強度をさらｅこ
改良することができ、使用温度への冷却に際しての複合
材料成形物の形状、寸法変化も小さくすることができる
。
本うも明の矢金材料ＶＣは必Ｗｔこ応じてガラス繊維、
炭素繊維、有機繊維等の強化材や、炭酸カルシウム、硫
酸バリウム、ウォラストツーイト、ガラスピーズ、シリ
カ粉等の充てん材を併用することができる。その他、着
色剤、滑剤、安定剤、可塑剤、帯電防止剤等、公知の添
加剤を加えることは何らさしつかえない。
炭素繊維、有機繊維等の強化材や、炭酸カルシウム、硫
酸バリウム、ウォラストツーイト、ガラスピーズ、シリ
カ粉等の充てん材を併用することができる。その他、着
色剤、滑剤、安定剤、可塑剤、帯電防止剤等、公知の添
加剤を加えることは何らさしつかえない。
本発明による複合材料は次のように加工して用いられる
。熱ＯＴ塑性樹脂をマトリックスとする複合材料につい
ては、押出機、ニーグー、ロール等を用いてフレーク状
粉体と樹脂を溶融混線して複合物を作製した後、射出成
形、押出成形、圧縮成形、カレンター成形等により構造
部品、壁械部品、電機部品、シート、棒、パイプ等、任
意の形状に成形して使用さＩＬる。−力、熱硬化性樹脂
紫マトリックスとする桟付材料については、未硬化樹脂
液にフレークを混合した後、圧縮成形、射出成形、トラ
ンスファー成形、スプレーアッフ、ハンドレイアップ等
それぞれの樹カ行に適した方法で成形、硬化させること
により、ｔＫ構造部品機械部品、＊機部品等として用い
られる。葦だ同様に調製されたフレーク混合未硬化樹脂
液を塗料、ライニング材料として用い又もよい。
。熱ＯＴ塑性樹脂をマトリックスとする複合材料につい
ては、押出機、ニーグー、ロール等を用いてフレーク状
粉体と樹脂を溶融混線して複合物を作製した後、射出成
形、押出成形、圧縮成形、カレンター成形等により構造
部品、壁械部品、電機部品、シート、棒、パイプ等、任
意の形状に成形して使用さＩＬる。−力、熱硬化性樹脂
紫マトリックスとする桟付材料については、未硬化樹脂
液にフレークを混合した後、圧縮成形、射出成形、トラ
ンスファー成形、スプレーアッフ、ハンドレイアップ等
それぞれの樹カ行に適した方法で成形、硬化させること
により、ｔＫ構造部品機械部品、＊機部品等として用い
られる。葦だ同様に調製されたフレーク混合未硬化樹脂
液を塗料、ライニング材料として用い又もよい。
以下、実施例をあげて本発明を更に具体的に説明するが
、不発明ｔよ、こ才りらの実施例Ｖこより何ら制限され
るものではない。
、不発明ｔよ、こ才りらの実施例Ｖこより何ら制限され
るものではない。
実施例１〜６ 比較１！／！Ｉ Ｉ〜５フレーク形状が
異なる金雲母粉体、悼限粘度１３、９ ｄｔ／ｙのポリ
ブナレンテレフタレート樹脂（Ｉｕ トＰ Ｂ ’ｌ’
トＮＩＭ ） 、γ−アミノプロピルトリエトキシラ
ンを原材料として用いゾこ一連の実験全行った。雲母粉
体とγ−アミノプロピルトリエトキシシランとＰ Ｂ
Ｔ−ｉヘンシェルミキサーでフレンドしたフンンド吻を
１軸押出機に供給して２５０’Ｃテ１６ ｔａフレンド
してコンパウンドケ得た。該コンパウンドを射出成形機
に供給して２５０″Ｇで射出成形を行い、１００ＸＩ０
０Ｘ２ｔａｒの正方形板の試験片を得た。ゲートは０．
７５ｍ厚のフィルムゲートである。該試験片より溶融樹
脂の流動力向（ＭＤ）に幅１０關の試験片を切り出し、
室温および液体窒素中（１９ｆ）Ｃ）で三点曲げ法によ
り曲げ強度を測定した。なお本実験に用いたＰＢＴ樹脂
の液体窒素中で測定した曲げ破断歪は４．２％であった
。
異なる金雲母粉体、悼限粘度１３、９ ｄｔ／ｙのポリ
ブナレンテレフタレート樹脂（Ｉｕ トＰ Ｂ ’ｌ’
トＮＩＭ ） 、γ−アミノプロピルトリエトキシラ
ンを原材料として用いゾこ一連の実験全行った。雲母粉
体とγ−アミノプロピルトリエトキシシランとＰ Ｂ
Ｔ−ｉヘンシェルミキサーでフレンドしたフンンド吻を
１軸押出機に供給して２５０’Ｃテ１６ ｔａフレンド
してコンパウンドケ得た。該コンパウンドを射出成形機
に供給して２５０″Ｇで射出成形を行い、１００ＸＩ０
０Ｘ２ｔａｒの正方形板の試験片を得た。ゲートは０．
７５ｍ厚のフィルムゲートである。該試験片より溶融樹
脂の流動力向（ＭＤ）に幅１０關の試験片を切り出し、
室温および液体窒素中（１９ｆ）Ｃ）で三点曲げ法によ
り曲げ強度を測定した。なお本実験に用いたＰＢＴ樹脂
の液体窒素中で測定した曲げ破断歪は４．２％であった
。
該試験片を厚さ１０聴の鉄板にボルトで固ントし、室温
（２４時間）、液体窒素浸漬（２４時間）の熱サイクル
テストを１０回くり返しクラックの発生の有無を目視観
察した。第１表に寂ける実施ｔ・ｌ」１．２、比較例１
．２より明らかなように、室温での測定においては、雲
母のフンーク径は犬さくなる程複合材料の曲げ強度が高
くなるが−１９６０での６（１］定で＆；１ 実母のフ
レーク径が小さいはと曲げ一１虫吸は＾くなり１１丁に
哀＋ｔのフレーク径が３５μｒｎ以下の領域に＃？いて
曲げグ虫ノ糺が格４反に尚くなることがりＪらかである
。また実施例３と比較例３の結果から明らかなように、
雲母のアスペクト比が１０丑で低下すると一１９６℃に
おける曲げ強度が低下するＩヨか、熱１イクルテストに
より成形品にクラックが発生する。また実姑例４．５、
比較レリ１．５を比較すれば明らかなように雲母混合率
が２゜重量％未満の領域（比較例１）においては熱サイ
クルテストによりクラックが発生し、また実母混合率が
５０１５（，１枝チを越える領域（比較例５）において
Ｃま一１９６ＣにおＶｊる曲は強度が低下する。また実
施例１と実施例６の結果を比較す７Ｌば明らかなように
、シランカップリング剤を用いた方が−１９６℃に」・
・ける曲げ強度がさらに畠くなる。
（２４時間）、液体窒素浸漬（２４時間）の熱サイクル
テストを１０回くり返しクラックの発生の有無を目視観
察した。第１表に寂ける実施ｔ・ｌ」１．２、比較例１
．２より明らかなように、室温での測定においては、雲
母のフンーク径は犬さくなる程複合材料の曲げ強度が高
くなるが−１９６０での６（１］定で＆；１ 実母のフ
レーク径が小さいはと曲げ一１虫吸は＾くなり１１丁に
哀＋ｔのフレーク径が３５μｒｎ以下の領域に＃？いて
曲げグ虫ノ糺が格４反に尚くなることがりＪらかである
。また実施例３と比較例３の結果から明らかなように、
雲母のアスペクト比が１０丑で低下すると一１９６℃に
おける曲げ強度が低下するＩヨか、熱１イクルテストに
より成形品にクラックが発生する。また実姑例４．５、
比較レリ１．５を比較すれば明らかなように雲母混合率
が２゜重量％未満の領域（比較例１）においては熱サイ
クルテストによりクラックが発生し、また実母混合率が
５０１５（，１枝チを越える領域（比較例５）において
Ｃま一１９６ＣにおＶｊる曲は強度が低下する。また実
施例１と実施例６の結果を比較す７Ｌば明らかなように
、シランカップリング剤を用いた方が−１９６℃に」・
・ける曲げ強度がさらに畠くなる。
実施例７、比較例６〜８
実施例１〜６で用いたＰｉ３Ｔに、実施例１と同様の方
法でカラスフレーク、カラス繊維、ガラスピーズ、タル
クイＣ強化拐として置針して複合材料を得た（実ｈｍ例
７、比較例６．７．８ ）。これらの材料の性目目は第
１表に示したように、ガラスフレーク強化Ｐ Ｂ ’Ｉ
”は低温度曲はす２口度、ヒートサイクルテストの両者
において満足しつる結果を与えるが、ガラス繊維、ガラ
スピーズ、タルク強化Ｐ Ｂ Ｔは熱サイクルテストで
クランクを発生した。
法でカラスフレーク、カラス繊維、ガラスピーズ、タル
クイＣ強化拐として置針して複合材料を得た（実ｈｍ例
７、比較例６．７．８ ）。これらの材料の性目目は第
１表に示したように、ガラスフレーク強化Ｐ Ｂ ’Ｉ
”は低温度曲はす２口度、ヒートサイクルテストの両者
において満足しつる結果を与えるが、ガラス繊維、ガラ
スピーズ、タルク強化Ｐ Ｂ Ｔは熱サイクルテストで
クランクを発生した。
実施例８〜１０
冒密度ポリエチレン、低温佃十衝撃タイフ′ボリフ。
ロヒ゛レン、ナイロン６をマトリックス例月「トシ、と
ｇらに実施例１と同様の方法により雲母粉体を配合して
複合材料を作製した（実施セｌ１８．９．１０）ｏ混線
および射出成形の際のシリンダ一温度は重密度ポリエチ
レンの場合にね月８０℃、ポリプロビレ／のＳ倉には２
３０℃、ナイロン６の場合には２４０℃とした。ｇ４Ｉ
、１ 衣に結果を示すように、いずれの複合材料につい
ても満足し得る結果が得られた。なお、本実施例で使用
した樹脂試験片について液体屋素中で測定した曲げ破断
歪は高密度ポリエチレンの場合２．５％、低温耐衝撃タ
イプポリプロピレンの場合３．８％、ナイロン６の場合
３．５≠でめつｌヒ。
ｇらに実施例１と同様の方法により雲母粉体を配合して
複合材料を作製した（実施セｌ１８．９．１０）ｏ混線
および射出成形の際のシリンダ一温度は重密度ポリエチ
レンの場合にね月８０℃、ポリプロビレ／のＳ倉には２
３０℃、ナイロン６の場合には２４０℃とした。ｇ４Ｉ
、１ 衣に結果を示すように、いずれの複合材料につい
ても満足し得る結果が得られた。なお、本実施例で使用
した樹脂試験片について液体屋素中で測定した曲げ破断
歪は高密度ポリエチレンの場合２．５％、低温耐衝撃タ
イプポリプロピレンの場合３．８％、ナイロン６の場合
３．５≠でめつｌヒ。
実施例１１
ポリスチレン’＋Ｊ Ａｈ ？マトリックス＜＋’１月
ａとし、これに雲母粉末を一〇し７こビ４合材ネ・Ｆ釦
芙扇ａ１」１の場合と同じ方法で作製、ドｒ−訓し７゛
こ。混練および射出成形の際のシリンダ一温度は２００
’Ｃとした。なお、本実施例に使用しＩＣ樹脂試験片
について液体窒素中で測定し７こ曲は破ＩＣＩｒ歪は０
．８％であった。
ａとし、これに雲母粉末を一〇し７こビ４合材ネ・Ｆ釦
芙扇ａ１」１の場合と同じ方法で作製、ドｒ−訓し７゛
こ。混練および射出成形の際のシリンダ一温度は２００
’Ｃとした。なお、本実施例に使用しＩＣ樹脂試験片
について液体窒素中で測定し７こ曲は破ＩＣＩｒ歪は０
．８％であった。
第１表に、ｌ清朱を示すように、液体イ（素中で６１１
ｊ定した曲げ強さがべ・へ・低いものの、はぼ病足し１
（する結果が得られた。
ｊ定した曲げ強さがべ・へ・低いものの、はぼ病足し１
（する結果が得られた。
実施例１２、比較１刈９
分子Ｊ１１約３００．エポキシ当鼠１９０、水温にオケ
る粘ＪＬｉが）ｌ＋ノ１ （Ｊボイスのビスフェノール
Ａ／りｌｊンジルエーデル型エボヤン４ＭＩ Ｊｌｉ′
ｊと、ポリアミド系硬化剤（・・−サミドＩ ４０ ）
’ｅ５ｊｊ（％’＞比で９／１で配合し−Ｃ？）Ａ
１６我ケ拝製した。該混合液に旅１に記述したし゛蚤母
初捧γ配付し、該雲１４栃体（記合混合欣ケ厚さ１０ｒ
１の枦夫・奴にｉｉ！Ｊ （Ｊ、 ５ ｍｌ！ｌの浮き
に塗布し、硬化させた。１ｊｊ（雲母わＩＣ配合エポキ
シ樹脂を塗布した鉄板を用いて実施例１の場合と同様の
方法で熱サイクルテスト全実施した。実施例１２の＠計
は熱サイクルテスト後も塗膜し′こクランクの発生はみ
とめら２１’Ｌなかつだが、上し咬声］９の剤１成９勿
についてはクラックが光生じた。なふ・本実施１＋ｌＪ
工・よび比較例に用いたエポキシ樹ノ猶試顔片の液体屋
話中で測定した曲げ破Ｎ）ｉ歪は３．１％でめった。
る粘ＪＬｉが）ｌ＋ノ１ （Ｊボイスのビスフェノール
Ａ／りｌｊンジルエーデル型エボヤン４ＭＩ Ｊｌｉ′
ｊと、ポリアミド系硬化剤（・・−サミドＩ ４０ ）
’ｅ５ｊｊ（％’＞比で９／１で配合し−Ｃ？）Ａ
１６我ケ拝製した。該混合液に旅１に記述したし゛蚤母
初捧γ配付し、該雲１４栃体（記合混合欣ケ厚さ１０ｒ
１の枦夫・奴にｉｉ！Ｊ （Ｊ、 ５ ｍｌ！ｌの浮き
に塗布し、硬化させた。１ｊｊ（雲母わＩＣ配合エポキ
シ樹脂を塗布した鉄板を用いて実施例１の場合と同様の
方法で熱サイクルテスト全実施した。実施例１２の＠計
は熱サイクルテスト後も塗膜し′こクランクの発生はみ
とめら２１’Ｌなかつだが、上し咬声］９の剤１成９勿
についてはクラックが光生じた。なふ・本実施１＋ｌＪ
工・よび比較例に用いたエポキシ樹ノ猶試顔片の液体屋
話中で測定した曲げ破Ｎ）ｉ歪は３．１％でめった。
Claims (3)
- （１） −ｊｌＫ Ｌ＝ｌ平均アスペクト比が１５以
上で、かつ、重量平均フレーク径が３５μＩｎ以下のフ
レーク状粉体２０〜５０ ｊｆｉ １−１１％と篩分子
重合体８０〜５０Ｍ ｔｒｉ ％からなる−１００−ｃ
以下の超低温度領域において優れた力学的性質を有する
超低温用高分子複合材料。 - （２）該高分子重合体が、液体墾素中において測定した
曲げ破断歪が１％以上の重合体である特許請求の範囲第
（１）項に記載の超低温用高分子複合材料。 - （３）該フレーク状粉体が雲母である特許請求の範囲第
（」）項または第（２）項に記載の超低温用高分子複合
材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21287982A JPS59102936A (ja) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | 超低温用高分子複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21287982A JPS59102936A (ja) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | 超低温用高分子複合材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59102936A true JPS59102936A (ja) | 1984-06-14 |
| JPH0361693B2 JPH0361693B2 (ja) | 1991-09-20 |
Family
ID=16629770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21287982A Granted JPS59102936A (ja) | 1982-12-03 | 1982-12-03 | 超低温用高分子複合材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59102936A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6254755A (ja) * | 1985-09-03 | 1987-03-10 | Sumitomo Bayer Urethane Kk | 強化樹脂成形品 |
| JPS62132962A (ja) * | 1985-12-04 | 1987-06-16 | Polyplastics Co | 成形用熱可塑性樹脂組成物 |
| JPS63120756A (ja) * | 1986-11-10 | 1988-05-25 | Kuraray Co Ltd | フイラ−充填樹脂組成物 |
| JPH04224920A (ja) * | 1990-12-26 | 1992-08-14 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 自動車用サイドプロテクター |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55108426A (en) * | 1979-02-14 | 1980-08-20 | Matsushita Electric Works Ltd | Thermosetting resin molding material |
-
1982
- 1982-12-03 JP JP21287982A patent/JPS59102936A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55108426A (en) * | 1979-02-14 | 1980-08-20 | Matsushita Electric Works Ltd | Thermosetting resin molding material |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6254755A (ja) * | 1985-09-03 | 1987-03-10 | Sumitomo Bayer Urethane Kk | 強化樹脂成形品 |
| JPS62132962A (ja) * | 1985-12-04 | 1987-06-16 | Polyplastics Co | 成形用熱可塑性樹脂組成物 |
| JPS63120756A (ja) * | 1986-11-10 | 1988-05-25 | Kuraray Co Ltd | フイラ−充填樹脂組成物 |
| JPH04224920A (ja) * | 1990-12-26 | 1992-08-14 | Kanegafuchi Chem Ind Co Ltd | 自動車用サイドプロテクター |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0361693B2 (ja) | 1991-09-20 |
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