JPS5910477A - 常中温用炭素鋼管のｓａｗタンデム溶接方法 - Google Patents
常中温用炭素鋼管のｓａｗタンデム溶接方法Info
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- JPS5910477A JPS5910477A JP11776082A JP11776082A JPS5910477A JP S5910477 A JPS5910477 A JP S5910477A JP 11776082 A JP11776082 A JP 11776082A JP 11776082 A JP11776082 A JP 11776082A JP S5910477 A JPS5910477 A JP S5910477A
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- JP
- Japan
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- welding
- saw
- carbon steel
- ordinary
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は常中温用炭素鋼管のＳＡＷタンデム溶接方法に
係り、常中温用炭素鋼管をＳＡＷタンデム溶接するに当
って、高温割れを発生させることなしに適切な溶接をな
すことのできる方法を提供しようとするものである。
係り、常中温用炭素鋼管をＳＡＷタンデム溶接するに当
って、高温割れを発生させることなしに適切な溶接をな
すことのできる方法を提供しようとするものである。
ＳＢ材などの炭素鋼を用いＵ ＯＥニア’ロセスで厚肉
炭素鋼管を製造する場合において、通常の操業条件にあ
つでは両面１−ｅスの大電流高速の溶接条件の採用が不
Ｅｌ欠的であり、このような条件の採用ｌ」、高能率の
鋼管製造が可能となる反面、ビーｒ形状的には梨型状の
ビード形状となり易く、浴接金属に高温割れが発生し問
題となっており、この典型例は第１図に示されるように
母材８．８間の溶瘉金属１０中に発生するフレヤークラ
ツク１とセンタークラック２である。然してこのような
割れ１．２発生を防止する方法として、低温熱化は確か
に効果が認められるが、厚材においては多１−＃接とな
り、前記ＴＪ ＯＥ ｆロセスのような両面１ノぐスを
基本として各設備機構の配置が行われている工場におい
ては極めて煩雑な作業二Ｆ程となり能率低下が著しい。
炭素鋼管を製造する場合において、通常の操業条件にあ
つでは両面１−ｅスの大電流高速の溶接条件の採用が不
Ｅｌ欠的であり、このような条件の採用ｌ」、高能率の
鋼管製造が可能となる反面、ビーｒ形状的には梨型状の
ビード形状となり易く、浴接金属に高温割れが発生し問
題となっており、この典型例は第１図に示されるように
母材８．８間の溶瘉金属１０中に発生するフレヤークラ
ツク１とセンタークラック２である。然してこのような
割れ１．２発生を防止する方法として、低温熱化は確か
に効果が認められるが、厚材においては多１−＃接とな
り、前記ＴＪ ＯＥ ｆロセスのような両面１ノぐスを
基本として各設備機構の配置が行われている工場におい
ては極めて煩雑な作業二Ｆ程となり能率低下が著しい。
従って材料的にｃ、ｐ、ｓなどの高温割れ発生に対して
悪影響を及ばず元素量が出来る限り低い溶接ワイヤー、
溶接フラックス、母材を用いることが重要と考えられる
。しかしながら母材中のＣは炭素鋼の必須元素であり、
これを簡単に減少させることは出来ず、その量も他のＰ
、Ｓなどの不純物元素蓋と比較しで多い。然してこの母
材のＣｔと溶接金属のＣｔとの関係はその１例を第２図
に示すが、溶接金属のＣｔは母材のＣ散とともに直線的
に増加し、溶接金属中のＣｔの７〜８割は母材中のＣ量
ｖとよって決定される。即ちこの第２図中には０１５％
Ｃのワイヤ（測定点△印）と低Ｃ系００４％のワイヤー
（測定点（一つ印）についてそれぞれ示しであるが、溶
接金属中における〔Ｃ〕情と［２てはその差は余ｂｇめ
られない。又このようなＳＡＷ溶接時の脱燐、脱硫反応
をみでみると、母材Ｐ量が０．０１．１〜０．０２８係
の場合の脱燐についての第３図と、母材Ｓ量の（１，０
０４〜（１，０１５％の場合における脱硫についての第
４図に示されるように、脱燐は高塩基性のフラックスを
用いても第３図の、Ｌ′うにほとんど期待できない。−
万脱硫反応は、高塩基性フラックスを用いれば、ある程
度の期待にできるが、市販フラックスの塩基度範囲にお
いてけはとんと期待できない。即ち桐材的な面からの高
温割れ防止は、Ｍ害元累である〔Ｃ〕が母材の必須元素
である関係より極めて困離であり、［ｐ〕、［ｓ〕につ
いてもほとんど期待し難い実情にある。
悪影響を及ばず元素量が出来る限り低い溶接ワイヤー、
溶接フラックス、母材を用いることが重要と考えられる
。しかしながら母材中のＣは炭素鋼の必須元素であり、
これを簡単に減少させることは出来ず、その量も他のＰ
、Ｓなどの不純物元素蓋と比較しで多い。然してこの母
材のＣｔと溶接金属のＣｔとの関係はその１例を第２図
に示すが、溶接金属のＣｔは母材のＣ散とともに直線的
に増加し、溶接金属中のＣｔの７〜８割は母材中のＣ量
ｖとよって決定される。即ちこの第２図中には０１５％
Ｃのワイヤ（測定点△印）と低Ｃ系００４％のワイヤー
（測定点（一つ印）についてそれぞれ示しであるが、溶
接金属中における〔Ｃ〕情と［２てはその差は余ｂｇめ
られない。又このようなＳＡＷ溶接時の脱燐、脱硫反応
をみでみると、母材Ｐ量が０．０１．１〜０．０２８係
の場合の脱燐についての第３図と、母材Ｓ量の（１，０
０４〜（１，０１５％の場合における脱硫についての第
４図に示されるように、脱燐は高塩基性のフラックスを
用いても第３図の、Ｌ′うにほとんど期待できない。−
万脱硫反応は、高塩基性フラックスを用いれば、ある程
度の期待にできるが、市販フラックスの塩基度範囲にお
いてけはとんと期待できない。即ち桐材的な面からの高
温割れ防止は、Ｍ害元累である〔Ｃ〕が母材の必須元素
である関係より極めて困離であり、［ｐ〕、［ｓ〕につ
いてもほとんど期待し難い実情にある。
本発明は、ヒ記したような実情に鑑み検討を重ねて創案
されたものであって、ＳＢ材などの炭素鋼を用いてＵＯ
Ｅゾロセスで厚肉炭素鋼管を両１ｆｉ １ ／”スのＳ
ＡＷタンデムで製造する場合において、溶接金栖の高温
割れ発生を的確に防止することに成功した。
されたものであって、ＳＢ材などの炭素鋼を用いてＵＯ
Ｅゾロセスで厚肉炭素鋼管を両１ｆｉ １ ／”スのＳ
ＡＷタンデムで製造する場合において、溶接金栖の高温
割れ発生を的確に防止することに成功した。
即ち本発明者等は」二配のような高温割れ発生と溶接金
属の化学成分の関係を検討するため、開先形状を７０°
とし、その深さが５．５〜１１＋ｍｎの開先において第
１表に示すような各抽の溶接条件により試験溶接を行っ
た。
属の化学成分の関係を検討するため、開先形状を７０°
とし、その深さが５．５〜１１＋ｍｎの開先において第
１表に示すような各抽の溶接条件により試験溶接を行っ
た。
第 １ 表
又この場合の母材としては、第２表に示す５Ｍ５０と５
Ｂ４６を用いた。
Ｂ４６を用いた。
第 ２ 表
更に溶接桐材として、溶接ワイヤーは第３表に示す各種
組成のものを用い、溶接フラックスは第４六に示すもの
を用いた。
組成のものを用い、溶接フラックスは第４六に示すもの
を用いた。
高温割れに＆ぼす化学組成の影響を簡易的に表示するた
めに提案されている種々の幽計式と、高温割れを側曲げ
試ｗｌＩ法により評価した試験片１本当りの全割れ長さ
との関係を求めたところ、バイレイ（Ｂａ１ｌａｙ）
らのＵＣ８” ２３０Ｃ＋１９０Ｓ＋７５Ｐ＋４５Ｎ
ｂ−１２，３Ｓｊ−５，４Ｍ？＋−１４Ａ／１ （但
しＣ≦００８ では、ｃ＝ｏ、ｏｓとして計算する）
によるパラメーターが蝦も良く全割れ長さとの関係を示
１〜でいることがわかった。即ちこの関係は第５図に示
すが、Ｂａ１ｌｅｙ らによるＵＣ８（３０では高温
割れの発生は皆無であるに対し、このＵＣ８≧３０では
割れ発生の危険性がある。パイレイらの前記・ぐラメ−
ターにも示されるように、炭素鋼の必須元素であるＣは
その係数が大きく、第１次近似によりＵＣ８値を決定し
ている。このＵＣ８値と母材のＣ量の関係を示すと第６
図のようになり、ＵＣ８（３０とするためには母材のＣ
量を平均で０２３％以下、安全サイドをとって０．２０
％以下にする必要がある。即ち、ＳＡＷ溶接金属の高温
割れを冶金的に防止するためには母材のＣ量を０．２０
％以下にすることが必要で、０２０％以上の鋼材の溶接
に対しては、溶接条件からの調整が必要となる。
めに提案されている種々の幽計式と、高温割れを側曲げ
試ｗｌＩ法により評価した試験片１本当りの全割れ長さ
との関係を求めたところ、バイレイ（Ｂａ１ｌａｙ）
らのＵＣ８” ２３０Ｃ＋１９０Ｓ＋７５Ｐ＋４５Ｎ
ｂ−１２，３Ｓｊ−５，４Ｍ？＋−１４Ａ／１ （但
しＣ≦００８ では、ｃ＝ｏ、ｏｓとして計算する）
によるパラメーターが蝦も良く全割れ長さとの関係を示
１〜でいることがわかった。即ちこの関係は第５図に示
すが、Ｂａ１ｌｅｙ らによるＵＣ８（３０では高温
割れの発生は皆無であるに対し、このＵＣ８≧３０では
割れ発生の危険性がある。パイレイらの前記・ぐラメ−
ターにも示されるように、炭素鋼の必須元素であるＣは
その係数が大きく、第１次近似によりＵＣ８値を決定し
ている。このＵＣ８値と母材のＣ量の関係を示すと第６
図のようになり、ＵＣ８（３０とするためには母材のＣ
量を平均で０２３％以下、安全サイドをとって０．２０
％以下にする必要がある。即ち、ＳＡＷ溶接金属の高温
割れを冶金的に防止するためには母材のＣ量を０．２０
％以下にすることが必要で、０２０％以上の鋼材の溶接
に対しては、溶接条件からの調整が必要となる。
然して前記第５図に示した高温割れ試験結果をＵ ＣＳ
値および溶接入熱によって整理すると第７図に示すよう
になる。即ちＵＣ８値が３０以上でも２５ ＫＪ／ｌｙ
ｎ以下の溶接入熱を選ぶことから無条件に割れ発生が防
ＩＦできることがわかる。さらに溶接条件の影響を詳細
に検討するために、ＵＣ８値が３０〜４５となるＳ Ｂ
−４６材 （Ｃ＝ ０．２６８％）を用いた場合の割
れ試験結果は次の第５異に示す通りである。
値および溶接入熱によって整理すると第７図に示すよう
になる。即ちＵＣ８値が３０以上でも２５ ＫＪ／ｌｙ
ｎ以下の溶接入熱を選ぶことから無条件に割れ発生が防
ＩＦできることがわかる。さらに溶接条件の影響を詳細
に検討するために、ＵＣ８値が３０〜４５となるＳ Ｂ
−４６材 （Ｃ＝ ０．２６８％）を用いた場合の割
れ試験結果は次の第５異に示す通りである。
ところでこの第５表の結果を溶接入熱と溶接速度により
整理したものが第８図である。
整理したものが第８図である。
即ちこの第８図に示されるように、低溶接速Ｉｔにする
と、溶接入熱を大きくしても割れは発生り、 ＆いこと
が纏められる。この理由としては第９図に示す如くであ
って、第９図（ａ）の高速溶接連間のものに比し同図（
ｂ）の低溶接速度にすると、ピード１０の形状について
の（Ｈ／Ｉ）） が大きくなって偏平なビードとなり
、デンドライトの方向もこの第９図（ｂ）のように上向
きとなって、不純物元素のｉクロ的な偏析の防止に役立
つことになり、またこのように溶接速度を遅くすること
により溶接金属に対する母材の効朱が少くなることから
ＵＣ８値が小さくなって、高温割れ発生が減少する傾向
にあることが挙げられる。しかしながら、この場合にお
いて８ （ｌ ＫＪ／ｍの高大熱域においては、溶接金
属と母材の境界近傍の熱影響部に液化割れが発生する。
と、溶接入熱を大きくしても割れは発生り、 ＆いこと
が纏められる。この理由としては第９図に示す如くであ
って、第９図（ａ）の高速溶接連間のものに比し同図（
ｂ）の低溶接速度にすると、ピード１０の形状について
の（Ｈ／Ｉ）） が大きくなって偏平なビードとなり
、デンドライトの方向もこの第９図（ｂ）のように上向
きとなって、不純物元素のｉクロ的な偏析の防止に役立
つことになり、またこのように溶接速度を遅くすること
により溶接金属に対する母材の効朱が少くなることから
ＵＣ８値が小さくなって、高温割れ発生が減少する傾向
にあることが挙げられる。しかしながら、この場合にお
いて８ （ｌ ＫＪ／ｍの高大熱域においては、溶接金
属と母材の境界近傍の熱影響部に液化割れが発生する。
ところで実際のＵ ＯＥ ７０ロセスに従ったシーム溶
接において、両面１・にスで実施した場合の各板厚にお
ける溶接入熱と溶接速度の関係は第１０図に要約して示
す通りである。即ちこの第１０図に示すように６〜３２
ｇ、Ｌの谷也厚において、高温割れを発生させないだめ
の限界溶接速度が存在し、これは板厚などの関係におい
て次の（Ｉ）式により示される。
接において、両面１・にスで実施した場合の各板厚にお
ける溶接入熱と溶接速度の関係は第１０図に要約して示
す通りである。即ちこの第１０図に示すように６〜３２
ｇ、Ｌの谷也厚において、高温割れを発生させないだめ
の限界溶接速度が存在し、これは板厚などの関係におい
て次の（Ｉ）式により示される。
／、ｒｏｒ Ｙ ＝ −（１，９５６ｌｏｇ Ｘ＋ ３
．２５７ （１’）ただし、上式において、 Ｙ：溶接速度（ｃｍ／ｍ ） Ｘ：板厚 （簡） である。
．２５７ （１’）ただし、上式において、 Ｙ：溶接速度（ｃｍ／ｍ ） Ｘ：板厚 （簡） である。
然して＾温割れ発生防止のためには、溶接速度奮この（
【）式で示される値以下にしなければならないことは明
らかであり、まだ、溶接金属と′母材の境界近傍の熱影
響部の液化割れ発生防止のためには溶接入熱を８０ Ｋ
Ｊ／ｃｒｎ以下にしなければならないのであるが、この
こトハ次の（ＩＩ’）式に示す板厚との関係によって示
される。
【）式で示される値以下にしなければならないことは明
らかであり、まだ、溶接金属と′母材の境界近傍の熱影
響部の液化割れ発生防止のためには溶接入熱を８０ Ｋ
Ｊ／ｃｒｎ以下にしなければならないのであるが、この
こトハ次の（ＩＩ’）式に示す板厚との関係によって示
される。
ｚ ＝ ２．５ Ｘ −５（ＩＩ）
ただしここで
２；溶接入熱（ＫＪ／ｃｍ ）
である。
更に以上説明した様に溶接金属のＵＯ３値が３０〜４５
となる桐材を用いる場合に、溶接速度（ｙ）を前記（Ｉ
１式で示される値以下に設定すれば、高温割れの発生が
防止できる。
となる桐材を用いる場合に、溶接速度（ｙ）を前記（Ｉ
１式で示される値以下に設定すれば、高温割れの発生が
防止できる。
まだ液化割れを防止するためには入熱（２）を８０ Ｋ
Ｊ／（Ｙｎ以下にする必要がある。
Ｊ／（Ｙｎ以下にする必要がある。
なお上記したところでは溶接方法としてＳＡＷタンデム
法を規定したが、その他にはＳＡＷシングル法がある。
法を規定したが、その他にはＳＡＷシングル法がある。
即ちこのものは１電極により、溶は込みの確保とビード
表面性状の保持という２つの目的を有し、特に大電流で
板厚の大きい物を画面１パヌで行う場合、両力の特性を
兼ね備えだ条件を見い出すことは実地的に非常に困難で
ある。ＳＡＷタンプ（１２） 方法は、先行極で溶解ビードの溶は込みへ：確保し、後
行極でビード表面性状を整える分担方式であり、溶接条
件の設定の容易な方法と向える。トｄ己１扶夕１に、３
ＹＬ極、４電（食方式の多電極ＳＡＷ法があるが、こ
ねられｒ一般に高速溶接に用いる方法であるが上述した
よりな高温割れ防止のだめに適宜に低溶接速度が推奨さ
れる粂件ドにあってＶ１必ずしも好捷（２い方法となし
イＩない。
表面性状の保持という２つの目的を有し、特に大電流で
板厚の大きい物を画面１パヌで行う場合、両力の特性を
兼ね備えだ条件を見い出すことは実地的に非常に困難で
ある。ＳＡＷタンプ（１２） 方法は、先行極で溶解ビードの溶は込みへ：確保し、後
行極でビード表面性状を整える分担方式であり、溶接条
件の設定の容易な方法と向える。トｄ己１扶夕１に、３
ＹＬ極、４電（食方式の多電極ＳＡＷ法があるが、こ
ねられｒ一般に高速溶接に用いる方法であるが上述した
よりな高温割れ防止のだめに適宜に低溶接速度が推奨さ
れる粂件ドにあってＶ１必ずしも好捷（２い方法となし
イＩない。
以」−説明１７′にような本発明によるときは常中温炭
素銅管のＳＡＷタンデム溶接をなすに当り高温割れを適
切に防正し、ＳＲ材などの炭素銅を用いＵＯＥ’７’ロ
セスなどで通常の両面１パスによる大電流高速溶接条件
により好ま］７い製品を得しめるものであって、工業的
にその効果の大きい発明である。
素銅管のＳＡＷタンデム溶接をなすに当り高温割れを適
切に防正し、ＳＲ材などの炭素銅を用いＵＯＥ’７’ロ
セスなどで通常の両面１パスによる大電流高速溶接条件
により好ま］７い製品を得しめるものであって、工業的
にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は大電流高速溶接条件におけＺ）溶接金属での高温割れ
発生状態を示した説明（１３） 図、第２図はｔＵ′材Ｃ量と溶接金属Ｃ址との関係を示
した図表、第３図けＳＡＷ溶接時のフラックスによる脱
燐反応関係を示した図表、第４図ｔゴ同じ＜ＳＡＷ浴接
においてのフラックスによる脱硫、反応関係を示した図
表、第５図は高温割れに関する化学組成の影譬について
パイレイ等の提案によるＵＯ３値と全割れ長さの関係を
示した図表、第６図は前記ＵＯ３値と母材中［Ｃ１％の
関係を示した図表、第７図はこのＵＯ３値と入熱普の関
係を示した図表、第８図は溶接速度と入熱量の関係を示
した図表、第９図は溶接速度の如何（高速又は低速）に
より形成される溶接ビードの状態を比較して示した断面
的説明図、第１０図は溶接速度と溶接入熱の関係を板厚
毎に割れ発生状態との関係を示した図表である。 然してこれらの図面において、１はフレアークラック、
２はセンタークラック、８は母材、１０は溶接金属を示
すものである。 ゐ２ミゼイ、′、■ 特開昭５９−１０４７７ ＜７） ＋−１１−一 −二ノ 巨 に 楚 〈：４串（ｄ）） ピ 葛 振 吻槃＋９ス （１２） （−Ｊ） 第 １０ 閣 ８＃米／Ｌ （ＣＰ→ 手続補正書く９覧ｐ 特許庁長官若 杉 和 夫殿 １、事件の表示 昭和り−Ｙず１特 許願第＋１７７、：ン）号３、
補正をする者 事件との関（媚昏 １ｇ出願人名称（氏釦日本
鋼管株式会社 ４、代理人 補 正 の 同 容 １゜不頼明、咄吾中第１負「２．４計謂ポの朝占」の項
の記ｇを以下のようｅこ訂正する。 、−前中温用炭素鋼骨をＳＡＷタンデム浴接するＱこ当
ジ、ベイレイのＵＣ８櫃か仄のｆ 、 ｆｆ式の条件を
１湾足することを褥ヱとする常中温用炭素Ａ官のＳＡＷ
タンテム浴屓刀法。 ちｇ Ｙ≦−０，９５６、ｉ！Ｏｇ Ｘ＋ふ２５７
・・・・・・・・・・・・ＩＹ：＠接迷【（弓ｌ屈ｎ） Ｘ：板４（ｍｌ） Ｚ二２．５Ｘ−５≦８０ ・・・・・・・・・・・
■Ｚ：浴接入熱（ＫＪ／／−ｒｒＬ）」 ２゜同２拘１４付目から１５行目にかげて［低温熱化は
・・・・・・・・・・・・４材９こ」とあるのを１低入
熱化に確かζこ効未が認めら几るが、厚内材ｅこ」と訂
正する。 ３゜同７ｊＱ５ｆＴＥｌｒバイレイ （ｚ３ａｉｌｅｙ
）らのＪとあるのを１ベイレイ （ｂａｉｌｅｙ）
らの」と訂正する。 ４゜１＊Ｊ １２ ｊｌ ２０ Ｎ ＥＪ ＦＸ地市ｔ
ＣＪとｈ６ＵＪＪ）’ｌｉｒ芙帽山こ」とｉＪｆする。 ０゜同１，３負１何ｌ−１「浴Ｈ４ヒートの」とあるσ
）をｌ゛浴１妾ヒートの、１と削正する。 １スバ月中削止告 ＊ ＭＡ 出ｈｌＡ 唄＋ｌＩ中１ン１１ｎ１［第２１
区」、Ｉ Ｎ＜ ６１Ｅ Ｊ、Ｉ弔７ ＰＩ Ｊ、「ｒ
Ａ８図」及び「第１０図」を別紙のクロく訂正する。 −３９゜ 臂宜＠−子巨誠 ４ｙ、 」ＩＥ 特開口ａ５９−１０４７７ （１０）響１ 、、、ユ
泄 」、。 １ 二４
は大電流高速溶接条件におけＺ）溶接金属での高温割れ
発生状態を示した説明（１３） 図、第２図はｔＵ′材Ｃ量と溶接金属Ｃ址との関係を示
した図表、第３図けＳＡＷ溶接時のフラックスによる脱
燐反応関係を示した図表、第４図ｔゴ同じ＜ＳＡＷ浴接
においてのフラックスによる脱硫、反応関係を示した図
表、第５図は高温割れに関する化学組成の影譬について
パイレイ等の提案によるＵＯ３値と全割れ長さの関係を
示した図表、第６図は前記ＵＯ３値と母材中［Ｃ１％の
関係を示した図表、第７図はこのＵＯ３値と入熱普の関
係を示した図表、第８図は溶接速度と入熱量の関係を示
した図表、第９図は溶接速度の如何（高速又は低速）に
より形成される溶接ビードの状態を比較して示した断面
的説明図、第１０図は溶接速度と溶接入熱の関係を板厚
毎に割れ発生状態との関係を示した図表である。 然してこれらの図面において、１はフレアークラック、
２はセンタークラック、８は母材、１０は溶接金属を示
すものである。 ゐ２ミゼイ、′、■ 特開昭５９−１０４７７ ＜７） ＋−１１−一 −二ノ 巨 に 楚 〈：４串（ｄ）） ピ 葛 振 吻槃＋９ス （１２） （−Ｊ） 第 １０ 閣 ８＃米／Ｌ （ＣＰ→ 手続補正書く９覧ｐ 特許庁長官若 杉 和 夫殿 １、事件の表示 昭和り−Ｙず１特 許願第＋１７７、：ン）号３、
補正をする者 事件との関（媚昏 １ｇ出願人名称（氏釦日本
鋼管株式会社 ４、代理人 補 正 の 同 容 １゜不頼明、咄吾中第１負「２．４計謂ポの朝占」の項
の記ｇを以下のようｅこ訂正する。 、−前中温用炭素鋼骨をＳＡＷタンデム浴接するＱこ当
ジ、ベイレイのＵＣ８櫃か仄のｆ 、 ｆｆ式の条件を
１湾足することを褥ヱとする常中温用炭素Ａ官のＳＡＷ
タンテム浴屓刀法。 ちｇ Ｙ≦−０，９５６、ｉ！Ｏｇ Ｘ＋ふ２５７
・・・・・・・・・・・・ＩＹ：＠接迷【（弓ｌ屈ｎ） Ｘ：板４（ｍｌ） Ｚ二２．５Ｘ−５≦８０ ・・・・・・・・・・・
■Ｚ：浴接入熱（ＫＪ／／−ｒｒＬ）」 ２゜同２拘１４付目から１５行目にかげて［低温熱化は
・・・・・・・・・・・・４材９こ」とあるのを１低入
熱化に確かζこ効未が認めら几るが、厚内材ｅこ」と訂
正する。 ３゜同７ｊＱ５ｆＴＥｌｒバイレイ （ｚ３ａｉｌｅｙ
）らのＪとあるのを１ベイレイ （ｂａｉｌｅｙ）
らの」と訂正する。 ４゜１＊Ｊ １２ ｊｌ ２０ Ｎ ＥＪ ＦＸ地市ｔ
ＣＪとｈ６ＵＪＪ）’ｌｉｒ芙帽山こ」とｉＪｆする。 ０゜同１，３負１何ｌ−１「浴Ｈ４ヒートの」とあるσ
）をｌ゛浴１妾ヒートの、１と削正する。 １スバ月中削止告 ＊ ＭＡ 出ｈｌＡ 唄＋ｌＩ中１ン１１ｎ１［第２１
区」、Ｉ Ｎ＜ ６１Ｅ Ｊ、Ｉ弔７ ＰＩ Ｊ、「ｒ
Ａ８図」及び「第１０図」を別紙のクロく訂正する。 −３９゜ 臂宜＠−子巨誠 ４ｙ、 」ＩＥ 特開口ａ５９−１０４７７ （１０）響１ 、、、ユ
泄 」、。 １ 二４
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 常中温用炭素鋼管をＳＡＷタンデム溶接するに当り、バ
インイのＵＯ３値が次のＩ、ＩＩ式の条件を満足するこ
とを特徴とする常中温用炭素鋼管のＳＡＷタンデム溶接
方法。 ｔａｇ ｙ≦−０，９５６Ｔｈｇ Ｘ−１−３，２５７
−−−・−・ＩＹ：溶接速度（ｃｒａｍ） Ｘ：緻厚（、） Ｚ＝２．５Ｘ−５≦８０ Ｚ：溶接入熱（ｒ＜、ｒ／ｃｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11776082A JPS5910477A (ja) | 1982-07-08 | 1982-07-08 | 常中温用炭素鋼管のｓａｗタンデム溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11776082A JPS5910477A (ja) | 1982-07-08 | 1982-07-08 | 常中温用炭素鋼管のｓａｗタンデム溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5910477A true JPS5910477A (ja) | 1984-01-19 |
Family
ID=14719640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11776082A Pending JPS5910477A (ja) | 1982-07-08 | 1982-07-08 | 常中温用炭素鋼管のｓａｗタンデム溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5910477A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63295070A (ja) * | 1987-05-28 | 1988-12-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度溶接鋼管の製造方法 |
-
1982
- 1982-07-08 JP JP11776082A patent/JPS5910477A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63295070A (ja) * | 1987-05-28 | 1988-12-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度溶接鋼管の製造方法 |
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