JPS59107705A - 片差厚鋼板の製造方法 - Google Patents
片差厚鋼板の製造方法Info
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- JPS59107705A JPS59107705A JP21463382A JP21463382A JPS59107705A JP S59107705 A JPS59107705 A JP S59107705A JP 21463382 A JP21463382 A JP 21463382A JP 21463382 A JP21463382 A JP 21463382A JP S59107705 A JPS59107705 A JP S59107705A
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- rolling
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/24—Automatic variation of thickness according to a predetermined program
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
イ９発明の関係する技術分野
この発明は片差厚鋼板の圧延方法に関するものであり、
ここに片差厚鋼板というのは、板の長手方向の中間に、
フラットな片面と相対する他面側で傾斜した段差を介し
前後の板厚が異なる差厚鋼板を意味する。
ここに片差厚鋼板というのは、板の長手方向の中間に、
フラットな片面と相対する他面側で傾斜した段差を介し
前後の板厚が異なる差厚鋼板を意味する。
口、従来技術の問題点
この種の月差厚鋼板の製造方式に関し、従来特公昭５０
−２４８９８号、同２４８９９号および特公昭５１−４
５５４５号各公報などにあっては、圧延最終パスでロー
ルギャップを圧延材噛込み中に中途開放したり、または
中途噛戻しを行って、上下に対称な差厚鋼板をつくり、
その後薄い方を先頭にしてローラーテーブル上を搬送す
ることで裏面における差厚段差がなくなって、この裏面
に相対する他面側でのみ傾斜した段差が集中する旨説明
されている。
−２４８９８号、同２４８９９号および特公昭５１−４
５５４５号各公報などにあっては、圧延最終パスでロー
ルギャップを圧延材噛込み中に中途開放したり、または
中途噛戻しを行って、上下に対称な差厚鋼板をつくり、
その後薄い方を先頭にしてローラーテーブル上を搬送す
ることで裏面における差厚段差がなくなって、この裏面
に相対する他面側でのみ傾斜した段差が集中する旨説明
されている。
しかしこのような方式でいわばなりゆきまかせで片面フ
ラット化を期待するのは、理論的な裏付に乏しく、少く
とも鋼板仕上温度、圧延板厚、仕上げ圧延方向などの制
約を受けるのは、不可避である。
ラット化を期待するのは、理論的な裏付に乏しく、少く
とも鋼板仕上温度、圧延板厚、仕上げ圧延方向などの制
約を受けるのは、不可避である。
ハ１発明の目的
この発明は、上記のような制約を受けることなく、すで
に圧延完了時点で片面に緩曲率の上反り形状を導いて他
面側にのみ段差を集中させ、容易に片面フラット化を成
就し得る新規な圧延法を与えることを目的とするもので
ある、二０発明の動機 通常平板圧延に際し、圧延途中における被圧延材のロー
ルバイト入口から出口までの間の側断面は、上下対称な
幾何学的関係にある。
に圧延完了時点で片面に緩曲率の上反り形状を導いて他
面側にのみ段差を集中させ、容易に片面フラット化を成
就し得る新規な圧延法を与えることを目的とするもので
ある、二０発明の動機 通常平板圧延に際し、圧延途中における被圧延材のロー
ルバイト入口から出口までの間の側断面は、上下対称な
幾何学的関係にある。
従って上記のような差厚圧延においても、上下対称な両
面段差がロールバイトの人出日間形状に応じる中間厚み
テーパー領域として形成される。
面段差がロールバイトの人出日間形状に応じる中間厚み
テーパー領域として形成される。
いまこの領域における両面段差を他面に集中させてもう
一方の片面をフラット化するために、該テーパー領域を
上、下いずれか一方に曲げ変形を加えることが簡便適切
であることに想到した。
一方の片面をフラット化するために、該テーパー領域を
上、下いずれか一方に曲げ変形を加えることが簡便適切
であることに想到した。
すなわち第１図（ａ）に示す上下対称な両面段差Ｓ□、
Ｓ２を有する差厚鋼板ｐを、同図（ｂ）のように一対の
金敷ａ工２体、にて支持し、たとえば液圧プレスＬによ
り、一方の段差Ｓ工を押圧すると、他方の段差Ｓ２が同
図（Ｃ）のようにその前後にわたってほぼ滑らかな曲面
Ｃを形成しその後曲面Ｃがフラットとなるよう微修正プ
レス加工をすることで同図（ｄｌの片差厚鋼板グが得ら
れる。
Ｓ２を有する差厚鋼板ｐを、同図（ｂ）のように一対の
金敷ａ工２体、にて支持し、たとえば液圧プレスＬによ
り、一方の段差Ｓ工を押圧すると、他方の段差Ｓ２が同
図（Ｃ）のようにその前後にわたってほぼ滑らかな曲面
Ｃを形成しその後曲面Ｃがフラットとなるよう微修正プ
レス加工をすることで同図（ｄｌの片差厚鋼板グが得ら
れる。
この場合図示寸法１．−１．で示される差厚量Δｔ、中
間厚みテーパ一部長さｅｘには殆ど影響を受けないこと
を知った。
間厚みテーパ一部長さｅｘには殆ど影響を受けないこと
を知った。
しかしかようなプレスによる冷間加工は、）・ンドリン
ク回数、従って工数、時間が嵩みコスト的に問題がある
のでこの発明はこのような欠点を克服するために上記の
ような矯正措置を厚板の熱間圧延に組み込むことにより
、従来のなりゆきまかせにした場合のような、鋼板仕上
温度、圧延板厚および仕上圧延方向などの制約を受ける
ことのない、月差厚鋼板の確実な製造技術を確立したも
のである。
ク回数、従って工数、時間が嵩みコスト的に問題がある
のでこの発明はこのような欠点を克服するために上記の
ような矯正措置を厚板の熱間圧延に組み込むことにより
、従来のなりゆきまかせにした場合のような、鋼板仕上
温度、圧延板厚および仕上圧延方向などの制約を受ける
ことのない、月差厚鋼板の確実な製造技術を確立したも
のである。
この発明は、厚板圧延により、フラットな片面と相対す
る他面側に圧延方向の中間で傾斜した段差を介１−２前
後の圧延仕上厚みが異なる月差厚鋼板を加工するに当り
、 まず被圧延材の全体を通して一様な厚みに通常の圧延を
施したのち、次／くスで所望の減厚を狙ったロールギャ
ップの設定を行うこと、ついでこのロールギャップへの
被圧延材の噛込み時点から測った減厚圧延長さがその目
標長・さに合致する以前に圧延速度を減じ、両長さの合
致時点にて減速をした圧延速度のまま、下圧延ロールを
急下降させるとともに、そのとき上圧延ロールと、下圧
延ロールと隣接してこれを挾む前、後のテーブル上との
間に曲げモーメントを生ぜしめこれらテーブルローラに
わたる被圧延材の中間厚みテーノく一領域に曲げ力を加
え、片面に緩曲率の上反り形状を導くことの結合になる
月差厚鋼板の圧延方法であり、上記減速をした圧延速度
が、中間厚みテーノく一領域の長さと、下圧延ロールの
急下降による圧下刃急解放を伴う降下速度とに対応する
こと、その下圧延ロールの降下速度が５１Ｔｙ／ｓ以上
であること、減速をした圧延速度が、ミルノ・−ドの許
容最低速度であること、減厚圧延長さが圧延ロールの回
転数検出に基く板長トラッキングセンサによるものであ
ることおよび減厚圧延長さが命令厚みに至る反覆である
ことが実施態様として推奨される。
る他面側に圧延方向の中間で傾斜した段差を介１−２前
後の圧延仕上厚みが異なる月差厚鋼板を加工するに当り
、 まず被圧延材の全体を通して一様な厚みに通常の圧延を
施したのち、次／くスで所望の減厚を狙ったロールギャ
ップの設定を行うこと、ついでこのロールギャップへの
被圧延材の噛込み時点から測った減厚圧延長さがその目
標長・さに合致する以前に圧延速度を減じ、両長さの合
致時点にて減速をした圧延速度のまま、下圧延ロールを
急下降させるとともに、そのとき上圧延ロールと、下圧
延ロールと隣接してこれを挾む前、後のテーブル上との
間に曲げモーメントを生ぜしめこれらテーブルローラに
わたる被圧延材の中間厚みテーノく一領域に曲げ力を加
え、片面に緩曲率の上反り形状を導くことの結合になる
月差厚鋼板の圧延方法であり、上記減速をした圧延速度
が、中間厚みテーノく一領域の長さと、下圧延ロールの
急下降による圧下刃急解放を伴う降下速度とに対応する
こと、その下圧延ロールの降下速度が５１Ｔｙ／ｓ以上
であること、減速をした圧延速度が、ミルノ・−ドの許
容最低速度であること、減厚圧延長さが圧延ロールの回
転数検出に基く板長トラッキングセンサによるものであ
ることおよび減厚圧延長さが命令厚みに至る反覆である
ことが実施態様として推奨される。
この発明では予め厚さｔ工に仕上げた被圧延材ｌの第２
図（ａ）のよ５な減厚圧延の中途に、上、下圧延ロール
２，３をたとえばミルハードの許容最低速度で回転させ
つつ同図（ｂ）のように下圧延ロール３を５ｍｒｒＬ／
Ｓ以上の速度Ｖ３で急降下させることで上記の差厚部長
さｅＸを比較的長くとり圧延方向にゆるやかな厚さ変化
を与えるように、下圧延ロール３の下降でこれを前後に
挾んで隣接するテーブルローラー４，５に上方向に上ロ
ールバイト６を支点として反力Ｆ、 、 Ｆ２を生じひ
いては被圧延材ｌに曲げモーメントを加えて減摩圧延の
間に下面がゆるい上反り形状を呈する片差厚鋼板が得ら
れ、この場合ゆるい上反り形状下面はローラーテーブル
上を搬送する間にほぼ平たん化し、前述の冷間でのプレ
スなどが全く不要である。
図（ａ）のよ５な減厚圧延の中途に、上、下圧延ロール
２，３をたとえばミルハードの許容最低速度で回転させ
つつ同図（ｂ）のように下圧延ロール３を５ｍｒｒＬ／
Ｓ以上の速度Ｖ３で急降下させることで上記の差厚部長
さｅＸを比較的長くとり圧延方向にゆるやかな厚さ変化
を与えるように、下圧延ロール３の下降でこれを前後に
挾んで隣接するテーブルローラー４，５に上方向に上ロ
ールバイト６を支点として反力Ｆ、 、 Ｆ２を生じひ
いては被圧延材ｌに曲げモーメントを加えて減摩圧延の
間に下面がゆるい上反り形状を呈する片差厚鋼板が得ら
れ、この場合ゆるい上反り形状下面はローラーテーブル
上を搬送する間にほぼ平たん化し、前述の冷間でのプレ
スなどが全く不要である。
この発明の方法を第３図よりさらに詳しく説明すると、
まず被圧延材１の全体を通して板厚ｔ０迄は通常の圧延
ロールの回転速度による圧延で同図（ａ）→（ｂ）のよ
うに仕上げ、ついで次パスで所望とする減厚ｔ２を狙っ
たロールギャップＳ１を同図（ＣＪのように設置し、こ
んどは圧延ロール回転速度をたとえば可能最低速度で同
図（田のようにメタルイン後所定の減厚圧延長さｅ２に
到達した時点（同図（ｅ））にて、下圧延ロール３を所
望とする中間厚みテーパ一部長さｅｘに応じて少くとも
ＶＢ ＝ ５ ｍｍ／ｓ以上の速度で同図（ｆ）のよう
に急下降させることにより、この急降下の開始点から次
式 ここでＤ＝圧延ロール径（ｉｎ ） Ｎｏ二ロール回転数ｒｐｍ α：ロールギャップの較正（キスロー ル）時の圧延荷重でのミルスプリ ング量 の長さを通過したのち、完全にロールギャップを同図（
ｇ）のように開放九せる。
まず被圧延材１の全体を通して板厚ｔ０迄は通常の圧延
ロールの回転速度による圧延で同図（ａ）→（ｂ）のよ
うに仕上げ、ついで次パスで所望とする減厚ｔ２を狙っ
たロールギャップＳ１を同図（ＣＪのように設置し、こ
んどは圧延ロール回転速度をたとえば可能最低速度で同
図（田のようにメタルイン後所定の減厚圧延長さｅ２に
到達した時点（同図（ｅ））にて、下圧延ロール３を所
望とする中間厚みテーパ一部長さｅｘに応じて少くとも
ＶＢ ＝ ５ ｍｍ／ｓ以上の速度で同図（ｆ）のよう
に急下降させることにより、この急降下の開始点から次
式 ここでＤ＝圧延ロール径（ｉｎ ） Ｎｏ二ロール回転数ｒｐｍ α：ロールギャップの較正（キスロー ル）時の圧延荷重でのミルスプリ ング量 の長さを通過したのち、完全にロールギャップを同図（
ｇ）のように開放九せる。
この時点で被圧延材ｌの側面形状は同図（ｂＪの如くロ
ールギャップ開放直前のメタルイン部分を。
ールギャップ開放直前のメタルイン部分を。
含む一定長さｅ は、上反り傾向、またこれを挾む前後
は下反り傾向を呈する。なおこれらの反りは自重による
垂れと高温クリープ現象でテーブルローラ面すなわちパ
スラインにほぼ沿った形となり、残っても軽微であって
しかも板幅方向で一様な傾向を示すので必要により熱レ
ベラーを通常工程並に通過させるだけで槙３図（１）の
ように完全に下面がプツトフラットで表面側にのみ所望
の傾斜した段差面よりなる差厚が付与される。
は下反り傾向を呈する。なおこれらの反りは自重による
垂れと高温クリープ現象でテーブルローラ面すなわちパ
スラインにほぼ沿った形となり、残っても軽微であって
しかも板幅方向で一様な傾向を示すので必要により熱レ
ベラーを通常工程並に通過させるだけで槙３図（１）の
ように完全に下面がプツトフラットで表面側にのみ所望
の傾斜した段差面よりなる差厚が付与される。
この発明の手順を上に述べたように、厚い方の板厚ｔ１
に仕上げたあと薄い方の命令厚みｔ２を狙ったロールギ
ャップの設定を行ってその減厚圧延を行うが、このとき
圧延速度につき上述のようにメタルイン時より許容最低
速度にする場合だけとは限らす差厚段差をつけるための
下圧延ロールの下降に際して必要速度になっておれば操
業上問題なく減厚圧延の所望長さｅ２に応じて適宜決定
すればよい。
に仕上げたあと薄い方の命令厚みｔ２を狙ったロールギ
ャップの設定を行ってその減厚圧延を行うが、このとき
圧延速度につき上述のようにメタルイン時より許容最低
速度にする場合だけとは限らす差厚段差をつけるための
下圧延ロールの下降に際して必要速度になっておれば操
業上問題なく減厚圧延の所望長さｅ２に応じて適宜決定
すればよい。
ここに必要速度というのは、中間厚みテーパー領域長さ
匂と下圧延ロールの圧下刃急解放を伴う降下速度とに対
応する速度を意味し、これにより上記長さ匂を任意に決
定できる。
匂と下圧延ロールの圧下刃急解放を伴う降下速度とに対
応する速度を意味し、これにより上記長さ匂を任意に決
定できる。
下圧延ロールの下降速度ｖ８は油圧圧延の制御機構によ
り最大速度は４ｏｍｒｒＬ／ｓ程度まで一般に可能であ
るが、通常片差厚鋼板の用途には単に異なる厚さの板を
突合せ溶接をする場合の工数削減を主目的とするような
場合も含まれるので中間厚みテーパー領域ｅｘを必要以
上に長くしないことが要請される場合もあり、一方用途
によっては短かすぎないことも要求される場合もあり得
るのでこの領域長さｅ２の制御範囲はできるだけ広い方
がのぞましく、そのために下圧延ロールの降下速度を最
低でも５ ｍｒｔｙ、 ｙ才ることがのぞましいわケイ
゛ なお■８に対応したｅｘの変化の一例はロール径１２０
０ ｍｍφ、ミルスプリング量３．０ｍ、ｍｓロール回
転数２０ ｒｐｚのとき、第４図のようになる。
り最大速度は４ｏｍｒｒＬ／ｓ程度まで一般に可能であ
るが、通常片差厚鋼板の用途には単に異なる厚さの板を
突合せ溶接をする場合の工数削減を主目的とするような
場合も含まれるので中間厚みテーパー領域ｅｘを必要以
上に長くしないことが要請される場合もあり、一方用途
によっては短かすぎないことも要求される場合もあり得
るのでこの領域長さｅ２の制御範囲はできるだけ広い方
がのぞましく、そのために下圧延ロールの降下速度を最
低でも５ ｍｒｔｙ、 ｙ才ることがのぞましいわケイ
゛ なお■８に対応したｅｘの変化の一例はロール径１２０
０ ｍｍφ、ミルスプリング量３．０ｍ、ｍｓロール回
転数２０ ｒｐｚのとき、第４図のようになる。
この発明においては減厚圧延の際のメタ牛インのあとで
、それによる減厚圧延長さがその目標長さ１２に合致す
る以前に圧延ロール回転数の所望値すなわち必要圧延速
度に減速することと、該目標長さｅ２に達した時点で下
圧延ロール３をｙ８＝ ５ ｍｍ／ｓ以上のスピードで
急下降させることとにより裏面がフラットで表面に１１
−１．＝Δｔの段差をもつ片差厚鋼板が得られ、この際
圧延機及び圧延機制御としてはぐ来に比べて特別に新し
く付加するものはな（、現有の厚板圧延機で単に下圧延
ロールをメタルイン中自在に下降させることができるこ
と、またメタルイン後の減厚圧延長さを高精度に検出す
る機能をもつことだけで十分であり、ここに圧延ロール
の回転数検出に基く板長トラッキングセンサをそなえれ
ば足りる。
、それによる減厚圧延長さがその目標長さ１２に合致す
る以前に圧延ロール回転数の所望値すなわち必要圧延速
度に減速することと、該目標長さｅ２に達した時点で下
圧延ロール３をｙ８＝ ５ ｍｍ／ｓ以上のスピードで
急下降させることとにより裏面がフラットで表面に１１
−１．＝Δｔの段差をもつ片差厚鋼板が得られ、この際
圧延機及び圧延機制御としてはぐ来に比べて特別に新し
く付加するものはな（、現有の厚板圧延機で単に下圧延
ロールをメタルイン中自在に下降させることができるこ
と、またメタルイン後の減厚圧延長さを高精度に検出す
る機能をもつことだけで十分であり、ここに圧延ロール
の回転数検出に基く板長トラッキングセンサをそなえれ
ば足りる。
この発明では仕上温度も通常厚板圧延におけると同様に
６５０℃〜１１００℃の範囲にわたるいずれの温度でも
可能であり、また仕上パスの圧延方向についても特別制
約する必要は全くないし、サイズ的にも板厚の極端に薄
い１２．５ｍｍ以下を除けばとくに制約はない。もちろ
ん差ｎ量についても、ｔ工に至るかまたはｔ□での仕上
以後のバスを差浮世に応じて適宜数回にわたり反覆して
もよく、さらに差厚部の数（多段差厚）についてもｔ２
仕上後の方向をそのまま順次ｔ□仕上後に必要数（り返
すだけで容易に実現される。
６５０℃〜１１００℃の範囲にわたるいずれの温度でも
可能であり、また仕上パスの圧延方向についても特別制
約する必要は全くないし、サイズ的にも板厚の極端に薄
い１２．５ｍｍ以下を除けばとくに制約はない。もちろ
ん差ｎ量についても、ｔ工に至るかまたはｔ□での仕上
以後のバスを差浮世に応じて適宜数回にわたり反覆して
もよく、さらに差厚部の数（多段差厚）についてもｔ２
仕上後の方向をそのまま順次ｔ□仕上後に必要数（り返
すだけで容易に実現される。
実施例
２２０ ｍｍのスラブから通常の圧延により３０ｍｍの
厚さまで圧延し、次いで減厚圧延厚みが２５ｍｍとなる
ロールギャップを設定して通常０圧延速度（圧延ロール
回転数７ Ｏｒｐｍ ）で噛込ませ差厚開始点の約２．
５ｍ直前で圧延ロールの回転数を２０ ｒｐｍに減じ噛
込み点から測った減厚圧延長さが所定長さに達した時点
で下圧延ロールを１０、ｍ７ｎ／’Ｂの下降速度ＶＢで
下げた。
厚さまで圧延し、次いで減厚圧延厚みが２５ｍｍとなる
ロールギャップを設定して通常０圧延速度（圧延ロール
回転数７ Ｏｒｐｍ ）で噛込ませ差厚開始点の約２．
５ｍ直前で圧延ロールの回転数を２０ ｒｐｍに減じ噛
込み点から測った減厚圧延長さが所定長さに達した時点
で下圧延ロールを１０、ｍ７ｎ／’Ｂの下降速度ＶＢで
下げた。
さらにもう一度圧延材をもどして両減厚圧延厚みが２０
ｍｍとなるロールギャップを設定し、薄い方をこんど
は最初から圧延ロールの回転数２゜ｒｐｍの圧延速度で
２０ ｍ１ｌｌの厚さに再減厚圧延ル、その圧延長さが
ｅ２に達した時点で下圧延ロールを１０１ｎＴＬ／Ｂの
下降速度ｖｓで下げた。
ｍｍとなるロールギャップを設定し、薄い方をこんど
は最初から圧延ロールの回転数２゜ｒｐｍの圧延速度で
２０ ｍ１ｌｌの厚さに再減厚圧延ル、その圧延長さが
ｅ２に達した時点で下圧延ロールを１０１ｎＴＬ／Ｂの
下降速度ｖｓで下げた。
この場合圧延ロール径は１２００’ｍｍであり、鋼板温
度は約７９０℃であったが、上記の差厚圧延で得られた
中間厚みテーパー領域長さは１６３０ＴｒＬ７ＦＬで、
下面かはｇフラットな’ｌ ｏ ｍｕの差厚のある片差
鋼板厚鋼板が得られた。
度は約７９０℃であったが、上記の差厚圧延で得られた
中間厚みテーパー領域長さは１６３０ＴｒＬ７ＦＬで、
下面かはｇフラットな’ｌ ｏ ｍｕの差厚のある片差
鋼板厚鋼板が得られた。
なおロール回転数の変更点及び差厚開始点の指示タイミ
ングは、圧延材のトラッキングセンサを用いた。
ングは、圧延材のトラッキングセンサを用いた。
かくしてこの発明によれば、片差厚鋼板を通常の厚板圧
延機を用いて、はぼ所望通りの形状で確実に得ることが
できる。
延機を用いて、はぼ所望通りの形状で確実に得ることが
できる。
°凹プレスに−よる上下対称差厚
鋼板の片差厚鋼板への矯正例の説明図、第２図（ａ）
（ｂ）は、この発明の圧延メカニズムを示す概略図であ
り、 第３図（ａ）〜（ｇ）と（１）はこの発明の圧延手順と
ホットレベラ後の形状を示す説明図、 第４図は傾斜した段差の長さに及ぼす下圧延ロールの下
降速度の関係グラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 （ａ ） ＜ ｂｙ （Ｃ） （ｄｔ 第２図 （ａ） （１）ｙ （ａ） （Ｃ） ＜ａｙ ＜ｅ＞ ＜ｆ＞ □□□□□コ 第８図 （ｈ） （１７） 手続補正書（方式） 昭和５８年 ４ 月１ 日 １、事件の表示 昭和５７年 特 許 願第２１ ＝ｌ Ｏ３３号２、発
明の名称 片差厚鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５） 川崎製Ｖ（株式会社 電話（５８１） ２２４１番（代表） 外１名 ５、補正命令の日附 昭和５８年３月２９日 １、明細Ａ第１４頁第４行の「第８ ｄ （ａｌ 〜（
ｇｌ Ｊを「第３図（ａ）〜（ｈ）」に訂正する。
（ｂ）は、この発明の圧延メカニズムを示す概略図であ
り、 第３図（ａ）〜（ｇ）と（１）はこの発明の圧延手順と
ホットレベラ後の形状を示す説明図、 第４図は傾斜した段差の長さに及ぼす下圧延ロールの下
降速度の関係グラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 （ａ ） ＜ ｂｙ （Ｃ） （ｄｔ 第２図 （ａ） （１）ｙ （ａ） （Ｃ） ＜ａｙ ＜ｅ＞ ＜ｆ＞ □□□□□コ 第８図 （ｈ） （１７） 手続補正書（方式） 昭和５８年 ４ 月１ 日 １、事件の表示 昭和５７年 特 許 願第２１ ＝ｌ Ｏ３３号２、発
明の名称 片差厚鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （１２５） 川崎製Ｖ（株式会社 電話（５８１） ２２４１番（代表） 外１名 ５、補正命令の日附 昭和５８年３月２９日 １、明細Ａ第１４頁第４行の「第８ ｄ （ａｌ 〜（
ｇｌ Ｊを「第３図（ａ）〜（ｈ）」に訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 厚板圧延によりフラットな片面と相対する他面側に
圧延方向の中間で傾斜した段差を介し前後の圧延仕上厚
みが異なる片差厚鋼板を加工するに当り、 まず被圧延材の全体を通して一様な厚みに通常の圧延を
施したのち、次パスで所望の減厚を狙ったロールギャッ
プの設定を行うこと、ついでこのロールギャップへの被
圧延材の噛込み時点から測った減厚圧延長さがその目標
長さに合致する以前に圧延速度を減じ、両長さの合致時
点にて減速をした圧延速度のまま、下圧延ロールを下降
させるとともに、そのとき上圧延ロールと、下圧延ロー
ルと隣接してこれを挾む前後のテーブルローラ上との間
に曲げモーメントを生せしめ、これらテーブルローラに
わたる被圧延材の中間厚みテーパー領域に曲げ力を加え
、片面に緩曲率の上反り形状を導（ことの結合になる片
差厚鋼板の圧延方法。 区 減速をした圧延速度が、中間厚みテーノ＜一領域の
長さと、下圧延ロールの急降下による圧下刃急解放を伴
う降下速度とに対応する１記載の方法。 ＆ 下圧延ロールの降下速度が５λ以上である２記載の
方法。 ４ 減速をした圧延速度がミルノ・−ドの許容最低速度
である１記載の方法。 五 減厚圧延長さが、圧延ロールの回転数検出に基く板
長トラッキングセンサによるものである１、２．８また
は４記載の方法。 ＆ 減厚圧延長さが命令厚みに至る反覆である１〜５の
うち何れか一つに記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21463382A JPS59107705A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | 片差厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21463382A JPS59107705A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | 片差厚鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59107705A true JPS59107705A (ja) | 1984-06-22 |
Family
ID=16658965
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21463382A Pending JPS59107705A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | 片差厚鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59107705A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6158902U (ja) * | 1984-09-25 | 1986-04-21 | ||
| US6662616B2 (en) * | 2000-08-22 | 2003-12-16 | Muhr Und Bender Kg | Method and device for flexibly rolling a metal band |
| JP2006272438A (ja) * | 2005-03-30 | 2006-10-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 差厚鋼板の製造方法 |
| JP2007007707A (ja) * | 2005-07-01 | 2007-01-18 | Nippon Steel Corp | 異厚鋼板の矯正方法 |
| NL1033685C2 (nl) * | 2007-04-13 | 2008-10-14 | Weweler Nv | In breedte varierende draagarm. |
| CN107478475A (zh) * | 2017-07-25 | 2017-12-15 | 东北大学 | 一种表征轧制差厚板力学行为的单向拉伸试样的设计方法 |
-
1982
- 1982-12-09 JP JP21463382A patent/JPS59107705A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6158902U (ja) * | 1984-09-25 | 1986-04-21 | ||
| US6662616B2 (en) * | 2000-08-22 | 2003-12-16 | Muhr Und Bender Kg | Method and device for flexibly rolling a metal band |
| JP2006272438A (ja) * | 2005-03-30 | 2006-10-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 差厚鋼板の製造方法 |
| JP2007007707A (ja) * | 2005-07-01 | 2007-01-18 | Nippon Steel Corp | 異厚鋼板の矯正方法 |
| NL1033685C2 (nl) * | 2007-04-13 | 2008-10-14 | Weweler Nv | In breedte varierende draagarm. |
| EP1980425A1 (en) * | 2007-04-13 | 2008-10-15 | Weweler Nederland N.V. | Width-varying suspension arm |
| CN107478475A (zh) * | 2017-07-25 | 2017-12-15 | 东北大学 | 一种表征轧制差厚板力学行为的单向拉伸试样的设计方法 |
| CN107478475B (zh) * | 2017-07-25 | 2019-11-08 | 东北大学 | 一种表征轧制差厚板力学行为的单向拉伸试样的设计方法 |
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