JPS59109224A - 排煙脱硫法 - Google Patents
排煙脱硫法Info
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- JPS59109224A JPS59109224A JP57218248A JP21824882A JPS59109224A JP S59109224 A JPS59109224 A JP S59109224A JP 57218248 A JP57218248 A JP 57218248A JP 21824882 A JP21824882 A JP 21824882A JP S59109224 A JPS59109224 A JP S59109224A
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Landscapes
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は石灰−石膏性排煙脱硫法の改良に関するもので
ある。
ある。
カルシウム化合物（以下石灰と称す。こ＼で石灰とは石
灰石（ＣａＣＯ３）、生石灰（ＣａＯ）、消石灰（Ｏａ
（ＯＨ）２］をさす）を使用する排煙脱硫方法は、石灰
−石膏性排煙脱硫装置として多数設置さｎている。その
方法のプロセスを工程別に区分すると、一般的に第１図
のようになる。図中、ＩＶｉ排ガス冷却、除塵工程、２
はイオウ酸化物（以下Ｂｏｘと称す）吸収工程、３は原
料石灰調整工程、４は後処理工程（Ｖ化・副生石膏分離
工程）、５は排水処理工程である。
灰石（ＣａＣＯ３）、生石灰（ＣａＯ）、消石灰（Ｏａ
（ＯＨ）２］をさす）を使用する排煙脱硫方法は、石灰
−石膏性排煙脱硫装置として多数設置さｎている。その
方法のプロセスを工程別に区分すると、一般的に第１図
のようになる。図中、ＩＶｉ排ガス冷却、除塵工程、２
はイオウ酸化物（以下Ｂｏｘと称す）吸収工程、３は原
料石灰調整工程、４は後処理工程（Ｖ化・副生石膏分離
工程）、５は排水処理工程である。
排ガスＧは排ガス冷却、除塵工程１で水洗さ扛冷却、除
塵さｎた後、ｆＪ Ｏｘ吸収工程２に入り、原料石灰調
整工程３からの石灰スラリーでＢｏｘを吸収除去さｎ１
処理ガスＧ′として系外へ排出さｎる。図中、Ｗは補給
水を、Ｃａは石灰を表す。
塵さｎた後、ｆＪ Ｏｘ吸収工程２に入り、原料石灰調
整工程３からの石灰スラリーでＢｏｘを吸収除去さｎ１
処理ガスＧ′として系外へ排出さｎる。図中、Ｗは補給
水を、Ｃａは石灰を表す。
Ｂｏｘを吸収後の石灰スラリーは後処理工程４で酸化を
行って生成した石膏Ａを分離後、排水処理工程５でｆ過
、ＰＲ可調整行って処理水Ｗ′と脱水ケーキＢとにする
ものである。
行って生成した石膏Ａを分離後、排水処理工程５でｆ過
、ＰＲ可調整行って処理水Ｗ′と脱水ケーキＢとにする
ものである。
石灰−石膏性排煙脱硫装置における問題として一般的に
はスラリーによる装置材料の摩耗、スケーリング等があ
り種々の対策がたてらｎているが、今回、次のような問
題が生じた。
はスラリーによる装置材料の摩耗、スケーリング等があ
り種々の対策がたてらｎているが、今回、次のような問
題が生じた。
（１）排ガス冷却、除塵工程での強い腐食性本工程では
、辿常循唄水をスプレーしているところへ、１２０〜２
００℃の排ガスを通し気液接触させて断熱増涜冷却を行
うと共に排カス中の煤塵を除去する。この時の循環液ｐ
Ｈは通常１〜２で、金属材料に対し強い腐食性を示し、
ゴムなどの有機材料に対しても劣化を早める恐ｔが大で
ある。
、辿常循唄水をスプレーしているところへ、１２０〜２
００℃の排ガスを通し気液接触させて断熱増涜冷却を行
うと共に排カス中の煤塵を除去する。この時の循環液ｐ
Ｈは通常１〜２で、金属材料に対し強い腐食性を示し、
ゴムなどの有機材料に対しても劣化を早める恐ｔが大で
ある。
（２）排水処理工程での部分的スケーリング本工程で処
理する排水は、上記排ガス冷却・除塵工程のブロー液と
後処理工程のブロー液（通常ｐＨ２〜４）である。排水
処理の最初に、低ｐＨの両排水を石灰で中和する際、装
置内で局部的にスケールの発生があり、閉そくを起すこ
とがある。
理する排水は、上記排ガス冷却・除塵工程のブロー液と
後処理工程のブロー液（通常ｐＨ２〜４）である。排水
処理の最初に、低ｐＨの両排水を石灰で中和する際、装
置内で局部的にスケールの発生があり、閉そくを起すこ
とがある。
本発明は上記問題点を解決するもので、石灰−石膏性排
煙脱硫装置の排ガス冷却・除塵工程および排水処理工程
で水酸化マグネシウム〔以下Ｍｇ（ＯＨ）２と称す〕を
注入してｐＨの調′！！５を行うことを要旨とするもの
である。
煙脱硫装置の排ガス冷却・除塵工程および排水処理工程
で水酸化マグネシウム〔以下Ｍｇ（ＯＨ）２と称す〕を
注入してｐＨの調′！！５を行うことを要旨とするもの
である。
本発明において、使用するアルカリとして、Ｍｇ（ＯＨ
）２ を選んだ理由は次の通りである。
）２ を選んだ理由は次の通りである。
（１） スケールの発生は反応生成物の溶解度に起因
し、液中の反応生成物濃度が溶解度を上回ると過剰分が
スケールとなる。
し、液中の反応生成物濃度が溶解度を上回ると過剰分が
スケールとなる。
使用すふアルカリをカルシウム（ＣａＣＯ３゜Ｃａ（Ｏ
Ｈ）２，０ａｏ）及びＭｇ（ＯＨ）２とした場合、※１
温度５０〜６ｏ℃、ｐＨ６〜７Ｖｃおける数値を示す
。
Ｈ）２，０ａｏ）及びＭｇ（ＯＨ）２とした場合、※１
温度５０〜６ｏ℃、ｐＨ６〜７Ｖｃおける数値を示す
。
ＭｇＳＯ３の溶解度は０ａＳＯ３−１／２Ｈ２０に比べ
て大きいため、同一運転条件下ではスケールが起コクニ
くいという長所が有る。
て大きいため、同一運転条件下ではスケールが起コクニ
くいという長所が有る。
（２） 使用するアルカリをカセイソーダ（ＮａＯＨ
）とした場合には、上記に示すスケーリングはほとんど
問題とならないが、薬品単価がＭｇ（ＯＨ）２比べ高い
ため、ランニング経費が大きくなる。こｎに対し、Ｍｇ
（ＯＨ）２であｎばランニング経費はＮａＯＨの約１７
２で良い。
）とした場合には、上記に示すスケーリングはほとんど
問題とならないが、薬品単価がＭｇ（ＯＨ）２比べ高い
ため、ランニング経費が大きくなる。こｎに対し、Ｍｇ
（ＯＨ）２であｎばランニング経費はＮａＯＨの約１７
２で良い。
以上の理由から、使用するアルカリとしては１１ｇ（Ｏ
Ｈ’）２ が適当であるとしたものである。
Ｈ’）２ が適当であるとしたものである。
第２図に本発明方法の工程図を示すが、排ガス冷却除塵
工程１、ＳＯＸ吸収工程２、原料石灰調整工程６、後処
理工程４、排水処理工程５等、番号、記号が第１図と同
じものは第１図と同様の機能を有し、第１図の従来法と
異なる点は次の通シである。
工程１、ＳＯＸ吸収工程２、原料石灰調整工程６、後処
理工程４、排水処理工程５等、番号、記号が第１図と同
じものは第１図と同様の機能を有し、第１図の従来法と
異なる点は次の通シである。
■ Ｍｇ（ＯＨ）２ スラリー調整工程６全設け、Ｍ
ｇ（ＯＨ）２Ｍと濃度調整水Ｗ〃とでＭｇ（ＯＨ）２ス
ラリーをつくる。
ｇ（ＯＨ）２Ｍと濃度調整水Ｗ〃とでＭｇ（ＯＨ）２ス
ラリーをつくる。
＠ Ｍｇ（ＯＨ）、 スラリーを排ガス冷却・除塵
工程１へ注入する。
工程１へ注入する。
■ Ｍｇ（ＯＨ）２ スラリーで排水処理工程５のｐ
Ｈ調整を行う。
Ｈ調整を行う。
■ 排水処理工程５での石灰スラリーの使用を止める。
本発明の構成を採ることにより、次のような作用が行な
わｎる。
わｎる。
（１） 排ガスＪｄ Ｍｇ （ＯＨ’）２を含む循環
水と気液接触し、増湿冷却さｆｌ、５０〜６０℃となる
。同時に排ガス中の煤塵を除去する。循環水けｐＨ３〜
５の範囲内で所定値に調整さｎる。その一部は常時抜き
取り、排水処理工程へ送らｎる。
水と気液接触し、増湿冷却さｆｌ、５０〜６０℃となる
。同時に排ガス中の煤塵を除去する。循環水けｐＨ３〜
５の範囲内で所定値に調整さｎる。その一部は常時抜き
取り、排水処理工程へ送らｎる。
（２） ＳＯｘ吸収工程２
冷却後の排ガスは、本工程で消石灰（Ｏａ（ＯＨ）２〕
又は石灰石（ＣａＣＯ３）スラリーと接触して、ＢＯＸ
が吸収さｎる。
又は石灰石（ＣａＣＯ３）スラリーと接触して、ＢＯＸ
が吸収さｎる。
吸収工程での主な反応は次の通シである。
ＣａＣＯ３＋ＳＯ２＋ １／ ２ Ｈ２０−＋０ａＳＯ
３＠ １／ ２Ｈ２０＋００２０ａＳＯ３＠ １／ ２
Ｈ２０＋ＳＯ２＋ １／ ２Ｈ２０→Ｃａ （Ｈ８Ｏ
３）２ＣａＳＯ３・ｉ／ ２ Ｈ２０＋ １ ／ ２０
２ ＋５／ ２Ｈ２Ｑ−＋（ｌ ａｓＯ４２Ｈ２０ この吸収液の一部は常時抜き取や、後処理工程へ送らｎ
る。
３＠ １／ ２Ｈ２０＋００２０ａＳＯ３＠ １／ ２
Ｈ２０＋ＳＯ２＋ １／ ２Ｈ２０→Ｃａ （Ｈ８Ｏ
３）２ＣａＳＯ３・ｉ／ ２ Ｈ２０＋ １ ／ ２０
２ ＋５／ ２Ｈ２Ｑ−＋（ｌ ａｓＯ４２Ｈ２０ この吸収液の一部は常時抜き取や、後処理工程へ送らｎ
る。
（３）後処理工程４
ＳＯｘ吸収工程からのＣａＳＯ３＊ １／ ２Ｈ２０を
空気酸化してＯａ Ｓ ０４・２Ｈ２０とする。この反
応は次の通りである。
空気酸化してＯａ Ｓ ０４・２Ｈ２０とする。この反
応は次の通りである。
０ａＳＯ３・１／２Ｈ２０＋１／２０２ ＋３／２Ｈ２
０→ＣａＳＯ４２Ｈ２０ ０ａ （Ｈ８Ｏ３）２ ＋ １／２０２ ＋Ｈ２０
−＋０ａＳＯ３拳２Ｈ２０＋ＳＯ２生成したＣａ Ｓ
０４・２ Ｈｚ Ｏは、シラフナと遠心分離機を使用し
て脱水して副生石責として回収する。Ｃａ Ｓ ０４・
２Ｈ２０’ｉｉ回収した残液は、原料石灰調整工程３へ
送らｎ１再利用される。
０→ＣａＳＯ４２Ｈ２０ ０ａ （Ｈ８Ｏ３）２ ＋ １／２０２ ＋Ｈ２０
−＋０ａＳＯ３拳２Ｈ２０＋ＳＯ２生成したＣａ Ｓ
０４・２ Ｈｚ Ｏは、シラフナと遠心分離機を使用し
て脱水して副生石責として回収する。Ｃａ Ｓ ０４・
２Ｈ２０’ｉｉ回収した残液は、原料石灰調整工程３へ
送らｎ１再利用される。
（４）原料石灰調整工程３
通常、粉末状石灰′（ｉｌ−８Ｏｘ吸収工程で使用する
のに適した濃度のスラリーとする。
のに適した濃度のスラリーとする。
（５）・Ｍｇ（ＯＨ）２調整工程６
通常、３０チスラリーで受入ｎて取扱い容易な５〜１０
チスラリーに稀釈する。
チスラリーに稀釈する。
（６）排水処理工程５
処理対象液は排カス冷却・除塵工程フロー液および後処
理工程ブロー液であり、Ｍｇ（ＯＨ）２によって中和し
、懸濁物質ヲシックナ及び脱水機を用いて脱水ケーキと
する。懸濁徐動を除いた残液に、排水規制に適合するま
で処理する。
理工程ブロー液であり、Ｍｇ（ＯＨ）２によって中和し
、懸濁物質ヲシックナ及び脱水機を用いて脱水ケーキと
する。懸濁徐動を除いた残液に、排水規制に適合するま
で処理する。
本発明方法に↓〕、次のような効果が奏せられる。
（１）排ガス冷却・吸収工程へＭｇ（ＯＨ）２１注入す
ることにより、その工程の装置材料に与える腐食性を緩
和し、耐久性を増す。
ることにより、その工程の装置材料に与える腐食性を緩
和し、耐久性を増す。
（２）排水処理工程での中和剤としてＭｇ（ＯＨ）２を
注入することにより、中和部分での局部的なスケールの
発生を防ぐ。
注入することにより、中和部分での局部的なスケールの
発生を防ぐ。
添付の図面は石灰−石膏状排煙脱硫法の工程図であり、
第１図は従来法、第２図は本発明方法に関するものであ
る。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
第１図は従来法、第２図は本発明方法に関するものであ
る。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 −
Claims (1)
- 石灰−石膏性排煙脱硫法において、硫黄酸化物を吸収す
る前の排ガスの冷却、除塵工程および排水処理工程に水
酸化マグネシウムを注入することを特徴とする、排煙脱
硫方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57218248A JPS59109224A (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | 排煙脱硫法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57218248A JPS59109224A (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | 排煙脱硫法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59109224A true JPS59109224A (ja) | 1984-06-23 |
Family
ID=16716909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57218248A Pending JPS59109224A (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | 排煙脱硫法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59109224A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2474911A (en) * | 2009-10-30 | 2011-05-04 | Goodrich Corp | Metal impurity removal from gaseous stream |
-
1982
- 1982-12-15 JP JP57218248A patent/JPS59109224A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2474911A (en) * | 2009-10-30 | 2011-05-04 | Goodrich Corp | Metal impurity removal from gaseous stream |
| US8771623B2 (en) | 2009-10-30 | 2014-07-08 | Goodrich Corporation | Methods and apparatus for residual material management |
| GB2474911B (en) * | 2009-10-30 | 2016-01-13 | Goodrich Corp | Methods and apparatus for residual material management |
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