JPS59110726A - 亀裂先端開口変位量の優れた含Ｎｉ低温用鋼の製造方法 - Google Patents
亀裂先端開口変位量の優れた含Ｎｉ低温用鋼の製造方法Info
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- JPS59110726A JPS59110726A JP57220229A JP22022982A JPS59110726A JP S59110726 A JPS59110726 A JP S59110726A JP 57220229 A JP57220229 A JP 57220229A JP 22022982 A JP22022982 A JP 22022982A JP S59110726 A JPS59110726 A JP S59110726A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は亀裂先端開口変位量のチルた含Ｎｉ 低温用
鋼の製造方法に係り、Ｃ０Ｄ（Ｃｒａｃｋ Ｏｐｅｎｉ
ｎｇ Ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ）と称される亀裂先端
開口変位前の優れた含Ｎｉ 低混用鋼を逸切な化学組
成をもつ鋼片（鋳片をも含む）と、その圧延条件および
圧延後の加速冷却並びに焼戻し処理の採用によって的確
に製造することのできろよってしたものである。
鋼の製造方法に係り、Ｃ０Ｄ（Ｃｒａｃｋ Ｏｐｅｎｉ
ｎｇ Ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ）と称される亀裂先端
開口変位前の優れた含Ｎｉ 低混用鋼を逸切な化学組
成をもつ鋼片（鋳片をも含む）と、その圧延条件および
圧延後の加速冷却並びに焼戻し処理の採用によって的確
に製造することのできろよってしたものである。
９係 Ｎｉ鋼に代表さ几る従来の７．５〜１０係の Ｎ
ｉ含有鋼は、ＬＮＧ温度（−１６２℃）以下の液化ガス
貯蔵容器用銅材として普通に使用されて２つ、その熱処
理方法としてはＡＳＴＭ Ａ３５３およびＡ３５３て
規格されている如くで、Ａ３５３は２回焼ならし一焼戻
し処理、Ａ３５３は焼入れ焼戻し処理が採用さｎでいる
。然してこ几も低温用鋼が具備すべき特性の中で最もｉ
要な低温靭性は−１９５℃或いは一１７０℃での２關Ｖ
ノツチシヤルピ一試験片の横膨出量あるいは吸収エネル
ギー値（但し吸収エネルギー値はＳｕｐｐｌｅｍｅｎｔ
ａｒｙ Ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ ）で規定されている
。一方近年における破壊靭性の概念の広い普及知よって
ＫＩＣやＣＯＤなどの破壊靭性値が注目を集めているが
、これら破虐靭江埴はシャルピー試験における吸収エネ
ルギー値あるいは横膨出量とは異なり、破壊応力もしく
は計容欠陥寸法を直接に算出し得る点に、構造物の設計
上人ぎな意義を有するものである。こｎら破Ｊａ靭性値
の中でも、低温構造１勿における脆性破壊の発生による
危険性を極力抑制しようとする目的から、近年とくにＣ
ＯＤ値が鋼材性能仕様の中に含まｎることが増加してお
り、最近の９％Ｎｉ 鋼の例ではＢ５５７６２に準拠
した疲労ノツチ付ＣＯＤ試験片による〜１７０℃での限
界ＣＯＤ値を０．２ ｔｒａｎ以上と規定ｉ−だものが
多く見らｎる。
ｉ含有鋼は、ＬＮＧ温度（−１６２℃）以下の液化ガス
貯蔵容器用銅材として普通に使用されて２つ、その熱処
理方法としてはＡＳＴＭ Ａ３５３およびＡ３５３て
規格されている如くで、Ａ３５３は２回焼ならし一焼戻
し処理、Ａ３５３は焼入れ焼戻し処理が採用さｎでいる
。然してこ几も低温用鋼が具備すべき特性の中で最もｉ
要な低温靭性は−１９５℃或いは一１７０℃での２關Ｖ
ノツチシヤルピ一試験片の横膨出量あるいは吸収エネル
ギー値（但し吸収エネルギー値はＳｕｐｐｌｅｍｅｎｔ
ａｒｙ Ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ ）で規定されている
。一方近年における破壊靭性の概念の広い普及知よって
ＫＩＣやＣＯＤなどの破壊靭性値が注目を集めているが
、これら破虐靭江埴はシャルピー試験における吸収エネ
ルギー値あるいは横膨出量とは異なり、破壊応力もしく
は計容欠陥寸法を直接に算出し得る点に、構造物の設計
上人ぎな意義を有するものである。こｎら破Ｊａ靭性値
の中でも、低温構造１勿における脆性破壊の発生による
危険性を極力抑制しようとする目的から、近年とくにＣ
ＯＤ値が鋼材性能仕様の中に含まｎることが増加してお
り、最近の９％Ｎｉ 鋼の例ではＢ５５７６２に準拠
した疲労ノツチ付ＣＯＤ試験片による〜１７０℃での限
界ＣＯＤ値を０．２ ｔｒａｎ以上と規定ｉ−だものが
多く見らｎる。
ところでこのＣＯＤ値とシャルピー衝撃物（３）
性値との相関てついては、従来のように吸収エイルギー
を同上させる工夫を行っても必ずしもＣＯＤ値向上が認
めらｎないことから両者の明瞭な関係は得られていない
。この原因は、ＣＯＤ値が単に脆性破壊の発生特性のみ
を表わすものであるに対し、シャルピー衝撃時性値は脆
性イ１ダ壊の発生特性と同時に伝帳停止特性をも併せ含
むこと知よる。
を同上させる工夫を行っても必ずしもＣＯＤ値向上が認
めらｎないことから両者の明瞭な関係は得られていない
。この原因は、ＣＯＤ値が単に脆性破壊の発生特性のみ
を表わすものであるに対し、シャルピー衝撃時性値は脆
性イ１ダ壊の発生特性と同時に伝帳停止特性をも併せ含
むこと知よる。
然して従来のこれら含Ｎｉ ｆＪｆ４においては、通
常の組成（不純物）を有する鋼、繭よびＡＳＴＭ′ｌＣ
規足さＪ’している熱処理方法の採用によっては、上記
ＣＯＤ値を′ゲ定して満足させることシま必ずしも容易
ではなかったためて、経循的かつ安定的なｃｏ［ｆに優
几た含Ｎｉ低混用鋼の製造方法の確立が強く望まれてい
る。なお、こｎまでに発表されたｃ ＯＤ ４にのチル
た含Ｎｔ 低混用鋼の製造方法としては、圧延後の加
速冷却あるいは再加熱焼入ね仮にＡｃ、〜Ａｃ３の２相
域飄度から焼入オし、さらにＡｃｌ以下の温度での焼戻
し７処理などの方法が（４） 提案さ几ているが、これらの方法では熱処理回数の増加
による経済的な損失、あるいは２相域編度のわずかな変
動による材質の不安定さなどの間融が避けろｆ′Ｌない
。
常の組成（不純物）を有する鋼、繭よびＡＳＴＭ′ｌＣ
規足さＪ’している熱処理方法の採用によっては、上記
ＣＯＤ値を′ゲ定して満足させることシま必ずしも容易
ではなかったためて、経循的かつ安定的なｃｏ［ｆに優
几た含Ｎｉ低混用鋼の製造方法の確立が強く望まれてい
る。なお、こｎまでに発表されたｃ ＯＤ ４にのチル
た含Ｎｔ 低混用鋼の製造方法としては、圧延後の加
速冷却あるいは再加熱焼入ね仮にＡｃ、〜Ａｃ３の２相
域飄度から焼入オし、さらにＡｃｌ以下の温度での焼戻
し７処理などの方法が（４） 提案さ几ているが、これらの方法では熱処理回数の増加
による経済的な損失、あるいは２相域編度のわずかな変
動による材質の不安定さなどの間融が避けろｆ′Ｌない
。
本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ねて創案さ
ｔたものであって、ＬＮＧ温度（−１６２℃）以下の一
１７０ｃにおいて限界Ｃ０Ｄｉ直≧０．２蛎を有する７
６５〜ＩＯ％Ｎｉ 含有の低温用鋼を的確に製造する
ことに成功した。ＲＩＪも本発明によるものは次の（１
）〜（４）の各項目を必須要件として成立するものであ
る。
ｔたものであって、ＬＮＧ温度（−１６２℃）以下の一
１７０ｃにおいて限界Ｃ０Ｄｉ直≧０．２蛎を有する７
６５〜ＩＯ％Ｎｉ 含有の低温用鋼を的確に製造する
ことに成功した。ＲＩＪも本発明によるものは次の（１
）〜（４）の各項目を必須要件として成立するものであ
る。
（１） 化学成分（ｗｔ％ 二以下単に係という）Ｎ
ｊ： ７．５〜 ｌ Ｏ係 Ｐ ： ０．０１０％以下 （望ましくは≦０．００５係） Ｓ ： ０．００５係以下 （望ましくは≦０．００’２％） その他の成分てついてはＡＳＴＭ Ａ３５３或いはＡ３５３の規定範囲に準拠することが好
ましい。即ちＣ： ０．１３ ％ｌＪ下、ＳＬ ： ０
．１−０．４ ％ 、 Ｍｎ ： ｔ、ｏ ％以下、ｍ
ｏｌ、Ａｌ ： ０．０ （１５〜０．１％を含有し、
残部が鉄および不可避不純物からなるものをペースとす
るものであり、史にはこの組成をペースとし史にＣｒ
：０．５％以下、 ＭＯ：０．５％以下の何ｒかｌ＋ｍ
又は２種を含有する組成のもの或いは前記ペース組成に
Ｃａ： ０．００７％以下、ＲＥＭ（希土類元素）：
０．１ ｑｂ以下、Ａ４ｇ：０．００７％以下、Ｚｎ
：（１，２％以下の何扛か１種又は２種以上を含有する
組成のもの、若しくは前記ペース組成に更にＴｔ： ０
．１ ％以下をも含有する組成のものなどが挙げられる
。
ｊ： ７．５〜 ｌ Ｏ係 Ｐ ： ０．０１０％以下 （望ましくは≦０．００５係） Ｓ ： ０．００５係以下 （望ましくは≦０．００’２％） その他の成分てついてはＡＳＴＭ Ａ３５３或いはＡ３５３の規定範囲に準拠することが好
ましい。即ちＣ： ０．１３ ％ｌＪ下、ＳＬ ： ０
．１−０．４ ％ 、 Ｍｎ ： ｔ、ｏ ％以下、ｍ
ｏｌ、Ａｌ ： ０．０ （１５〜０．１％を含有し、
残部が鉄および不可避不純物からなるものをペースとす
るものであり、史にはこの組成をペースとし史にＣｒ
：０．５％以下、 ＭＯ：０．５％以下の何ｒかｌ＋ｍ
又は２種を含有する組成のもの或いは前記ペース組成に
Ｃａ： ０．００７％以下、ＲＥＭ（希土類元素）：
０．１ ｑｂ以下、Ａ４ｇ：０．００７％以下、Ｚｎ
：（１，２％以下の何扛か１種又は２種以上を含有する
組成のもの、若しくは前記ペース組成に更にＴｔ： ０
．１ ％以下をも含有する組成のものなどが挙げられる
。
（２） 上記（１）において示した化学成分を有″ｆ
ろ鋼片（又は鋳片）を１２００℃以下の温度ｆ均熱して
から圧延して鋼板を製造するに際し、９５０℃以下、好
ましくは９００℃以下で３０チ以上の圧下な加え、且つ
圧延仕上り温度を８５０℃以下となるような制御圧延を
実施する。
ろ鋼片（又は鋳片）を１２００℃以下の温度ｆ均熱して
から圧延して鋼板を製造するに際し、９５０℃以下、好
ましくは９００℃以下で３０チ以上の圧下な加え、且つ
圧延仕上り温度を８５０℃以下となるような制御圧延を
実施する。
（３２前記（２）により圧延を終了した後、前記圧延仕
上り温度より５０〜１５０Ｃ低い温度まで空冷した鋼板
を、２ Ｃ／ ｓｐｂ以上の冷却速度で３５０℃以下ま
で冷却”ｆる。
上り温度より５０〜１５０Ｃ低い温度まで空冷した鋼板
を、２ Ｃ／ ｓｐｂ以上の冷却速度で３５０℃以下ま
で冷却”ｆる。
（４） 次いで、前記（３１による鋼板なＡｃ、以下
の温度に再加熱し、空冷以上の冷却速度で室温まで冷却
する。
の温度に再加熱し、空冷以上の冷却速度で室温まで冷却
する。
このような（１）〜（４）の結合より成る本発明てつい
てその範囲限定理由を先ず化学成分について説明すると
以下の如くである。
てその範囲限定理由を先ず化学成分について説明すると
以下の如くである。
Ｎｔ は、ＬＮＧ用鋼材として、−１７０℃で十分な
靭性ケその母材および俗接継手部で得るためには最低７
．５係が必要であり、又１０係以−Ｆとすることは経洒
的でないので７．５〜ｉｏ係とじた。
靭性ケその母材および俗接継手部で得るためには最低７
．５係が必要であり、又１０係以−Ｆとすることは経洒
的でないので７．５〜ｉｏ係とじた。
Ｐは、９ Ｓ Ｎｉ 鋼のようにＮ１ を含有し且
つ焼入組織を呈する鋼においては最終焼戻し後の冷却時
にＰのような不純物が旧オーステナイト粒界に偏析して
靭性な劣化させる、所（７） 謂焼戻し７脆化現象を惹起する。即ち第１図は本発明の
方法てよって製造した板厚３（）胴の’Ａ ％ Ｎｉ
鋼て関して一１７０℃におけろ限界ＣＯＤ値（？Ｊ、
下δｃ−１７０℃と首う）に及ぼすＰ量の影響を示すも
のでおるが、この図からＰ量の／灰少により ６ｃ −
１７０℃が向−、ヒすることは明らかであり、Ｐ量０．
０１０係で、δｃ−１７１１０が（１，２ｍ以上となり
、又Ｐ≦０、ＯＵ ５ ％では δｅ −１７０℃は安
定して高い値を示すことが理解され石。従ってＰによる
前記焼戻し脆化を抑制しｐ好な ｄｃ−１７０℃値を得
るためにはＰ≦ｆ）、０１０％、望まし。
つ焼入組織を呈する鋼においては最終焼戻し後の冷却時
にＰのような不純物が旧オーステナイト粒界に偏析して
靭性な劣化させる、所（７） 謂焼戻し７脆化現象を惹起する。即ち第１図は本発明の
方法てよって製造した板厚３（）胴の’Ａ ％ Ｎｉ
鋼て関して一１７０℃におけろ限界ＣＯＤ値（？Ｊ、
下δｃ−１７０℃と首う）に及ぼすＰ量の影響を示すも
のでおるが、この図からＰ量の／灰少により ６ｃ −
１７０℃が向−、ヒすることは明らかであり、Ｐ量０．
０１０係で、δｃ−１７１１０が（１，２ｍ以上となり
、又Ｐ≦０、ＯＵ ５ ％では δｅ −１７０℃は安
定して高い値を示すことが理解され石。従ってＰによる
前記焼戻し脆化を抑制しｐ好な ｄｃ−１７０℃値を得
るためにはＰ≦ｆ）、０１０％、望まし。
くはＰ量１．（１０５％であることが必要である。
Ｓ＆工、鋼中でＮｉガと結合してＭｎ Ｓとなり、圧延
時：（伸長して銅版の延性、靭性を劣化させる。即ち第
２図は不発明方法によって製造した板厚３０咽の９４
Ｎｉ 鋼の ｄｃ −Ｌ ７０ Ｃに及はすＳ量の影
響を示すものであるが、この図からＳ横の減少により
１Ｊｃ−１７０℃は同上し、Ｓ≦０．００５ ％で δ
ｃ−１７０Ｃ，＞（８） （１，２陥となり、史にＳ≦（＋、（１０２％では６ｃ
ｍ ｌ ７０ Ｃは安定して高い値を示す。即ちこのよ
うな結果から良好な ｄｃ −１７０℃値を得るためて
はＳ≦０．００５％、望ましくはＳ≦ｏ、ｏ（＋ ２係
とすることが必要である。
時：（伸長して銅版の延性、靭性を劣化させる。即ち第
２図は不発明方法によって製造した板厚３０咽の９４
Ｎｉ 鋼の ｄｃ −Ｌ ７０ Ｃに及はすＳ量の影
響を示すものであるが、この図からＳ横の減少により
１Ｊｃ−１７０℃は同上し、Ｓ≦０．００５ ％で δ
ｃ−１７０Ｃ，＞（８） （１，２陥となり、史にＳ≦（＋、（１０２％では６ｃ
ｍ ｌ ７０ Ｃは安定して高い値を示す。即ちこのよ
うな結果から良好な ｄｃ −１７０℃値を得るためて
はＳ≦０．００５％、望ましくはＳ≦ｏ、ｏ（＋ ２係
とすることが必要である。
本発明によるものは晴片（又は鋳片）の組成にバいて、
基本的ては＠記Ｎｉ、Ｐ、Ｓ以外の成分について特に厳
格て規定する必要はない。然して前記したようにＡＳＴ
Ｍ規格で規定する範囲に準することが望ましく、即ちＣ
：０．＋３４以下、Ｓｉ ： ｌ）、１〜０．４ ％、
Ｍｇ：１係以下、脱酸並び鎖結晶粒度調整作用を有する
ｓｏｌ、、４／ ： ０．００５〜ｆ＋、１４ ’ｌ含
有し残部がｈおよび不可避不純物から成る鋼片の使用が
望ましい。
基本的ては＠記Ｎｉ、Ｐ、Ｓ以外の成分について特に厳
格て規定する必要はない。然して前記したようにＡＳＴ
Ｍ規格で規定する範囲に準することが望ましく、即ちＣ
：０．＋３４以下、Ｓｉ ： ｌ）、１〜０．４ ％、
Ｍｇ：１係以下、脱酸並び鎖結晶粒度調整作用を有する
ｓｏｌ、、４／ ： ０．００５〜ｆ＋、１４ ’ｌ含
有し残部がｈおよび不可避不純物から成る鋼片の使用が
望ましい。
又前記したような本発明の範囲内でＮｉ＠有量の低目の
ものを用いろときには当然に強度低下の頻回ンホすので
、Ｃｒ： ０．５係以下、Ｍｏ： ０．５ ％以下の１
Ｍ又は２種を含有せしめること知より強度低下を補うこ
とが望ましい。
ものを用いろときには当然に強度低下の頻回ンホすので
、Ｃｒ： ０．５係以下、Ｍｏ： ０．５ ％以下の１
Ｍ又は２種を含有せしめること知より強度低下を補うこ
とが望ましい。
即ちこの場合ておいてＣｒ 又はＭｏ の含有鰯。
が夫々０．５係を超えろと大きな炭化物が析出し、開口
変位量の低下をもたらすので上限を夫々０．５係とする
。
変位量の低下をもたらすので上限を夫々０．５係とする
。
更に前記（〜だようなベース成分組成のものにＴｔをｆ
）、ｌ’１以下含有させろとＴＬ Ｎによりモ延開始前
の初期オーステナイト粒が１２０１１℃以下の低７晶加
熱と相俟って一層微細となり開口変位量が改善されるこ
ととなって好まｌ。
）、ｌ’１以下含有させろとＴＬ Ｎによりモ延開始前
の初期オーステナイト粒が１２０１１℃以下の低７晶加
熱と相俟って一層微細となり開口変位量が改善されるこ
ととなって好まｌ。
い。然ｌ−このＴｉ Ｊｌが０．１％を超えると大きな
Ｔｉ Ｎを析出し開口変位量がむしろ劣化するので（）
、１％を上限とする。
Ｔｉ Ｎを析出し開口変位量がむしろ劣化するので（）
、１％を上限とする。
Ｋ前記ベース成分組成のものに史にＣａ：（１，００’
７幅以下、ＲＥＭ：（１，１％以下、Ｍｇ：（１，ｏＯ
’７％以下、Ｚｎ ： ０．２％以下のｌ柚又は２槙以
ヒを添加することも鋼材の異方性改善ならびに低温てお
ける開１］変位量改善に゛付効で、Ｇ）ろ。叩ちこｎも
の元素は伺れも憾化物の形状制御作用を有し、・−れら
成分の含有により圧延方何Ｋ（４化物が細−陵く伸長す
ることがなくなり、鋼材諸特８：ＶＣおける方向性が軽
減さｎろと共に開口変位量も改善さ７Ｌろ。然しこれら
の元素がそれぞれ前記土限を超えると、こｎ、ら元素の
憾化物、酸化物が多量て生成し鋼の清浄度を害するので
避けねばならない。
７幅以下、ＲＥＭ：（１，１％以下、Ｍｇ：（１，ｏＯ
’７％以下、Ｚｎ ： ０．２％以下のｌ柚又は２槙以
ヒを添加することも鋼材の異方性改善ならびに低温てお
ける開１］変位量改善に゛付効で、Ｇ）ろ。叩ちこｎも
の元素は伺れも憾化物の形状制御作用を有し、・−れら
成分の含有により圧延方何Ｋ（４化物が細−陵く伸長す
ることがなくなり、鋼材諸特８：ＶＣおける方向性が軽
減さｎろと共に開口変位量も改善さ７Ｌろ。然しこれら
の元素がそれぞれ前記土限を超えると、こｎ、ら元素の
憾化物、酸化物が多量て生成し鋼の清浄度を害するので
避けねばならない。
上記のような成分組成の鋼による中板の靭性を向上させ
るためには、圧延終了時に整粒で倣細なオーステナイト
粒を得ろ必要がある。
るためには、圧延終了時に整粒で倣細なオーステナイト
粒を得ろ必要がある。
そのため圧延の均熱温度は１２００℃以下としなければ
ならない。−１：た均熱温度が１２００℃より高い場合
は圧延疵が増ｍするのでこの両方の理由から１２００
Ｃ以下の均熱は必須要件となる。さらに、オーステナイ
ト粒の細粒化およびオースフォーミング効果てよる強化
と靭性の向上の１こめには、９５０ｃ以下で３０％以上
の圧下を加え、かつ圧延仕上り温度が８５０Ｃμ下とな
るような制御圧延が必須と１よる。一方第３図から明ら
かなように、圧延仕上り温度が７００℃に満たない場合
には、強くオースフォーミングさｎ、かつ圧延方向に伸
展したオーステナイト粒が形成されろため、焼戻し後で
も強度の異方性、 δＣ−１７０℃の劣化を生ずるため
、圧延仕上り温度は７００ Ｃ以上とする必要がある。
ならない。−１：た均熱温度が１２００℃より高い場合
は圧延疵が増ｍするのでこの両方の理由から１２００
Ｃ以下の均熱は必須要件となる。さらに、オーステナイ
ト粒の細粒化およびオースフォーミング効果てよる強化
と靭性の向上の１こめには、９５０ｃ以下で３０％以上
の圧下を加え、かつ圧延仕上り温度が８５０Ｃμ下とな
るような制御圧延が必須と１よる。一方第３図から明ら
かなように、圧延仕上り温度が７００℃に満たない場合
には、強くオースフォーミングさｎ、かつ圧延方向に伸
展したオーステナイト粒が形成されろため、焼戻し後で
も強度の異方性、 δＣ−１７０℃の劣化を生ずるため
、圧延仕上り温度は７００ Ｃ以上とする必要がある。
圧延蔽了後て所定の温度範囲で空冷するのは、圧延長了
時の鋼板表裏両面の湿度差および鋼板内σ）温度斑を小
さくすることによって、水冷後の鋼叛歪および材質のバ
ラツキを俊力小さく抑制することを目的としている。空
冷する温度範囲と【７て圧延仕上り１品度より５０℃以
内とするときては、表裏両面の湿度差および温度斑を十
分に小さくするこｋはできす、また１５０℃を超えふと
きては、鋼板温度が低下し過ぎろためｍｌ５分的に相変
態を生じて、均−Ｔｋ焼入ｎ組織が得られ／［い１こめ
、圧延仕上り塩度より５（）〜１５０ ’Ｃの範囲に設
定している。
時の鋼板表裏両面の湿度差および鋼板内σ）温度斑を小
さくすることによって、水冷後の鋼叛歪および材質のバ
ラツキを俊力小さく抑制することを目的としている。空
冷する温度範囲と【７て圧延仕上り１品度より５０℃以
内とするときては、表裏両面の湿度差および温度斑を十
分に小さくするこｋはできす、また１５０℃を超えふと
きては、鋼板温度が低下し過ぎろためｍｌ５分的に相変
態を生じて、均−Ｔｋ焼入ｎ組織が得られ／［い１こめ
、圧延仕上り塩度より５（）〜１５０ ’Ｃの範囲に設
定している。
第４図は、本発明の方法による圧延後の冷却速度の変化
π対する鋼板の強度およびδＣ−１７０℃の変化を示す
ものであるが、この図て示されろよう知、冷却速度が２
’Ｃ／’ｓｅｅ以下になると、 δｔ！−１７０℃およ
び強ｌｖは急激に低下しているが、これは第５図の冷却
速度１．５℃／ｓ８ｅおよび８．ｆ） Ｃ／ ｓａｃに
示す金属顕微鏡写真から明らかｌ仁よって、８．（１’
ｃ／ｓｅｅでは十分に焼きの入ったマンテンサイトラ生
体とする微細紡織構造が得らｎるて対して、１．５ｃ／
ｓｅｅで＋’ｔ ｔａｉ キの甘いベイナイトを主体と
する組織となっているためである。以上のことから、
δｃ −１７０℃≧０．２ｓ＋′？：安定して得ろため
に必ｆな冷却速度を工２．（Ｉｃ／ｓｅｃ以上と限定し
た。
π対する鋼板の強度およびδＣ−１７０℃の変化を示す
ものであるが、この図て示されろよう知、冷却速度が２
’Ｃ／’ｓｅｅ以下になると、 δｔ！−１７０℃およ
び強ｌｖは急激に低下しているが、これは第５図の冷却
速度１．５℃／ｓ８ｅおよび８．ｆ） Ｃ／ ｓａｃに
示す金属顕微鏡写真から明らかｌ仁よって、８．（１’
ｃ／ｓｅｅでは十分に焼きの入ったマンテンサイトラ生
体とする微細紡織構造が得らｎるて対して、１．５ｃ／
ｓｅｅで＋’ｔ ｔａｉ キの甘いベイナイトを主体と
する組織となっているためである。以上のことから、
δｃ −１７０℃≧０．２ｓ＋′？：安定して得ろため
に必ｆな冷却速度を工２．（Ｉｃ／ｓｅｃ以上と限定し
た。
最後に炭化物の微細分散、サブストラフチャーの回復冗
よる強度の低下および旧オーステナイト粒界、ラス境界
への微細な安定オーステナイトの析出などによる低温靭
性の同上を目的としてχｅ、（Ａｃｃｌ ）以下の温度
で焼戻す処理を施す。
よる強度の低下および旧オーステナイト粒界、ラス境界
への微細な安定オーステナイトの析出などによる低温靭
性の同上を目的としてχｅ、（Ａｃｃｌ ）以下の温度
で焼戻す処理を施す。
本発明によるものの具体的な実施例について説明すると
、先ず本発明者等の用いた供試材の化学成分を示すと、
次の第１表の通りであって、鋼Ｃ” ＧおよびＪ −Ｔ
、は本発明ておける鋼成分範囲内のものである。
、先ず本発明者等の用いた供試材の化学成分を示すと、
次の第１表の通りであって、鋼Ｃ” ＧおよびＪ −Ｔ
、は本発明ておける鋼成分範囲内のものである。
又上記した。にうγ【各鋼て対する製造条件について９
１次の第２表に示す１由りであって、扁２．８のもの（
・ま仕上り塩度’ｔＵおいて本発明範囲外であり、又、
・Ｋ２．８は累積圧下率（ＣＲ率）、Ａ２．１４のもの
は圧延後の冷却速度において夫々本発明の範囲内を外れ
ている。
１次の第２表に示す１由りであって、扁２．８のもの（
・ま仕上り塩度’ｔＵおいて本発明範囲外であり、又、
・Ｋ２．８は累積圧下率（ＣＲ率）、Ａ２．１４のもの
は圧延後の冷却速度において夫々本発明の範囲内を外れ
ている。
然、してこのようにして得ら扛だ各鋼板についての引張
り試験、シャルピー試験、ＣＯＤ試験および鋼板中など
の機械的性質について測定した結果は次の第３表に示す
通りであって、本発明方法によって得られ１こ鋼板（表
中０印）は、歪斌として８〜ｌ ５ ｔｒａｎ／ ｌ
ｍの範囲にあり、通常の焼入ｎ、−焼戻しのレベルニあ
って極めて小さく、さらに高い引張り強度と共に優ｎた
限界ＣＯＤ値が得らｒている。
り試験、シャルピー試験、ＣＯＤ試験および鋼板中など
の機械的性質について測定した結果は次の第３表に示す
通りであって、本発明方法によって得られ１こ鋼板（表
中０印）は、歪斌として８〜ｌ ５ ｔｒａｎ／ ｌ
ｍの範囲にあり、通常の焼入ｎ、−焼戻しのレベルニあ
って極めて小さく、さらに高い引張り強度と共に優ｎた
限界ＣＯＤ値が得らｒている。
こｎに対して、本発明の範囲条件より何らかの条件にお
いて逸脱した方法によるものは、限界ＣＯＤ値が低いか
（ＡＩ、２，３，８゜１４．１９．２０）、或いは高い
限界ＣＯＤ値は得られても光分な強度を示さないもの（
Ａ９）、鋼板中が大きい（Ａ７，１５゜１８）等の問題
点を有している。
いて逸脱した方法によるものは、限界ＣＯＤ値が低いか
（ＡＩ、２，３，８゜１４．１９．２０）、或いは高い
限界ＣＯＤ値は得られても光分な強度を示さないもの（
Ａ９）、鋼板中が大きい（Ａ７，１５゜１８）等の問題
点を有している。
以上説明したような本発明によるときはこの神宮Ｎｉ
低温用鋼として亀裂先端開口変位ｉｔｒおいてチルる
と共ｒ引張り強を史や鋼板歪などｆおいても艮好な特性
を有する鋼材を的確に製造し得ろものであって、工業的
にその効果の太ぎい発明である。
低温用鋼として亀裂先端開口変位ｉｔｒおいてチルる
と共ｒ引張り強を史や鋼板歪などｆおいても艮好な特性
を有する鋼材を的確に製造し得ろものであって、工業的
にその効果の太ぎい発明である。
図面は不発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は９％Ｎｉ 鋼の δｃ −１７０Ｃ値に及はすＰの
影響を示した図表、第２図は９％Ｎｉ 鋼の δｃ
−１７１） ’Ｃ値に及は′ｆ′Ｓの影嶋を示した図表
、第３図は９％Ｎｉ 鋼のδｅ −１７Ｌｌｃおよ
びＴ、Ｓに及はす圧延仕−ヒり温度の影響を示した図表
、第４図は９％Ｎｉ′ｓ４の δｃ −１７０Ｃおよび
Ｔ、Ｓに及はす圧延後冷却速度の影響を示した図表、第
５図は鋼板のミクロ組織を示した倍率４００借の顕微鏡
４頁で、（ＡｔはＣＲ佐の冷却速度を１．５℃／ｓｅｅ
としたもの、（Ｂ）はＣＲｉの冷却速度を８Ｃ／ｓｅｃ
とし７たものである。 （１９） 第 ７１（Ｉ Ｐ （％） 第 ２ し〕 θ ｏ、ｏｏ２ｏ、ｏｏ４ｏ、ｏｏｂ ａθθ
８Ｓ （％） 宇 Ｊ し） 互是社上着度 （０ｃ） 第 ４−ｍ ＋ ｒＩｉ １ ７ ２．３ ５７１０ ２０３０万銘
後舛ｔｐ遼嵐（顎ｅｃ）
は９％Ｎｉ 鋼の δｃ −１７０Ｃ値に及はすＰの
影響を示した図表、第２図は９％Ｎｉ 鋼の δｃ
−１７１） ’Ｃ値に及は′ｆ′Ｓの影嶋を示した図表
、第３図は９％Ｎｉ 鋼のδｅ −１７Ｌｌｃおよ
びＴ、Ｓに及はす圧延仕−ヒり温度の影響を示した図表
、第４図は９％Ｎｉ′ｓ４の δｃ −１７０Ｃおよび
Ｔ、Ｓに及はす圧延後冷却速度の影響を示した図表、第
５図は鋼板のミクロ組織を示した倍率４００借の顕微鏡
４頁で、（ＡｔはＣＲ佐の冷却速度を１．５℃／ｓｅｅ
としたもの、（Ｂ）はＣＲｉの冷却速度を８Ｃ／ｓｅｃ
とし７たものである。 （１９） 第 ７１（Ｉ Ｐ （％） 第 ２ し〕 θ ｏ、ｏｏ２ｏ、ｏｏ４ｏ、ｏｏｂ ａθθ
８Ｓ （％） 宇 Ｊ し） 互是社上着度 （０ｃ） 第 ４−ｍ ＋ ｒＩｉ １ ７ ２．３ ５７１０ ２０３０万銘
後舛ｔｐ遼嵐（顎ｅｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 Ｎｉ： ７．５〜ｌ Ｏｗｔ％Ｐ ： ０．ｌ
Ｊ Ｉ Ｏｗｔ係以下 Ｓ ： ０．００５ ｗｔ％以下 を含有する含Ｎｉ 低温用鋼片を１２００℃以下の温
度に加熱してから９５０℃以Ｆの累積圧下率を３０係以
上と″すると共に仕上温度を８５０Ｃ以下とした圧延を
行い、前記仕上出産より５０〜１５０℃低い温度まで空
冷後２．ＯＣ／ｓｅｔ以上の冷却速度で３５０℃以下ま
で冷却し、次いでＡｃＩ以下の温度で焼戻すことを特徴
とする亀裂先端開口変位量の曖ｎた言Ｎｉ 低占用鋼
の装造方法。 ２、 Ｃｒ二０．５ ｗｔ ％以下、Ｍｏ二ｌＪ、
５ ｗｔ ％以下のｌ柚又は２＄ｉを含有する含Ｎｉ
低混用鋼片を用いる特許請求の′ａ！、ｖ５第１項
に記載の亀裂先端開口変位前の優ｎた含Ｎｉ 低温用
鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57220229A JPS59110726A (ja) | 1982-12-17 | 1982-12-17 | 亀裂先端開口変位量の優れた含Ｎｉ低温用鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57220229A JPS59110726A (ja) | 1982-12-17 | 1982-12-17 | 亀裂先端開口変位量の優れた含Ｎｉ低温用鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59110726A true JPS59110726A (ja) | 1984-06-26 |
| JPS621453B2 JPS621453B2 (ja) | 1987-01-13 |
Family
ID=16747905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57220229A Granted JPS59110726A (ja) | 1982-12-17 | 1982-12-17 | 亀裂先端開口変位量の優れた含Ｎｉ低温用鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59110726A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02852U (ja) * | 1988-06-13 | 1990-01-05 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5113308A (ja) * | 1974-07-24 | 1976-02-02 | Nippon Steel Corp | Teionyokyojinkooyobisono netsushorihoho |
| JPS5576020A (en) * | 1978-11-30 | 1980-06-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of steel plate stable in strength and toughness by direct hardening and tempering |
| JPS5687623A (en) * | 1979-12-20 | 1981-07-16 | Nippon Steel Corp | Production of low temperature steel |
| JPS57134514A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Kawasaki Steel Corp | Production of high-tensile steel of superior low- temperature toughness and weldability |
-
1982
- 1982-12-17 JP JP57220229A patent/JPS59110726A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5113308A (ja) * | 1974-07-24 | 1976-02-02 | Nippon Steel Corp | Teionyokyojinkooyobisono netsushorihoho |
| JPS5576020A (en) * | 1978-11-30 | 1980-06-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of steel plate stable in strength and toughness by direct hardening and tempering |
| JPS5687623A (en) * | 1979-12-20 | 1981-07-16 | Nippon Steel Corp | Production of low temperature steel |
| JPS57134514A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Kawasaki Steel Corp | Production of high-tensile steel of superior low- temperature toughness and weldability |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS621453B2 (ja) | 1987-01-13 |
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