JPS59113121A - 低炭素熱延鋼板の製造法 - Google Patents
低炭素熱延鋼板の製造法Info
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- JPS59113121A JPS59113121A JP22335882A JP22335882A JPS59113121A JP S59113121 A JPS59113121 A JP S59113121A JP 22335882 A JP22335882 A JP 22335882A JP 22335882 A JP22335882 A JP 22335882A JP S59113121 A JPS59113121 A JP S59113121A
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- Japan
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- rolling
- temperature
- hot rolled
- steel sheet
- rolled steel
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低炭素熱延鋼板の製造法に関し、その目的は曲
げ、絞り、張出し加工用等の一般加工用品質上欠点のな
い低炭素熱延鋼板の製造法を研究し、Ｏ０，１５Ｘ以下
、Ｓｉ０．０１Ｘ以下、 Ｍｎ ０．６０％以下、残が
Ｆｅおよび不可避不純物からなる低炭素鋼スラブを９０
０〜１１５０℃に加熱後、熱間圧延を行なうにあたり、
人ｒ３変態点温度〜６００℃の温度範囲において２０〜
６０％の仕上圧下率で最終板厚に圧延し、続いてコイル
巻取シ後、放冷することを特徴とする低炭素熱延鋼板の
製造方法を開発し、省エネルギー効果が高く、また品質
面でも問題を生ずることのない製造法を確立することに
成功した。
げ、絞り、張出し加工用等の一般加工用品質上欠点のな
い低炭素熱延鋼板の製造法を研究し、Ｏ０，１５Ｘ以下
、Ｓｉ０．０１Ｘ以下、 Ｍｎ ０．６０％以下、残が
Ｆｅおよび不可避不純物からなる低炭素鋼スラブを９０
０〜１１５０℃に加熱後、熱間圧延を行なうにあたり、
人ｒ３変態点温度〜６００℃の温度範囲において２０〜
６０％の仕上圧下率で最終板厚に圧延し、続いてコイル
巻取シ後、放冷することを特徴とする低炭素熱延鋼板の
製造方法を開発し、省エネルギー効果が高く、また品質
面でも問題を生ずることのない製造法を確立することに
成功した。
こｎは従来１２００〜１３００℃とする高温加熱が常識
とされていたのを９００〜１１５０℃と云う低温加熱で
製造する新規な方法に係るものであったが、本発明者等
はさらに低炭素熱延鋼板について省エネルギー効果の高
い製造方法を研究した結果、連続鋳造されたままの高温
スラブを直ちに圧延加工する新規な方法即ち本発明の方
法を開発した。
とされていたのを９００〜１１５０℃と云う低温加熱で
製造する新規な方法に係るものであったが、本発明者等
はさらに低炭素熱延鋼板について省エネルギー効果の高
い製造方法を研究した結果、連続鋳造されたままの高温
スラブを直ちに圧延加工する新規な方法即ち本発明の方
法を開発した。
周知の通り連続鋳造された高温スラブをそのまま圧延し
て製品とする直接圧延法は省エネルギー効果と高生産性
から業界において種々提案さ几るようになったが、低炭
素熱延鋼板については、仕 ′上圧延温度の確保の困難
さから材質的に難点が生じやすいため、品質上問題のな
い製造法は提案されていない。
て製品とする直接圧延法は省エネルギー効果と高生産性
から業界において種々提案さ几るようになったが、低炭
素熱延鋼板については、仕 ′上圧延温度の確保の困難
さから材質的に難点が生じやすいため、品質上問題のな
い製造法は提案されていない。
さて、連続鋳造法では、ブレークアウトの問題があって
、１２００〜１３００℃と云う高温のスラブを得ること
は現在の技術水準では工業的に不可能であって、本出願
人の高速鋳造と緩冷却技術開発によっても１１５０℃（
スラブ全断面の平均温度）が最高である。
、１２００〜１３００℃と云う高温のスラブを得ること
は現在の技術水準では工業的に不可能であって、本出願
人の高速鋳造と緩冷却技術開発によっても１１５０℃（
スラブ全断面の平均温度）が最高である。
また通常連続鋳造設備と熱間圧延設備は距離的に離れて
設備されることが多くそのため移送途中での失熱があり
温度降下が著しい。
設備されることが多くそのため移送途中での失熱があり
温度降下が著しい。
本発明者等は、前述のように温度的な制約を克服し、ま
た鋳造組織のスラブから品質的に問題のない一般加工用
の熱延鋼板を直接圧延製造することをねらいとして研究
し、本願発明方法を開発した０本願発明の要旨Ｌ ００．００５〜０．１５％、ＳＩｏ、０３％以下、Ｍｎ
０．１０〜０．６０Ｘ１残がＦｅ および不可避不純物
よりなる鋼を連続鋳造して得た９００〜１１５０℃の高
温スラブをそのｉｔ又は端部加熱して粗および仕上圧延
工程で直接圧延するにあた９、ｋｒ２変態点温度〜６０
０℃の温度範囲において２０〜６０％の仕上圧下率で最
終板厚に圧延し、続いて巻取源［’ ７００℃〜５００
℃でコイルに巻取り後、放冷するか又は７００℃〜５５
０℃の温度範囲で焼鈍を行なうことを特徴とする低炭素
熱延鋼板の製造法にあたり、以下さらに詳細に説明する
。
た鋳造組織のスラブから品質的に問題のない一般加工用
の熱延鋼板を直接圧延製造することをねらいとして研究
し、本願発明方法を開発した０本願発明の要旨Ｌ ００．００５〜０．１５％、ＳＩｏ、０３％以下、Ｍｎ
０．１０〜０．６０Ｘ１残がＦｅ および不可避不純物
よりなる鋼を連続鋳造して得た９００〜１１５０℃の高
温スラブをそのｉｔ又は端部加熱して粗および仕上圧延
工程で直接圧延するにあた９、ｋｒ２変態点温度〜６０
０℃の温度範囲において２０〜６０％の仕上圧下率で最
終板厚に圧延し、続いて巻取源［’ ７００℃〜５００
℃でコイルに巻取り後、放冷するか又は７００℃〜５５
０℃の温度範囲で焼鈍を行なうことを特徴とする低炭素
熱延鋼板の製造法にあたり、以下さらに詳細に説明する
。
本発明において０の下限を０．００５％に限定する理由
は０．００５％未満ではＡｒ３変態点が高くなシ過ぎる
結果、圧延条件を如何に工夫しても目的とする材質が得
ら几ず、また製鋼技術上コスト高となって実用的利益が
得られないためである。また０の上限を０．１５ Ｎと
する理由は、０１５Ｘ超になると材質が硬質となシ目的
とする一般加工用には不適となるためである。Ｓｉにつ
いて上限を０．０３Ｎとするのは０．０３Ｎ超ではやは
シ材質が硬質となシ使用時のメッキ、表面処理時に問題
をおこし易く目的が達成できないためであシ、又Ｍｎの
下限を０．１０％とするのは０１０％未満ではＯの場合
と同様１ｃＡｒ３変態点が高くなり目的とする材質が得
られないうえに、硫化物割れが発生し易くなるためであ
る。父上限を０．６０ Ｎとするのは０．６ＯＮ超では
材質が硬くなり過ぎて一般加工用には不向きな鋼板とな
るためである。
は０．００５％未満ではＡｒ３変態点が高くなシ過ぎる
結果、圧延条件を如何に工夫しても目的とする材質が得
ら几ず、また製鋼技術上コスト高となって実用的利益が
得られないためである。また０の上限を０．１５ Ｎと
する理由は、０１５Ｘ超になると材質が硬質となシ目的
とする一般加工用には不適となるためである。Ｓｉにつ
いて上限を０．０３Ｎとするのは０．０３Ｎ超ではやは
シ材質が硬質となシ使用時のメッキ、表面処理時に問題
をおこし易く目的が達成できないためであシ、又Ｍｎの
下限を０．１０％とするのは０１０％未満ではＯの場合
と同様１ｃＡｒ３変態点が高くなり目的とする材質が得
られないうえに、硫化物割れが発生し易くなるためであ
る。父上限を０．６０ Ｎとするのは０．６ＯＮ超では
材質が硬くなり過ぎて一般加工用には不向きな鋼板とな
るためである。
連続鋳造された高温スラブの温度範囲の下限を９００℃
とする理由はこれ以下では移送にともなう不可避的な失
熱によってスラブの端部温度が下シ途中の軽加熱によっ
ても温度は回復し難く、脆化による割れが発生する率が
高いためである。
とする理由はこれ以下では移送にともなう不可避的な失
熱によってスラブの端部温度が下シ途中の軽加熱によっ
ても温度は回復し難く、脆化による割れが発生する率が
高いためである。
さらに、温度の上限を１１５０℃とするのは、連続鋳造
における現在技術水準でブレークアウトの懸念なしに実
現できる最高温度であ勺、鋳造における比水量の低減、
高速引抜、二次冷却ゾーンにおける気水を用いた緩冷却
などの技術によって達成することが可能な温度であって
、これが上限を１１５０℃とする理由である。次に仕上
圧下率の点について説明する。
における現在技術水準でブレークアウトの懸念なしに実
現できる最高温度であ勺、鋳造における比水量の低減、
高速引抜、二次冷却ゾーンにおける気水を用いた緩冷却
などの技術によって達成することが可能な温度であって
、これが上限を１１５０℃とする理由である。次に仕上
圧下率の点について説明する。
第１図は仕上厚み２．０ｍｌの低炭素熱延鋼板の仕上圧
延温度、仕上圧延圧下率を種々変えて圧延した結果をプ
ロットしたグラフであって横軸は仕上圧下率、縦軸は伸
び値でコイル幅方向１／４の位置から採取したＪＩ８５
号引張試験片による圧延と直角方向の伸び値を示したも
のである。
延温度、仕上圧延圧下率を種々変えて圧延した結果をプ
ロットしたグラフであって横軸は仕上圧下率、縦軸は伸
び値でコイル幅方向１／４の位置から採取したＪＩ８５
号引張試験片による圧延と直角方向の伸び値を示したも
のである。
前記仕上圧延温度とは仕上最終ロールを出た直後の鋼板
温度をいい、仕上圧延圧下率とは仕上圧延温度がＡｒ３
変態点以上の場合は、最終ロールスタンＰでの圧下率、
仕上圧延温度がｋｒＢ変態点以下の場合は鋼板温度がＡ
ｒ３変態点以下になった時点からそ几以後に圧延される
各段のロールスタンドでの圧下率の合計を云うものであ
シ、本発明では前記仕上圧延圧下率を仕上圧下率と略称
する。
温度をいい、仕上圧延圧下率とは仕上圧延温度がＡｒ３
変態点以上の場合は、最終ロールスタンＰでの圧下率、
仕上圧延温度がｋｒＢ変態点以下の場合は鋼板温度がＡ
ｒ３変態点以下になった時点からそ几以後に圧延される
各段のロールスタンドでの圧下率の合計を云うものであ
シ、本発明では前記仕上圧延圧下率を仕上圧下率と略称
する。
本発明において圧延直角方向の伸びを鋼板材質の指標と
して選んだのは低炭素熱延鋼板がＡｒ３変態点以下圧延
となって材質劣化する場合この値が最も良くその劣化の
程度を表わすためである。
して選んだのは低炭素熱延鋼板がＡｒ３変態点以下圧延
となって材質劣化する場合この値が最も良くその劣化の
程度を表わすためである。
第１図において通常の再加熱圧延法（再加熱温度１２５
０℃）である仕上圧延温度８５０℃、仕上圧下率１８Ｘ
のＡｒ３変態点以上低仕上圧下車で圧延を行ったものは
平均４５％の伸びを示す。これに対し８００℃、７００
℃、６００℃のＡｒ３変態点以下で直接圧延したものは
仕上圧下率の変化に従って２０％未満では伸びが従来材
に比べて大幅に劣るが２０％以上では良い値を示すよう
になる。これが本発明において仕上圧下率の下限を２０
％とする理由である。
０℃）である仕上圧延温度８５０℃、仕上圧下率１８Ｘ
のＡｒ３変態点以上低仕上圧下車で圧延を行ったものは
平均４５％の伸びを示す。これに対し８００℃、７００
℃、６００℃のＡｒ３変態点以下で直接圧延したものは
仕上圧下率の変化に従って２０％未満では伸びが従来材
に比べて大幅に劣るが２０％以上では良い値を示すよう
になる。これが本発明において仕上圧下率の下限を２０
％とする理由である。
仕上圧下率が６ＯＮまでは非常に良好な値を示し、６０
Ｘを超えると伸びは低下傾向を示す。
Ｘを超えると伸びは低下傾向を示す。
従って本発明では上限を６ＯＮとする。このように本発
明では通常の再加熱圧延材の伸びと同等の比較的良い値
を示すが、本発明において最も望ましい仕上圧延率は３
０〜５０％である。
明では通常の再加熱圧延材の伸びと同等の比較的良い値
を示すが、本発明において最も望ましい仕上圧延率は３
０〜５０％である。
以上説明した通Ｆ） Ａ、ｒ３変態点〜６００℃の温度
範囲において仕上圧下率を２０〜６ＯＮとすることが本
発明の要点であり、６００℃未満の温度では圧延が冷間
圧延の範囲となるため得られる鋼板の集合組織は冷間圧
延鋼板と同じく圧延面と平行Ｋ（１１１）面の多いもの
となり、〒値などの深絞り性の指標となるＯＣｖ値は非
常に優れたものとなるが、一方６００℃未満での圧延に
は極めて高い圧延動力が必要となシ、本発明の目的の１
つである省エネルギー製造が不可能になる。
範囲において仕上圧下率を２０〜６ＯＮとすることが本
発明の要点であり、６００℃未満の温度では圧延が冷間
圧延の範囲となるため得られる鋼板の集合組織は冷間圧
延鋼板と同じく圧延面と平行Ｋ（１１１）面の多いもの
となり、〒値などの深絞り性の指標となるＯＣｖ値は非
常に優れたものとなるが、一方６００℃未満での圧延に
は極めて高い圧延動力が必要となシ、本発明の目的の１
つである省エネルギー製造が不可能になる。
さらに直接圧延では、高温スラブを粗および仕上圧延で
圧延するまでＫＡｒ３変態点以上に保つことが移送途中
での保熱を行っても非常に困難であり、本発明は００＠
片の直接圧延におけるそのよりなＡｒ３変態点以下〜６
００℃までの温度範囲において優ｆ′した一般加工用の
熱延鋼板を製造できる新規な圧延条件を見出した点が特
徴であシ、加えてその対象となる板厚は仕上厚みで１．
２〜２．８１１１等のいわゆる薄手材であって、その場
合特に有利な製造手段となる。而して、前記高温スラブ
を誘導加熱法などにより温度低下の著しい端部の温度補
償をすると時として非常に効果的である。
圧延するまでＫＡｒ３変態点以上に保つことが移送途中
での保熱を行っても非常に困難であり、本発明は００＠
片の直接圧延におけるそのよりなＡｒ３変態点以下〜６
００℃までの温度範囲において優ｆ′した一般加工用の
熱延鋼板を製造できる新規な圧延条件を見出した点が特
徴であシ、加えてその対象となる板厚は仕上厚みで１．
２〜２．８１１１等のいわゆる薄手材であって、その場
合特に有利な製造手段となる。而して、前記高温スラブ
を誘導加熱法などにより温度低下の著しい端部の温度補
償をすると時として非常に効果的である。
次に巻取温度を７００〜５００℃に限定する理由は７０
０℃超では結晶粒および炭化物の粗大化を生じて良好な
材質が得られなくなると共にスケールの酸洗性が悪くな
り、酸洗ラインの生産能率を著しく低下させるためであ
る。
０℃超では結晶粒および炭化物の粗大化を生じて良好な
材質が得られなくなると共にスケールの酸洗性が悪くな
り、酸洗ラインの生産能率を著しく低下させるためであ
る。
また５００℃未満では再結晶軟化が起らなくなり、材質
が硬質となって目的とする鋼板が得られなくなるためで
ある。又本発明では巻取りののち、放冷の手段Ｋかえて
７００”−５５０℃の温度範囲で焼鈍する手段を採用す
るが、その温度の限定理由については後述する 第１表は本発明法と比較法即ち鋼塊を分塊圧延し、加熱
炉に装入再加熱後熱延する製造法（比較法１）と連続鋳
造した高温鋳片を本発明以外の条件で直接圧延する方法
（比較法２）の実績値を示す表であシ、第２表に示す成
分の低炭素鋼スラブをそれぞれの圧延条件で圧延し、そ
の製品の特性をＪＩ８５号引張試験片による圧延直角方
向引張試験値で比較した。該鋼の変態点は８２０℃であ
った。
が硬質となって目的とする鋼板が得られなくなるためで
ある。又本発明では巻取りののち、放冷の手段Ｋかえて
７００”−５５０℃の温度範囲で焼鈍する手段を採用す
るが、その温度の限定理由については後述する 第１表は本発明法と比較法即ち鋼塊を分塊圧延し、加熱
炉に装入再加熱後熱延する製造法（比較法１）と連続鋳
造した高温鋳片を本発明以外の条件で直接圧延する方法
（比較法２）の実績値を示す表であシ、第２表に示す成
分の低炭素鋼スラブをそれぞれの圧延条件で圧延し、そ
の製品の特性をＪＩ８５号引張試験片による圧延直角方
向引張試験値で比較した。該鋼の変態点は８２０℃であ
った。
また、この第１表における仕上圧下率は最終仕上ロール
スタンＰでの圧下率を示す。
スタンＰでの圧下率を示す。
さて第１表の比較法２の伸びは比較法ＩＫ比し、約１０
Ｘ低い値を示すのに対し、本発明法は比較法１と同等の
値を示してレノろ・ ８ 、ρ ｉ−ρ云シ； さらに第１表の本発明法（３）は５００℃で巻取シ後６
５０℃で１時間焼鈍を行った実施例であるが、巻取り温
度が５００℃と低−ため鋼板の結晶組織に一部加工組織
が残存するため６５０℃Ｘｉ ｈｒの焼鈍を行ない完全
に回復再結晶を行なわせたもので、本発明における方法
を実施するにあたり、加工組織が残存するような条件の
場合は焼鈍によって品質確保を行なうことが望ましい。
Ｘ低い値を示すのに対し、本発明法は比較法１と同等の
値を示してレノろ・ ８ 、ρ ｉ−ρ云シ； さらに第１表の本発明法（３）は５００℃で巻取シ後６
５０℃で１時間焼鈍を行った実施例であるが、巻取り温
度が５００℃と低−ため鋼板の結晶組織に一部加工組織
が残存するため６５０℃Ｘｉ ｈｒの焼鈍を行ない完全
に回復再結晶を行なわせたもので、本発明における方法
を実施するにあたり、加工組織が残存するような条件の
場合は焼鈍によって品質確保を行なうことが望ましい。
この場合焼鈍は５５０℃以上の温度でないと充分に再結
晶しないしまた７００℃超では結晶粒の粗大化がおこシ
易くなるうえ、熱経済的にも不利である。これが焼鈍温
度を７００〜５５０℃に限定する理由である。
晶しないしまた７００℃超では結晶粒の粗大化がおこシ
易くなるうえ、熱経済的にも不利である。これが焼鈍温
度を７００〜５５０℃に限定する理由である。
以上説明した通う、本発明法は連続鋳造工程と圧延工程
を直結する直接圧延によシ品質のすぐれた一般加工用熱
延鋼板をより経済的に製造する方法を提供するものであ
る。
を直結する直接圧延によシ品質のすぐれた一般加工用熱
延鋼板をより経済的に製造する方法を提供するものであ
る。
第１図は仕上圧下率と圧延直角方向の伸びの相関を示す
グラフである。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名
グラフである。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名
Claims (1)
- （１） ＯＯ，００５〜０．１５ Ｘ 、 Ｓｉ ０
．０３％以下、Ｍｎ ０．１０−０．６０％、残がＦ
ｅ および不可避不純物よりなる鋼を連続鋳造して得た
９００〜１１５０℃の高温スラブをそのまま又は端部加
熱して粗および仕上圧延工程で直接圧延するにあた’）
、ｈｒｓ変態点温度〜６００℃の温度範囲において２０
〜６０％の仕上圧下率で最終板厚に圧延し、続いて巻取
温度７００℃〜５００℃ でコイルに巻取り後、放冷す
るか又は７００℃〜５５０℃の温度範囲で焼鈍を行なう
、ことを特徴とする低炭素熱延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22335882A JPS59113121A (ja) | 1982-12-20 | 1982-12-20 | 低炭素熱延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22335882A JPS59113121A (ja) | 1982-12-20 | 1982-12-20 | 低炭素熱延鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59113121A true JPS59113121A (ja) | 1984-06-29 |
Family
ID=16796899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22335882A Pending JPS59113121A (ja) | 1982-12-20 | 1982-12-20 | 低炭素熱延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59113121A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4861390A (en) * | 1985-03-06 | 1989-08-29 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing formable as-rolled thin steel sheets |
| US6679957B1 (en) * | 1998-09-15 | 2004-01-20 | Acciai Speciali S.P.A. | Process for thermal treatment of steel strip |
-
1982
- 1982-12-20 JP JP22335882A patent/JPS59113121A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4861390A (en) * | 1985-03-06 | 1989-08-29 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing formable as-rolled thin steel sheets |
| US6679957B1 (en) * | 1998-09-15 | 2004-01-20 | Acciai Speciali S.P.A. | Process for thermal treatment of steel strip |
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