JPS59123721A - 加工性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性にすぐれた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS59123721A JPS59123721A JP23397782A JP23397782A JPS59123721A JP S59123721 A JPS59123721 A JP S59123721A JP 23397782 A JP23397782 A JP 23397782A JP 23397782 A JP23397782 A JP 23397782A JP S59123721 A JPS59123721 A JP S59123721A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は加工性にすぐれた冷延鋼板の製造方法に係り、
特に極低炭素Ｎｂ鋼の連続鋳造、直送圧延による製造方
法に関する。
特に極低炭素Ｎｂ鋼の連続鋳造、直送圧延による製造方
法に関する。
一般に加工性にすぐれた冷延鋼板は延性を確保するため
に通常Ｃｏｏ、０２％以下の低Ｃ鋼としているのでＡｒ
、変態点が高い。そのため鋳造後のスラブを再加熱処理
すること々く熱間圧延を終了させるいわゆる直送圧延を
行う場合には熱間圧延終了時にＡｒ、変態点以下の２相
域圧延と々りやすい。
に通常Ｃｏｏ、０２％以下の低Ｃ鋼としているのでＡｒ
、変態点が高い。そのため鋳造後のスラブを再加熱処理
すること々く熱間圧延を終了させるいわゆる直送圧延を
行う場合には熱間圧延終了時にＡｒ、変態点以下の２相
域圧延と々りやすい。
一般に２相域圧延を行うと（１００）面集合組織か発達
し、冷延焼鈍後にも（１，ＯＯＪ面集合組織が強く残り
〒１直を低下はせ加工性が劣化する。このため加工性を
重視する低炭素冷延鋼板においてはスラブの再加熱処理
が必須であり直送圧延処理は採用しがたいと考えらね、
ていた。
し、冷延焼鈍後にも（１，ＯＯＪ面集合組織が強く残り
〒１直を低下はせ加工性が劣化する。このため加工性を
重視する低炭素冷延鋼板においてはスラブの再加熱処理
が必須であり直送圧延処理は採用しがたいと考えらね、
ていた。
本発明の目的は上記従来技術の問題点を解決し。
極低炭素Ｎｂ鋼の連続鋳造鋳片の直送圧延による加工性
のすぐれた冷延鋼板の製造方法を提供するにある。
のすぐれた冷延鋼板の製造方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次のとおりである。
すｈわち５重量比にてＣ：０．００３０％以下ｊ’ｖｉ
ｎ二０４％以下、 ５ｏｉＡｔ ： ０．０１〜０．
０８％、 Ｎｂ：０．０２３％以下を含みかつ原子比
が０．２ ＜ Ｎｂ／Ｃ＜１．０の範囲内にあシ残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物から成る溶鋼を連続鋳造する
工程と、前記連続鋳造鋳片を鋳片内溶鋼が完全凝固後連
続的に１４００℃よすＡｒ、変態点までの平均冷却速度
を３５℃／ｍｉｎ以下で冷却する工程と、前記冷却鋳片
を熱間のまま引続いて圧下率６０％以上の粗圧延後（Ａ
ｒ３変態点−１００℃）以上で仕上圧延を終了し５５０
℃以上で巻取る熱間圧延工程と、前記熱延鋼帯を冷間圧
延後焼鈍する工程と、ケ有（−で成ることを特徴とする
加工性にすぐれた冷延鋼板の製造方法である。
ｎ二０４％以下、 ５ｏｉＡｔ ： ０．０１〜０．
０８％、 Ｎｂ：０．０２３％以下を含みかつ原子比
が０．２ ＜ Ｎｂ／Ｃ＜１．０の範囲内にあシ残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物から成る溶鋼を連続鋳造する
工程と、前記連続鋳造鋳片を鋳片内溶鋼が完全凝固後連
続的に１４００℃よすＡｒ、変態点までの平均冷却速度
を３５℃／ｍｉｎ以下で冷却する工程と、前記冷却鋳片
を熱間のまま引続いて圧下率６０％以上の粗圧延後（Ａ
ｒ３変態点−１００℃）以上で仕上圧延を終了し５５０
℃以上で巻取る熱間圧延工程と、前記熱延鋼帯を冷間圧
延後焼鈍する工程と、ケ有（−で成ることを特徴とする
加工性にすぐれた冷延鋼板の製造方法である。
本発明における成分限定理由について説明する。
Ｃ：
Ｃ量の限定に本発明におけるもつとも重要な要件である
。従来からＣの含有量が少ない程、鋼の伸び、ｒｆ［等
の加工性は向上することが知られている。しかし、Ｃ量
が０．００３０％以下になるとＡｒ、点以下の２相域圧
延となり（１００）集合組織が発達して冷延焼鈍板の加
工性が劣化するので、通常はスラブの再加熱処理により
仕上圧延温度を確保して２相域圧延を避は加工性の劣化
７防いでいる。
。従来からＣの含有量が少ない程、鋼の伸び、ｒｆ［等
の加工性は向上することが知られている。しかし、Ｃ量
が０．００３０％以下になるとＡｒ、点以下の２相域圧
延となり（１００）集合組織が発達して冷延焼鈍板の加
工性が劣化するので、通常はスラブの再加熱処理により
仕上圧延温度を確保して２相域圧延を避は加工性の劣化
７防いでいる。
本発明者らは次の基礎実験ケ行った。すなわち、Ｃの含
有量を変化させＭｎ ： ０．４０％以下、 Ｓｉ
：０２％以下、Ｎｂ／ｃの原子比が０．２ ＜ Ｎｂ／
Ｃ＜ １．０の連鋳製鋳片を鋳造後１４００℃よりＡｒ
、点までの平均冷却速度を３５℃／ｍｉｎ以下で冷却を
行い。
有量を変化させＭｎ ： ０．４０％以下、 Ｓｉ
：０２％以下、Ｎｂ／ｃの原子比が０．２ ＜ Ｎｂ／
Ｃ＜ １．０の連鋳製鋳片を鋳造後１４００℃よりＡｒ
、点までの平均冷却速度を３５℃／ｍｉｎ以下で冷却を
行い。
粗圧延圧下率７８％、仕上圧延温度８７０℃、仕上厚２
．８ ｗｎ 、巻取温度６６０℃の条件で熱間圧延し、
次いで０．８ ｔａｎに冷間圧延した後７８０℃×４０
ｓｅｃの条件で連続焼鈍し０８％の調質圧延を行い、
製造した冷延鋼板のｒ値を測定し、ｒ値とＣ量の関係を
第１図に示した。第１図においてＣ量が０．００３０％
以下においては７値は１．５を越えすぐれた加工性を示
しているのでＣ量の上限値０．００３０％を本発明の必
要条件とした。
．８ ｗｎ 、巻取温度６６０℃の条件で熱間圧延し、
次いで０．８ ｔａｎに冷間圧延した後７８０℃×４０
ｓｅｃの条件で連続焼鈍し０８％の調質圧延を行い、
製造した冷延鋼板のｒ値を測定し、ｒ値とＣ量の関係を
第１図に示した。第１図においてＣ量が０．００３０％
以下においては７値は１．５を越えすぐれた加工性を示
しているのでＣ量の上限値０．００３０％を本発明の必
要条件とした。
Ｍｎ：
Ｍｎは熱間圧延時における低融点のＦｅＳの形成を防止
するために必要な元素であるが、０．４％を越える過剰
の添加の場合はｒ＠が低下し加工用冷延鋼板として不適
となるので、 Ｍｎの上限を０４％に限定した。
するために必要な元素であるが、０．４％を越える過剰
の添加の場合はｒ＠が低下し加工用冷延鋼板として不適
となるので、 Ｍｎの上限を０４％に限定した。
５ｏｔＡＬ ：
５ｏｌＡｔは値中のＮを固定する作用を有するが、０．
０１％未満でｌＩ′ｌｔＮの固定が困難となり、固溶Ｎ
の一部がＮｂにより消費され、 ＮｂのＣ固着能力が低
下し基地中に固溶Ｃが残留する。この固溶Ｃの増加はｒ
＠ｗ低下芒せ加工性を著しく劣化プせるおそれがある。
０１％未満でｌＩ′ｌｔＮの固定が困難となり、固溶Ｎ
の一部がＮｂにより消費され、 ＮｂのＣ固着能力が低
下し基地中に固溶Ｃが残留する。この固溶Ｃの増加はｒ
＠ｗ低下芒せ加工性を著しく劣化プせるおそれがある。
−万、 ５ｏ７ＡｔがＯ，ＯＳ％を越えると置換型固
溶原子となって基地の強度を高め延性を劣化はせる。こ
のため５ｏｔＡｔに０．０１〜０．０８％の範囲に限定
した。
溶原子となって基地の強度を高め延性を劣化はせる。こ
のため５ｏｔＡｔに０．０１〜０．０８％の範囲に限定
した。
Ｎｂ ：
Ｎｂ１Ｉ−ｆ本発明において、Ｃに次いで重要な化学成
分で、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）としてＣ量−を固着して加工性を
向上式せる働き７有するが、 Ｎｂが０．０２３％を越
え ”ｂ／Ｃ原子比が１．０％暑越えると基地の強度が
上がり延性が劣化する。一方Ｎｂ／ｃ原子比が０．２未
満の時にはＮｂ添加による加工性改善効果が見られなく
々る。これらの理由により、Ｎｂ量を０、０２３ ％以
下、 カッ”ｂ／Ｃ原子比’ａ： ０．２〜１．０の範
囲に限定した。
分で、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）としてＣ量−を固着して加工性を
向上式せる働き７有するが、 Ｎｂが０．０２３％を越
え ”ｂ／Ｃ原子比が１．０％暑越えると基地の強度が
上がり延性が劣化する。一方Ｎｂ／ｃ原子比が０．２未
満の時にはＮｂ添加による加工性改善効果が見られなく
々る。これらの理由により、Ｎｂ量を０、０２３ ％以
下、 カッ”ｂ／Ｃ原子比’ａ： ０．２〜１．０の範
囲に限定した。
次に上記の限定成分を有する本発明鋼の製造条件につい
て説明する。
て説明する。
まず、連続鋳造鋳片の冷却に関する実験について述べる
。Ｃ：０．００２５％、 Ｓｉ ：ｔｒ、Ｍｎ ：０
．２％、 ５ｏｔＡｔ： ０．０２５％、Ｎｂ／ｃ原子
比：０５２の連続鋳造鋳片の完全凝固後の１４００℃か
らＡｒ、点までの平均冷却速度を種々変えて冷却し、粗
圧延圧下率６０％以上および６０％未満。
。Ｃ：０．００２５％、 Ｓｉ ：ｔｒ、Ｍｎ ：０
．２％、 ５ｏｔＡｔ： ０．０２５％、Ｎｂ／ｃ原子
比：０５２の連続鋳造鋳片の完全凝固後の１４００℃か
らＡｒ、点までの平均冷却速度を種々変えて冷却し、粗
圧延圧下率６０％以上および６０％未満。
仕上１ｎｉ８８０ ｔ：、仕上厚３． Ｏｔｍ、巻取ｍ
Ｋ６５゜℃で熱間圧延し、次いで０．８ｍ厚に冷間圧延
した後、８００℃×４０秒の条件で連続焼鈍を行った。
Ｋ６５゜℃で熱間圧延し、次いで０．８ｍ厚に冷間圧延
した後、８００℃×４０秒の条件で連続焼鈍を行った。
また、参考のため、鋳造後一旦Ａｒ、点以下に冷却後再
度Ａｃ、点以上の温度の炉中で２時間以上加熱したいわ
ゆる再加熱材についても、冷却、加熱以外の成分、圧延
条件等は同一として冷延鋼板な製造した。これらの冷延
鋼板のｒ値を測定し、 １４００ −℃〜Ａｒ、点
間の平均冷却速度とｒ値との関係を第２図に示した。第
２図における冷却、粗圧延条件の表示Ｉ″ｉ第１表に示
すとおりである。
度Ａｃ、点以上の温度の炉中で２時間以上加熱したいわ
ゆる再加熱材についても、冷却、加熱以外の成分、圧延
条件等は同一として冷延鋼板な製造した。これらの冷延
鋼板のｒ値を測定し、 １４００ −℃〜Ａｒ、点
間の平均冷却速度とｒ値との関係を第２図に示した。第
２図における冷却、粗圧延条件の表示Ｉ″ｉ第１表に示
すとおりである。
第 １ 表
第２図から１４００℃〜Ａｒ、点間の平均冷却速度３５
℃／ｍｉｎ以下で粗圧延圧下率が６０％以上の時はＴ値
が１，５を越え加工性のすぐれていることがわかる。冷
却速度が遅くても粗圧延圧下率が６０％未満では所期の
加工性が得られ力い。この結果から、加工性の良好な鋼
を得ろため、１４００℃からＡｒ、点までの平均冷却速
度ン３５℃／ｍｉｎ以下とし、粗圧延圧下率を６０％以
上に限定した。
℃／ｍｉｎ以下で粗圧延圧下率が６０％以上の時はＴ値
が１，５を越え加工性のすぐれていることがわかる。冷
却速度が遅くても粗圧延圧下率が６０％未満では所期の
加工性が得られ力い。この結果から、加工性の良好な鋼
を得ろため、１４００℃からＡｒ、点までの平均冷却速
度ン３５℃／ｍｉｎ以下とし、粗圧延圧下率を６０％以
上に限定した。
次に仕上圧延の仕上温度を（Ａｒ、変態点−１００℃）
以上に限定したのは、この温度未満で仕上げると冷延鋼
板の延性と７値が著しく低下し加工性が劣化するので（
Ａｒ、変態点−１００℃）以上で仕上圧延を終了する如
く限定した。また熱延の巻取温度乞５５０℃以上にした
のは、５５０℃未満で巻取ると冷延後の連続焼鈍によっ
ても十分に軟化せず冷延鋼板の延性が著しく劣化して加
工に適さないので熱延の巻取温度を５５０℃以上に限定
した。
以上に限定したのは、この温度未満で仕上げると冷延鋼
板の延性と７値が著しく低下し加工性が劣化するので（
Ａｒ、変態点−１００℃）以上で仕上圧延を終了する如
く限定した。また熱延の巻取温度乞５５０℃以上にした
のは、５５０℃未満で巻取ると冷延後の連続焼鈍によっ
ても十分に軟化せず冷延鋼板の延性が著しく劣化して加
工に適さないので熱延の巻取温度を５５０℃以上に限定
した。
上記の如き条件で製造さねた本発明の熱延鋼帯の冷間圧
延および焼鈍は特に限定することなく通常の方法による
が、加工性のすぐれた冷延鋼板を得ることができる。
延および焼鈍は特に限定することなく通常の方法による
が、加工性のすぐれた冷延鋼板を得ることができる。
実施例
第２表に化学成分を示した鋼ケ転炉で溶製し連続鋳造し
た鋳片を同じく第２表に記載の条件でそれぞれ冷却およ
び熱間圧延を行い板厚３０簡の熱延鋼帯とし、更に酸洗
後０．８ ｍｍまで冷間圧延し８００℃×４０ＳｅＣの
条件で連続焼鈍を行い、次第 ３ 表 いで圧下率０８％の調質圧延を行った。なお、比較例の
第２表に示す化学成分および熱延条件において本発明の
限定条件を満足していない欄には○印を付けた。
た鋳片を同じく第２表に記載の条件でそれぞれ冷却およ
び熱間圧延を行い板厚３０簡の熱延鋼帯とし、更に酸洗
後０．８ ｍｍまで冷間圧延し８００℃×４０ＳｅＣの
条件で連続焼鈍を行い、次第 ３ 表 いで圧下率０８％の調質圧延を行った。なお、比較例の
第２表に示す化学成分および熱延条件において本発明の
限定条件を満足していない欄には○印を付けた。
これらの冷延鋼板の機械的性質乞調査し、その結果を第
３表に示した。第３表において本発明の成分および製造
条件を満足する本発明例である供試鋼Ａ−Ｆは伸び、７
値が高く加工性にすぐれるが、本発明の限定条件を満足
しない比較例である供試鋼Ｇ〜０は強度が高くＶ値は１
．５未満であって加工に適さないことがわかる。
３表に示した。第３表において本発明の成分および製造
条件を満足する本発明例である供試鋼Ａ−Ｆは伸び、７
値が高く加工性にすぐれるが、本発明の限定条件を満足
しない比較例である供試鋼Ｇ〜０は強度が高くＶ値は１
．５未満であって加工に適さないことがわかる。
本発明は上記実施例からも明らかな如く、成分特にＣ１
へｂ量を限定し連続鋳造鋳片の平均冷却速度を３５℃／
ｍｉｎ以下に限定し、熱間圧延条件を限定する熱間直送
圧延により１加工性の良好な冷延鋼板を低コストで製造
することができる。
へｂ量を限定し連続鋳造鋳片の平均冷却速度を３５℃／
ｍｉｎ以下に限定し、熱間圧延条件を限定する熱間直送
圧延により１加工性の良好な冷延鋼板を低コストで製造
することができる。
第１図はＣ含有量と７値との関係を示す相関図、第２図
は鋳片の１４００℃〜Ａｒ３点間の平均冷却速度と７値
との関係を示す相関図である。
は鋳片の１４００℃〜Ａｒ３点間の平均冷却速度と７値
との関係を示す相関図である。
Claims (1)
- （１）重量比にてＣ：０．（３０３０％以下、Ｍｎ：０
４％以下、 ５ｏＬＡｔ： ０．０１〜０．０８％、Ｎ
ｂ二０．０２３％以下を含みかつ原子比が０．２ ＜
Ｎｂ／Ｃり１．０の範囲内にあり残部がＦｅおよび不可
避的不純物から成る溶鋼を連続鋳造する工程と、前記連
続鋳造鋳片を鋳片固溶鋼が完全凝固後連続的に１４００
℃よＶ、ｒ Ａｒ３変態点までの平均冷却速ｌｆｆ３５
℃／ｍｉｎ以下で冷却する工程と、前記冷却鋳片を熱間
のまま引続いて圧下率６０％以上の粗圧延後（Ａｒ、変
態点−１００℃）以上で仕上圧延を終了し５５０℃以上
で巻取る熱間圧延工程と、前記熱延鋼帯火冷間圧延後焼
鈍する工程と、を有して成ることを特徴とする加工性に
すぐれた冷延鋼板のＭ遣方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23397782A JPS59123721A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 加工性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23397782A JPS59123721A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 加工性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59123721A true JPS59123721A (ja) | 1984-07-17 |
Family
ID=16963595
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23397782A Pending JPS59123721A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 加工性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59123721A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6141722A (ja) * | 1984-08-06 | 1986-02-28 | Kawasaki Steel Corp | りん酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61110749A (ja) * | 1984-11-05 | 1986-05-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 加工性の優れた軟質熱延鋼板の製造方法 |
| EP0870848A1 (fr) * | 1997-03-27 | 1998-10-14 | RECHERCHE ET DEVELOPPEMENT DU GROUPE COCKERILL SAMBRE, en abrégé: RD-CS | Acier au niobium et procédé de fabrication de produits plats à partir de celui-ci |
-
1982
- 1982-12-29 JP JP23397782A patent/JPS59123721A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6141722A (ja) * | 1984-08-06 | 1986-02-28 | Kawasaki Steel Corp | りん酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61110749A (ja) * | 1984-11-05 | 1986-05-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 加工性の優れた軟質熱延鋼板の製造方法 |
| EP0870848A1 (fr) * | 1997-03-27 | 1998-10-14 | RECHERCHE ET DEVELOPPEMENT DU GROUPE COCKERILL SAMBRE, en abrégé: RD-CS | Acier au niobium et procédé de fabrication de produits plats à partir de celui-ci |
| BE1011066A3 (fr) * | 1997-03-27 | 1999-04-06 | Cockerill Rech & Dev | Acier au niobium et procede de fabrication de produits plats a partir de celui-ci. |
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