JPS5915603A - 蒸気タ−ビン用ノズルボツクス - Google Patents
蒸気タ−ビン用ノズルボツクスInfo
- Publication number
- JPS5915603A JPS5915603A JP12206582A JP12206582A JPS5915603A JP S5915603 A JPS5915603 A JP S5915603A JP 12206582 A JP12206582 A JP 12206582A JP 12206582 A JP12206582 A JP 12206582A JP S5915603 A JPS5915603 A JP S5915603A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle box
- steam
- nozzle
- welding
- steel
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D9/00—Stators
- F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は蒸気タービンの主蒸気導入部に用いられるノズ
ルボックスに関する。
ルボックスに関する。
第１図は超高温高圧タービンの系統を示す。ボイラーの
過熱器１で３５０ Ｋｇ／ｃｍ’ｇ−６５０Ｃに過熱さ
れた蒸気は主蒸気止め弁１０．加減弁１１で流量調節さ
れて、超高圧セクション２に導ひかれる。超高圧セクシ
ョン２の排気は連絡管３により高圧セクション４に導ひ
かれる。高圧セクションの排気は一度ボイラにもどされ
て、再熱器５で５６６Ｃに加熱される。再熱蒸気は組合
せ再熱弁１２により流量調節されて、中圧セクシ田ン６
に導ひかれる。中圧セクションの排飄は低圧セクション
７で更に膨張し、復水器８に排出される。これらのター
ビンセクションは一軸に連結されて。
過熱器１で３５０ Ｋｇ／ｃｍ’ｇ−６５０Ｃに過熱さ
れた蒸気は主蒸気止め弁１０．加減弁１１で流量調節さ
れて、超高圧セクション２に導ひかれる。超高圧セクシ
ョン２の排気は連絡管３により高圧セクション４に導ひ
かれる。高圧セクションの排気は一度ボイラにもどされ
て、再熱器５で５６６Ｃに加熱される。再熱蒸気は組合
せ再熱弁１２により流量調節されて、中圧セクシ田ン６
に導ひかれる。中圧セクションの排飄は低圧セクション
７で更に膨張し、復水器８に排出される。これらのター
ビンセクションは一軸に連結されて。
発電機９を駆動する。
次に第２図に上記タービンの中で、本発明を適用する超
高圧セクションの詳細を示す。超高圧セクション２（第
１図）は、外部車室１４、内部東南１５．ノズルボック
ス１６．シャフトグランド２５．２６，２７、ならひに
主軸受２３．２４よシなっている。
高圧セクションの詳細を示す。超高圧セクション２（第
１図）は、外部車室１４、内部東南１５．ノズルボック
ス１６．シャフトグランド２５．２６，２７、ならひに
主軸受２３．２４よシなっている。
蒸気は、主蒸気管１３よυ入り、フレキシブルバイブ１
７と、メカニカルシール１８．１９によりノズルボック
ス１６に導ひかれる。ノズルボックス１６に入った蒸気
はｂ１速されて１ｔ２１を回転させる。２段以降におい
てはノズルダイヤフラム２２が蒸気を加速する。膨張し
終った蒸気は排気管２８ならびに補助排気管２９より排
出される。
７と、メカニカルシール１８．１９によりノズルボック
ス１６に導ひかれる。ノズルボックス１６に入った蒸気
はｂ１速されて１ｔ２１を回転させる。２段以降におい
てはノズルダイヤフラム２２が蒸気を加速する。膨張し
終った蒸気は排気管２８ならびに補助排気管２９より排
出される。
この超高圧セクションの従来技術によるノズルボックス
を第３図に示す。この場合、ノズルボンクスー、Ｃｒ
−Ｍ ｏ −Ｖ低合金鋼の鋳造方式により作られておシ
、蒸気流入管３ｏと、ノズルボックス本体３６は一体構
造となっている。この先にｘ２ｃｒ鍛ｍ製の壁３７ａ、
３７ｂが溶接４２で連結され、更にその先にはノズル４
５をはさみ込んだスペー丈−３８ａい３８ｂが溶接４３
．４４で連結されている。
を第３図に示す。この場合、ノズルボンクスー、Ｃｒ
−Ｍ ｏ −Ｖ低合金鋼の鋳造方式により作られておシ
、蒸気流入管３ｏと、ノズルボックス本体３６は一体構
造となっている。この先にｘ２ｃｒ鍛ｍ製の壁３７ａ、
３７ｂが溶接４２で連結され、更にその先にはノズル４
５をはさみ込んだスペー丈−３８ａい３８ｂが溶接４３
．４４で連結されている。
フレキシブルパイグ１７（第２図）は、蒸気流入管３０
に加工された管３１に挿入されており、両者の間の７−
ルはメカニカルシール１９（第２図）により行なわれて
いる。蒸気流入管３ｏに加工された管３１より小径の管
３３があり、この径の差によりメカニカルシール１９は
管壁３２におさめられている。
に加工された管３１に挿入されており、両者の間の７−
ルはメカニカルシール１９（第２図）により行なわれて
いる。蒸気流入管３ｏに加工された管３１より小径の管
３３があり、この径の差によりメカニカルシール１９は
管壁３２におさめられている。
ルギシブルパイプ１７によりノズルボックス内に導びか
れた蒸気は、管３１．管３３、管３４を通ってノズルボ
ックス本体３６内に形成された蒸気室３５に導びかれる
。これより蒸気は超高圧初段楓に対して全周一様に、軸
方向に向がってノズル４５で１川速されて噴射する。超
高圧初段翼の頭頂のシールのためにフィン４ｏが設けら
れ、同翼根本部のシールのためにフィン４４が設けられ
である。
れた蒸気は、管３１．管３３、管３４を通ってノズルボ
ックス本体３６内に形成された蒸気室３５に導びかれる
。これより蒸気は超高圧初段楓に対して全周一様に、軸
方向に向がってノズル４５で１川速されて噴射する。超
高圧初段翼の頭頂のシールのためにフィン４ｏが設けら
れ、同翼根本部のシールのためにフィン４４が設けられ
である。
このノズルボックスにおいては、鋳鋼製の蒸気管３０と
ノズルボックス本体３６が一体で鋳造される。一方、ノ
ズル４５は精匿よく一本一本機緘加工されたのち、スベ
ーｖ３８ａと３８ｂにはさみ込まれ仮付けされる。同時
に蒸気縮流部は壁３７ａと３７ｂの１２ｃｒ鍛鋼により
形成され。
ノズルボックス本体３６が一体で鋳造される。一方、ノ
ズル４５は精匿よく一本一本機緘加工されたのち、スベ
ーｖ３８ａと３８ｂにはさみ込まれ仮付けされる。同時
に蒸気縮流部は壁３７ａと３７ｂの１２ｃｒ鍛鋼により
形成され。
リブ３９によυ数箇所補強されている。
ノズルボックスの構造溶接は、まず溶接４３と４４によ
υスベー”ｊ−３８ａ、３８ｂに仮付けされたノズル４
５を、蒸気縮流部３７ａ、３７ｂに取付ける。その後、
溶接４２にょシノズルボックス本体３６に取付けて完成
する。フィン４（）。
υスベー”ｊ−３８ａ、３８ｂに仮付けされたノズル４
５を、蒸気縮流部３７ａ、３７ｂに取付ける。その後、
溶接４２にょシノズルボックス本体３６に取付けて完成
する。フィン４（）。
４１は溶接４３．４４の肉盛師よシ削υ出して作る。
このノズルボックスをタービン軸方向かう見ると第４図
の如くなる。つまり第３図は第４図のＡ−Ａ断面にイｌ
当している。
の如くなる。つまり第３図は第４図のＡ−Ａ断面にイｌ
当している。
第４図は上下半割にされたノズルボックスの−ｌ二半部
のみを示しており下半部は省略されている。
のみを示しており下半部は省略されている。
通常、蒸気は上部よ９２本、下部より２本の合ｎ１゛４
本の蒸気管により蒸気タービンに導入されるため、ノズ
ルボックスには、上半に２ケの蒸気管３０ａ、３０１）
が必要となる。この２本の蒸気管３０ａ、３０ｂｆｄ半
割れドーナツ状のノズルボックス本体３６に取付いてお
シ、夫々は蒸気室３５ａと３５ｂに連絡している。これ
は蒸気室３５ａと３５ｂに蒸気を供給する加減弁１１（
第１図）が別々に常閉するため、相互の加減弁絞り損失
が影響し合わないようにし、タービン熱効率の低下を防
止するために必要なことである。蒸気室３５ａ。
本の蒸気管により蒸気タービンに導入されるため、ノズ
ルボックスには、上半に２ケの蒸気管３０ａ、３０１）
が必要となる。この２本の蒸気管３０ａ、３０ｂｆｄ半
割れドーナツ状のノズルボックス本体３６に取付いてお
シ、夫々は蒸気室３５ａと３５ｂに連絡している。これ
は蒸気室３５ａと３５ｂに蒸気を供給する加減弁１１（
第１図）が別々に常閉するため、相互の加減弁絞り損失
が影響し合わないようにし、タービン熱効率の低下を防
止するために必要なことである。蒸気室３５ａ。
３５ｂはこの理由のため、壁４９により仕切られている
。勿論、ノズルボックスの端部は閉じられているので、
ノズルボックス全周（３６０°）にわたってノズルを取
付けることは出来ない。上半・下半合わせて蒸気が噴出
する角度は３４５ ’となる。残りの１５°分はこれら
仕切、！７＠に使われる。
。勿論、ノズルボックスの端部は閉じられているので、
ノズルボックス全周（３６０°）にわたってノズルを取
付けることは出来ない。上半・下半合わせて蒸気が噴出
する角度は３４５ ’となる。残りの１５°分はこれら
仕切、！７＠に使われる。
上記の上半ノズルボックスと同様の下半ノズルボックス
が設けられてあり、ターピノ据付時にはロータをはさみ
込んで、フランジ４６ａ、４６ｂに設けられたポル１４
７４，４７ｂにより一ヒ半・下半を締付けて、高圧車室
（図示せず）内に収納されている。
が設けられてあり、ターピノ据付時にはロータをはさみ
込んで、フランジ４６ａ、４６ｂに設けられたポル１４
７４，４７ｂにより一ヒ半・下半を締付けて、高圧車室
（図示せず）内に収納されている。
従来のノズルボックスは低合金＠鋼製である。
従って、鋳＠製遺上、内１１に発生する＠細な欠陥を完
全に除去することは不可能であり、低合金鋼本来の材料
強度を１００％信頼した設計は出来ない。
全に除去することは不可能であり、低合金鋼本来の材料
強度を１００％信頼した設計は出来ない。
このため、３５０Ｋｇ／錆２ｇ、６５０Ｃという超超高
圧・高嵩の蒸気条件となる超々臨界圧プラント用蒸気タ
ービンが要求する強度に満たない。従って、より高強度
の高い１２％クロム鋼が必要となるが、実績的に１２％
クロム鋼の鋳造品は溶接熱影響部にクラックが発生し易
く、蒸気タービンのノズルボックスのような重要部材へ
のＪＸ用は好ましくない。
圧・高嵩の蒸気条件となる超々臨界圧プラント用蒸気タ
ービンが要求する強度に満たない。従って、より高強度
の高い１２％クロム鋼が必要となるが、実績的に１２％
クロム鋼の鋳造品は溶接熱影響部にクラックが発生し易
く、蒸気タービンのノズルボックスのような重要部材へ
のＪＸ用は好ましくない。
通常の２４６ Ｋｇ／ｃｍ’ｇ−５３８７５６６°Ｃの
蒸気クービンではノズルボックスに流入する蒸気ハ２４
６ Ｋｇ／Ｃｒｎ’ｇ −５３８°Ｃとなっているが、
３５０に、ｇ／ｍ’ｇ−６５０１５６６°Ｃ蒸気タービ
ンでは３５０ Ｋ ｇ／ｃｒｔｒ″・ｇ−６５０Ｃの蒸
気となり、正方、？）］、ｆ共に数段と高い値となる。
蒸気クービンではノズルボックスに流入する蒸気ハ２４
６ Ｋｇ／Ｃｒｎ’ｇ −５３８°Ｃとなっているが、
３５０に、ｇ／ｍ’ｇ−６５０１５６６°Ｃ蒸気タービ
ンでは３５０ Ｋ ｇ／ｃｒｔｒ″・ｇ−６５０Ｃの蒸
気となり、正方、？）］、ｆ共に数段と高い値となる。
従って、１２Ｃｒ８１ｉｉ等の高温強度の高い材料が必
要であるが、実績的に１２ｃｒ鋼は鋳造特性が劣りクラ
ックが発生し易い。
要であるが、実績的に１２ｃｒ鋼は鋳造特性が劣りクラ
ックが発生し易い。
本発明の目的は、３５０ Ｋｇ／ｃＭｔ−ｇ−６５０Ｇ
蒸気タービンの一ノズルボックスには１２ｃｒ鋼が必要
となるが、これを鍛造方式で作ることにより、クランク
発生防止に役立つばかりではなく、約３０俤の高温強度
の増加も得られる信頼性の高い蒸気タービン用ノズルボ
ックスを提供することにある。
蒸気タービンの一ノズルボックスには１２ｃｒ鋼が必要
となるが、これを鍛造方式で作ることにより、クランク
発生防止に役立つばかりではなく、約３０俤の高温強度
の増加も得られる信頼性の高い蒸気タービン用ノズルボ
ックスを提供することにある。
第５図に本発明の一実施例であるノズルボックスの構造
を示す。この図は従来技術による構造を示した第２図に
対応している。
を示す。この図は従来技術による構造を示した第２図に
対応している。
８８ｍ方式のノズルボックスにおいては、半割れドーナ
ツ形のノズルボックス本体３６に、蒸気管３０が溶接４
８により取付けられる。その他の構造については前述の
従来技術と全く同様である。
ツ形のノズルボックス本体３６に、蒸気管３０が溶接４
８により取付けられる。その他の構造については前述の
従来技術と全く同様である。
この鍛造式ノズルボックスの特徴は、蒸気管３０は１２
チクロム鍛鋼より削り出される。同時にノズルボックス
本体３６も１２％クロム鍛鋼よυ削り出される。従って
蒸気室３５はエンドミ／ｌ／等によ、り加工されるため
、軸方向長さを増１−で蒸気室の必要容積を確保する。
チクロム鍛鋼より削り出される。同時にノズルボックス
本体３６も１２％クロム鍛鋼よυ削り出される。従って
蒸気室３５はエンドミ／ｌ／等によ、り加工されるため
、軸方向長さを増１−で蒸気室の必要容積を確保する。
ノズルボックスの構造溶接については、蒸気管３０と、
ノズルボックス３６を溶接＠１１４８で結合した後は従
来のノズルボックスと全く同一手順で行なわれる。
ノズルボックス３６を溶接＠１１４８で結合した後は従
来のノズルボックスと全く同一手順で行なわれる。
本発明による鍛造式ノズルボックスの特徴は、３５０
Ｋｇ／Ｃｒｎ！・ｇ −６５０？Ｚ’の超高圧、高温蒸
気を収納するために、高温強度の優れた１２チクロム鋼
を、ノズルボックス全体に使用したことが挙げられる。
Ｋｇ／Ｃｒｎ！・ｇ −６５０？Ｚ’の超高圧、高温蒸
気を収納するために、高温強度の優れた１２チクロム鋼
を、ノズルボックス全体に使用したことが挙げられる。
（従来の鋳造方式においても蒸気縮流部３７ａ、３７ｂ
ならびにノズル４５、スペーサ３８ ａ 、 ３８
ｂｌｌ−１：ｉ ２ りｏムｉ９Ｊ’ｊｆｉ’ＭｔＪｅ
用しティ＆。）更に、鍛鋼を用いて内部を削り出して管
３１゜３３．３４ならびに蒸気室３５を形成しているた
め、従来の鋳鋼方式に比較して、微細な内部欠陥の存在
による材料強度の低下を防止できるばかりではなく、実
績的に１２クロム鋳鋼の溶接熱幹部に発生し易１ハクラ
ックの防止にも大きく寄与する。
ならびにノズル４５、スペーサ３８ ａ 、 ３８
ｂｌｌ−１：ｉ ２ りｏムｉ９Ｊ’ｊｆｉ’ＭｔＪｅ
用しティ＆。）更に、鍛鋼を用いて内部を削り出して管
３１゜３３．３４ならびに蒸気室３５を形成しているた
め、従来の鋳鋼方式に比較して、微細な内部欠陥の存在
による材料強度の低下を防止できるばかりではなく、実
績的に１２クロム鋳鋼の溶接熱幹部に発生し易１ハクラ
ックの防止にも大きく寄与する。
第６図に叫ｊ方向から見たノズルボックスを示す。
この図は、第４図に対応している。
Ｌ半・下半ノズルボックスを締付けるフランジ４６ａ、
４６ｂけ、ノズルボックス本体−Ｕ−６より削り出され
る。
４６ｂけ、ノズルボックス本体−Ｕ−６より削り出され
る。
一、ヒ記説明の如く、３５０ Ｋｇ／Ｃｒｎ’ｇ −６
５０°１５６６Ｃ超高圧高湛蒸気タービンにおいては、
ノズルボックスは高温強度の高い１２％クロム合金鋼が
必要となる。
５０°１５６６Ｃ超高圧高湛蒸気タービンにおいては、
ノズルボックスは高温強度の高い１２％クロム合金鋼が
必要となる。
本発明においては次の改良を図った。
（１） ノズルボックス全体を１２クロム鍛鋼により
ｊｒＪ能な構造とした。
ｊｒＪ能な構造とした。
（２）鍛鋼材は、鋳鋼材の微細な内部欠陥による強度低
下を防止−するばかりでなく、十分な鍛錬により鋳＃ｌ
ｌ桐よシも約３０チ市湛強度が向上するため、ノズルボ
ックスの信頼性が向上する。
下を防止−するばかりでなく、十分な鍛錬により鋳＃ｌ
ｌ桐よシも約３０チ市湛強度が向上するため、ノズルボ
ックスの信頼性が向上する。
第１図は超高圧高温蒸気タービンの系統図、第２図は超
高圧高温蒸気タービンの超高圧セクションの断面図、第
３図は超高圧セクションの従来技術によるノズルボック
スの断面図、第４図は従来のノズルボックスを軸方向か
ら見た正面図、第５図は超高圧セクションの本発明の一
実施例であるノズルボックスの断面図、第６図は本発明
のノズルボックスを軸方向から見た正面図である。 ３５・・・蒸気室、３０・・・蒸気管、３６・・・ノズ
ルボックス本体、４８・・・溶接部、４５・・・ノズル
、３７８゜３７ｂ・・・蒸気縮流部。 第２図 第６図
高圧高温蒸気タービンの超高圧セクションの断面図、第
３図は超高圧セクションの従来技術によるノズルボック
スの断面図、第４図は従来のノズルボックスを軸方向か
ら見た正面図、第５図は超高圧セクションの本発明の一
実施例であるノズルボックスの断面図、第６図は本発明
のノズルボックスを軸方向から見た正面図である。 ３５・・・蒸気室、３０・・・蒸気管、３６・・・ノズ
ルボックス本体、４８・・・溶接部、４５・・・ノズル
、３７８゜３７ｂ・・・蒸気縮流部。 第２図 第６図
Claims (1)
- １、 蒸気タービン用ノズルボックスにおいて、鍛造月
より削り出されたノズルボックス本体と、蒸気導入管と
を溶接構造とし、男に、ノズル翼と、該ノズル翼が取シ
付けられる蒸気縮流部とを溶接構造として形成すること
を特徴とする蒸気タービン用ノズルボックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12206582A JPS5915603A (ja) | 1982-07-15 | 1982-07-15 | 蒸気タ−ビン用ノズルボツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12206582A JPS5915603A (ja) | 1982-07-15 | 1982-07-15 | 蒸気タ−ビン用ノズルボツクス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5915603A true JPS5915603A (ja) | 1984-01-26 |
Family
ID=14826755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12206582A Pending JPS5915603A (ja) | 1982-07-15 | 1982-07-15 | 蒸気タ−ビン用ノズルボツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5915603A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0443979U (ja) * | 1990-08-13 | 1992-04-14 | ||
| JP2010048254A (ja) * | 2008-08-22 | 2010-03-04 | Alstom Technology Ltd | 励振ファクタの改良された減衰のための多周波制御段 |
| JP2017125490A (ja) * | 2016-01-15 | 2017-07-20 | ドゥサン ヘヴィー インダストリーズ アンド コンストラクション カンパニー リミテッド | ノズルボックスアセンブリ |
-
1982
- 1982-07-15 JP JP12206582A patent/JPS5915603A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0443979U (ja) * | 1990-08-13 | 1992-04-14 | ||
| JP2010048254A (ja) * | 2008-08-22 | 2010-03-04 | Alstom Technology Ltd | 励振ファクタの改良された減衰のための多周波制御段 |
| JP2017125490A (ja) * | 2016-01-15 | 2017-07-20 | ドゥサン ヘヴィー インダストリーズ アンド コンストラクション カンパニー リミテッド | ノズルボックスアセンブリ |
| US10633991B2 (en) | 2016-01-15 | 2020-04-28 | DOOSAN Heavy Industries Construction Co., LTD | Nozzle box assembly |
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