JPS5916603A - 多段クラスタ−圧延機による板材の圧延方法 - Google Patents
多段クラスタ−圧延機による板材の圧延方法Info
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- JPS5916603A JPS5916603A JP12301082A JP12301082A JPS5916603A JP S5916603 A JPS5916603 A JP S5916603A JP 12301082 A JP12301082 A JP 12301082A JP 12301082 A JP12301082 A JP 12301082A JP S5916603 A JPS5916603 A JP S5916603A
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- JP
- Japan
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- roll
- rolling
- rolls
- plate material
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/005—Rolls with a roughened or textured surface; Methods for making same
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/147—Cluster mills, e.g. Sendzimir mills, Rohn mills, i.e. each work roll being supported by two rolls only arranged symmetrically with respect to the plane passing through the working rolls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2267/00—Roll parameters
- B21B2267/10—Roughness of roll surface
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は多段クラスター圧延機により金属板材を圧延
する方法に関する。
する方法に関する。
圧延の能率向上は高圧下および高圧延速度により達成さ
れる。ゼンジマー圧延機等の多段クラスター圧延機は板
材を高い圧下率で圧延することができる圧延機の一つで
ある。圧延トルクは駆動される中間ロールからワークロ
ールへ両ロール間の摩擦によって伝達される。
れる。ゼンジマー圧延機等の多段クラスター圧延機は板
材を高い圧下率で圧延することができる圧延機の一つで
ある。圧延トルクは駆動される中間ロールからワークロ
ールへ両ロール間の摩擦によって伝達される。
ところで、多段クラスター圧延機により高速圧延を行う
とワークロールと駆動中間ロールとの間でスリップを発
生するという問題がある。それは圧延速度が高くなるに
従いロール間の摩擦係数が小さくなることによる。スリ
ップはワークロール等にチャタリングを誘発し、圧延さ
れｆこ板材にいわゆるチャタマークを発生して表面性状
を損う。
とワークロールと駆動中間ロールとの間でスリップを発
生するという問題がある。それは圧延速度が高くなるに
従いロール間の摩擦係数が小さくなることによる。スリ
ップはワークロール等にチャタリングを誘発し、圧延さ
れｆこ板材にいわゆるチャタマークを発生して表面性状
を損う。
また、スリップによりロール、ノ・ウジング等がチャタ
リングし、安定して圧延を行うことができない。
リングし、安定して圧延を行うことができない。
この発明は多段クラスター圧延機による板材の圧延にお
ける上記のような問題全解決するためになされ１こもの
で、高速、高圧下のものでロール間にスリップを生じる
ことのない圧延方法を提供しようとするものである。
ける上記のような問題全解決するためになされ１こもの
で、高速、高圧下のものでロール間にスリップを生じる
ことのない圧延方法を提供しようとするものである。
この発明はロール間スリップに関連して従来とくに制限
が加えられていなかったロール表面粗さに着目してロー
ルスリップを防止しようとするものである。すなわち、
この発明ではワークロールと駆動中間ロールの等価ロー
ル表面粗さＲａが０．１μｍ以上のワークロールおよび
駆動中間ロールを使用して板材を冷間圧延するようにし
ている。等価ロール表面粗さＲａはワークロールおよび
駆動中間ロールの板道部（又はそれ相当部）平均粗さの
２乗平均値の平方根で与えられる。
が加えられていなかったロール表面粗さに着目してロー
ルスリップを防止しようとするものである。すなわち、
この発明ではワークロールと駆動中間ロールの等価ロー
ル表面粗さＲａが０．１μｍ以上のワークロールおよび
駆動中間ロールを使用して板材を冷間圧延するようにし
ている。等価ロール表面粗さＲａはワークロールおよび
駆動中間ロールの板道部（又はそれ相当部）平均粗さの
２乗平均値の平方根で与えられる。
上記のようにワークロールおよび駆動中間ロールに表面
粗さの制限を加えることによりロール間の摩擦係数を所
要の値以上に保持することができ、ロール間スリップが
防止される。したがって、ロールのチャタリングは生ぜ
ず、高速圧延が可能となり、またチャタマークのない優
れた表面性状の圧延板材を得ることができる。さらに、
圧延トルクは駆動中間ロールよりワークロールに効率よ
く伝達されるので高圧下圧延が可能である。
粗さの制限を加えることによりロール間の摩擦係数を所
要の値以上に保持することができ、ロール間スリップが
防止される。したがって、ロールのチャタリングは生ぜ
ず、高速圧延が可能となり、またチャタマークのない優
れた表面性状の圧延板材を得ることができる。さらに、
圧延トルクは駆動中間ロールよりワークロールに効率よ
く伝達されるので高圧下圧延が可能である。
さらにまた、この発明の方法は単にワークロールおよび
中間ロールの表面粗さを調整するのみであるから既設の
設備であっても容易に応用できる。
中間ロールの表面粗さを調整するのみであるから既設の
設備であっても容易に応用できる。
この発明は特に光沢全要求されない板材の圧延に有効で
ある。
ある。
ワークロールの表面粗さは製品に転写される。
したがって、等価ロール表面粗さＲａの上限は要求され
る製品の表面性状によって決められる。一般に、等価ロ
ール表面粗さＲａは８μｍ以下であることが望ましい。
る製品の表面性状によって決められる。一般に、等価ロ
ール表面粗さＲａは８μｍ以下であることが望ましい。
また、ワークロールおよび駆動中間ロールの表面硬度は
ショアー硬度で７０°以上であることが必要である。７
０°未満であるとバックアップロールの表面性状が駆動
中間ロールに転写される。
ショアー硬度で７０°以上であることが必要である。７
０°未満であるとバックアップロールの表面性状が駆動
中間ロールに転写される。
以下この発明の詳細な説明する。
第１図はロール表面粗さをパラメータとしてロール周速
度ＶＲとロール間摩擦係数μＲとの間の関係を示す線図
である。この線図から明らかなようにロール周速度ＶＲ
が高くなれば摩擦係数μＲは小さくなり、ロール周速度
■Ｒがある程度高く（例えば１００〜２００ルー以上）
なれば摩擦係数はほぼ一定となる。
度ＶＲとロール間摩擦係数μＲとの間の関係を示す線図
である。この線図から明らかなようにロール周速度ＶＲ
が高くなれば摩擦係数μＲは小さくなり、ロール周速度
■Ｒがある程度高く（例えば１００〜２００ルー以上）
なれば摩擦係数はほぼ一定となる。
一方、第２図はロール周速度ｖＲヲパラメーターとして
等価ロール表面粗さＲａとロール間摩擦係数μＲとの関
係を示す線図である。この線図から明らかなように表面
粗さＲａが大きくなると摩擦係数μＲも次第に大きくな
る。また、線図はロール周速度ＶＲが３００５−以上の
高速になると、ＲａとμＲとの関係は図中に点線で示す
曲線Ａにより表わされる。
等価ロール表面粗さＲａとロール間摩擦係数μＲとの関
係を示す線図である。この線図から明らかなように表面
粗さＲａが大きくなると摩擦係数μＲも次第に大きくな
る。また、線図はロール周速度ＶＲが３００５−以上の
高速になると、ＲａとμＲとの関係は図中に点線で示す
曲線Ａにより表わされる。
ところで、多段クラスター圧延機において中間ロールが
駆動される場合、中間ロールからワークロールにトルク
が伝達されるためには摩擦係数μＲは次のようでなけれ
ばならない。
駆動される場合、中間ロールからワークロールにトルク
が伝達されるためには摩擦係数μＲは次のようでなけれ
ばならない。
ここで、Ｒ：ワークロールの半径
Ｐ：圧延荷重
Ｔ：ワークロール換算の圧延トルク
θ：ワークロールと中間ロールとの中心線が水平となす
角（第３図参照） 上式で与えられる必要な摩擦係数μＲを実機圧延で求め
た結果、圧下率５０〜５０％で０．０４〜００５５とな
った。この実測結果によるとロール間スリップを生じな
いで高速圧延を行うためには、若干余裕をみて摩擦係数
μＲは０．０６以上でなければならない。第２図によれ
ば、高速圧延（曲線Ａ）の場合、摩擦係数μＲが００６
以上であるためには等価ロール表面粗さＲａは０．１μ
ｍでなければならない。
角（第３図参照） 上式で与えられる必要な摩擦係数μＲを実機圧延で求め
た結果、圧下率５０〜５０％で０．０４〜００５５とな
った。この実測結果によるとロール間スリップを生じな
いで高速圧延を行うためには、若干余裕をみて摩擦係数
μＲは０．０６以上でなければならない。第２図によれ
ば、高速圧延（曲線Ａ）の場合、摩擦係数μＲが００６
以上であるためには等価ロール表面粗さＲａは０．１μ
ｍでなければならない。
なお、上記実機圧延における圧延条件は次の通りである
。
。
ロールクラスターの構成は第３図に示す通りで、ロール
直径は ワークロール（１）＝２００叫 中間ロール（２） ： ２９０調 サイドバツクアツプロール（３） ： ６３０ ｔ＋＋
＋＋＋センターバックアップロール（４） ： ２９０
簡また、板材は厚み３．２ｘ幅１０００の４０に高張
力鋼で、圧延速度は３００５−であった。
直径は ワークロール（１）＝２００叫 中間ロール（２） ： ２９０調 サイドバツクアツプロール（３） ： ６３０ ｔ＋＋
＋＋＋センターバックアップロール（４） ： ２９０
簡また、板材は厚み３．２ｘ幅１０００の４０に高張
力鋼で、圧延速度は３００５−であった。
この発明が応用される多段クラスター圧延機は必ずしも
上下対称にロールクラスターを備えている必要はない。
上下対称にロールクラスターを備えている必要はない。
例えば、上側に６段のロールクラスター、下側ニ２ 段
０．）ロール（ワークロールとバックアップロール）を
配置した圧延機であってもよい。
０．）ロール（ワークロールとバックアップロール）を
配置した圧延機であってもよい。
第１図はロール周速度とロール間摩擦係数との関係を示
す線図、第２図は等価ロール表面粗さとロール間摩擦係
数との関係を示す線図、および第３図はロールクラスタ
ーの一例を示し、摩擦係数の計算式の説明図である。 ｌ・・・ワークロール、２・・・中間ロール、３．４・
・・バックアップロール。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 第 １ ｍ ロールｍ遼Ｋ ＶＲＣ”／ｍｉｘ’）
す線図、第２図は等価ロール表面粗さとロール間摩擦係
数との関係を示す線図、および第３図はロールクラスタ
ーの一例を示し、摩擦係数の計算式の説明図である。 ｌ・・・ワークロール、２・・・中間ロール、３．４・
・・バックアップロール。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 第 １ ｍ ロールｍ遼Ｋ ＶＲＣ”／ｍｉｘ’）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ワークロール、駆動中間ロールおよびバックアップロー
ルからなるロールクラスターを少くとも１組・備えた圧
延機により板材を圧延する方法において、前記ワークロ
ールと駆動中間ロールの等価ロール表面粗さＲａを０１
μｍ以上とすることを特徴とする多段クラスター圧延機
による板材の圧延方法。 ただし、 ＲａＷ ：ワークロール表面の板道平均粗さＲａＩ：駆
動中間ロール表面の板道相当部平均相さ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12301082A JPS5916603A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 多段クラスタ−圧延機による板材の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12301082A JPS5916603A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 多段クラスタ−圧延機による板材の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5916603A true JPS5916603A (ja) | 1984-01-27 |
| JPH048121B2 JPH048121B2 (ja) | 1992-02-14 |
Family
ID=14850007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12301082A Granted JPS5916603A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 多段クラスタ−圧延機による板材の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5916603A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0216202U (ja) * | 1988-07-20 | 1990-02-01 | ||
| JPH068523U (ja) * | 1992-04-22 | 1994-02-04 | 日本ビクター株式会社 | 音響室 |
| JPH0624656U (ja) * | 1992-09-02 | 1994-04-05 | 榮 漆崎 | 飯用しゃもじ |
-
1982
- 1982-07-16 JP JP12301082A patent/JPS5916603A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0216202U (ja) * | 1988-07-20 | 1990-02-01 | ||
| JPH068523U (ja) * | 1992-04-22 | 1994-02-04 | 日本ビクター株式会社 | 音響室 |
| JPH0624656U (ja) * | 1992-09-02 | 1994-04-05 | 榮 漆崎 | 飯用しゃもじ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH048121B2 (ja) | 1992-02-14 |
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