JPS59166624A - パイプの高周波誘導調質方法 - Google Patents
パイプの高周波誘導調質方法Info
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- JPS59166624A JPS59166624A JP3956083A JP3956083A JPS59166624A JP S59166624 A JPS59166624 A JP S59166624A JP 3956083 A JP3956083 A JP 3956083A JP 3956083 A JP3956083 A JP 3956083A JP S59166624 A JPS59166624 A JP S59166624A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はパイプ全断面の高周波誘導調質方法に関する。
さらに詳しくは、自動二輪車のフロントフォーク用フォ
ークパイプ等の部材の耐疲労性を向上させる高周波誘導
調質方法に関するものである。
ークパイプ等の部材の耐疲労性を向上させる高周波誘導
調質方法に関するものである。
従来、パイプの耐疲労性を向上させる調質方法、すなわ
ち、焼入れしたパイプを４００Ｃ〜６００Ｃの温度に焼
戻し、強靭なソルバイト組織を形成させて耐疲労性を向
上させる処理方法としては、次に示すような種々の方法
がある。すなわち、電気炉焼入＋電気炉焼戻し、高周波
移動焼人士電気炉焼戻し、高周波定置焼入＋電気炉焼戻
し、高周波定置焼入＋高周波定置焼戻し、高周波移動焼
入＋高周波定置焼戻し等である。
ち、焼入れしたパイプを４００Ｃ〜６００Ｃの温度に焼
戻し、強靭なソルバイト組織を形成させて耐疲労性を向
上させる処理方法としては、次に示すような種々の方法
がある。すなわち、電気炉焼入＋電気炉焼戻し、高周波
移動焼人士電気炉焼戻し、高周波定置焼入＋電気炉焼戻
し、高周波定置焼入＋高周波定置焼戻し、高周波移動焼
入＋高周波定置焼戻し等である。
これらの調質方法における焼戻し工程は、電気炉加熱に
よる方法と高周波誘導加熱による方法とに大別されるが
、その焼戻し温度、焼戻し時間は、電気炉による場合と
高周波による場合とでは異なる。
よる方法と高周波誘導加熱による方法とに大別されるが
、その焼戻し温度、焼戻し時間は、電気炉による場合と
高周波による場合とでは異なる。
電気炉焼戻しに比べて、高周波定置焼戻しによる場合に
は、焼戻し温度は高く、焼戻し時間は短い。短い焼戻し
時間で、長時間焼戻しだ場合と同一の硬さを得るために
、その焼戻し温度を高くしなければならないが、それを
どれほど高くするかについては、次式が提示されている
。
は、焼戻し温度は高く、焼戻し時間は短い。短い焼戻し
時間で、長時間焼戻しだ場合と同一の硬さを得るために
、その焼戻し温度を高くしなければならないが、それを
どれほど高くするかについては、次式が提示されている
。
すなわち
（Ｔ１＋２７３） ／ （Ｔ２＋２７３） ＝ （ｌｏ
ｇ ｊ２＋ｃ）／ （１ｗ ｔ＋ ＋ｃ）ここで Ｔ１
． Ｔｚ：焼戻し温度（Ｃ）’Ｉ ＋ ｔ２ ’焼戻し
時間（ｓｅＣ）Ｃ：炭素量によって決まる定数 上式は、鋼を焼戻しする場合に、温度Ｔ１、時間ｔ１の
条件で得られる焼戻し効果は、温度Ｔ２、時間ｔ２の条
件で得られる焼戻し効果に等しいということを示す。後
述の比較例に示すように、炭素含有量０．４０〜０．４
５重量％のパイプの焼戻しを電気炉にて行なう場合、そ
の焼戻し温度は４７０ Ｃ，保持時間は１．５時間であ
る。この焼戻し条件により調質硬さ）（ＲＣ４０を得て
いる。
ｇ ｊ２＋ｃ）／ （１ｗ ｔ＋ ＋ｃ）ここで Ｔ１
． Ｔｚ：焼戻し温度（Ｃ）’Ｉ ＋ ｔ２ ’焼戻し
時間（ｓｅＣ）Ｃ：炭素量によって決まる定数 上式は、鋼を焼戻しする場合に、温度Ｔ１、時間ｔ１の
条件で得られる焼戻し効果は、温度Ｔ２、時間ｔ２の条
件で得られる焼戻し効果に等しいということを示す。後
述の比較例に示すように、炭素含有量０．４０〜０．４
５重量％のパイプの焼戻しを電気炉にて行なう場合、そ
の焼戻し温度は４７０ Ｃ，保持時間は１．５時間であ
る。この焼戻し条件により調質硬さ）（ＲＣ４０を得て
いる。
これを高周波誘導加熱によシ短時間（約１秒）で焼戻す
場合の焼戻し温度を上式から求めると、約６４０Ｃとな
る。すなわち、電気炉焼戻し条件４７０ Ｕ Ｘ １．
５時間に相当する高周波焼戻し条件は６４０ｔ：’ Ｘ
１．０秒となる。通常、焼入れした鋼を４００Ｃ〜６
００Ｃの温度に焼戻す処理を”調質”と呼ぶが、この焼
戻し温度（４００Ｃ〜６ｏｏＣ）は、電気炉およびその
他の炉で時間をかけて焼戻す場合の温度であって、当然
、高周波加熱による調質の場合は、その焼戻し時間が短
いため、その加熱温度は上述したように高くなる。
場合の焼戻し温度を上式から求めると、約６４０Ｃとな
る。すなわち、電気炉焼戻し条件４７０ Ｕ Ｘ １．
５時間に相当する高周波焼戻し条件は６４０ｔ：’ Ｘ
１．０秒となる。通常、焼入れした鋼を４００Ｃ〜６
００Ｃの温度に焼戻す処理を”調質”と呼ぶが、この焼
戻し温度（４００Ｃ〜６ｏｏＣ）は、電気炉およびその
他の炉で時間をかけて焼戻す場合の温度であって、当然
、高周波加熱による調質の場合は、その焼戻し時間が短
いため、その加熱温度は上述したように高くなる。
一般に高周波焼入れにおいては、普通の焼入れに比べて
、鋼の表面の残留応力が大きく、従って、耐疲労強度が
高くなる。この高周波焼入れによる表面の圧縮残留応力
は焼戻しによって小さくなるが、その値は焼戻し温度が
高くなればなるほど小さくなる。例えば高周波焼入れし
たパイプ材を電気炉にて焼戻した場合、その焼戻し温度
が５００Ｃ〜６００Ｃ位であると、残留応力は完全に除
去され、実質的にゼロとなる′。また高周波定置加熱、
移動加熱によシミ気炉加熱相当の温度で焼戻しだ場合も
、同傾向を示す。
、鋼の表面の残留応力が大きく、従って、耐疲労強度が
高くなる。この高周波焼入れによる表面の圧縮残留応力
は焼戻しによって小さくなるが、その値は焼戻し温度が
高くなればなるほど小さくなる。例えば高周波焼入れし
たパイプ材を電気炉にて焼戻した場合、その焼戻し温度
が５００Ｃ〜６００Ｃ位であると、残留応力は完全に除
去され、実質的にゼロとなる′。また高周波定置加熱、
移動加熱によシミ気炉加熱相当の温度で焼戻しだ場合も
、同傾向を示す。
以上は、焼戻し後、空冷した場合の残留応力の挙動であ
るが、焼戻し後、冷却速度を水冷によシ早めだ場合、残
留応力の値は、焼戻し温度が４００Ｃ位迄は焼入時の残
留応力の値よシ小さいが、６００Ｃ位で焼入時と同等も
しくは、少し大きい値を示すにすぎない。高周波定置加
熱によシ、短時間で電気炉焼戻し温度４００Ｃ〜６００
Ｃに相当する温度で焼戻し、噴射冷却により急速冷却し
ても同じような傾向を示す。いずれの場合も従来の焼戻
し方法では大きな残留応力を発生させることが困難でア
シ、耐疲労性の著しい向上はあまシ期待できなかった。
るが、焼戻し後、冷却速度を水冷によシ早めだ場合、残
留応力の値は、焼戻し温度が４００Ｃ位迄は焼入時の残
留応力の値よシ小さいが、６００Ｃ位で焼入時と同等も
しくは、少し大きい値を示すにすぎない。高周波定置加
熱によシ、短時間で電気炉焼戻し温度４００Ｃ〜６００
Ｃに相当する温度で焼戻し、噴射冷却により急速冷却し
ても同じような傾向を示す。いずれの場合も従来の焼戻
し方法では大きな残留応力を発生させることが困難でア
シ、耐疲労性の著しい向上はあまシ期待できなかった。
本発明は上記問題点を解決し、耐疲労性の高いパイプを
得るだめの高周波調質方法を提供するもので、その要旨
は、高周波誘導焼入れ、焼戻しによシバイブ全断面を均
一に調質する方法において、その焼戻し工程を移動加熱
冷却法にて行ない、その焼戻し温度を鉄鋼のオーステナ
イト化温度直下にして移動加熱し、該加熱部を噴射冷却
水を用いて移動急速冷却することによシ、パイプの軸方
向に焼入時の応力よりも大きな残留圧縮応力を発生さぜ
、耐疲労性を向上させることを特徴とするパイプの高周
波誘導調質方法にある。
得るだめの高周波調質方法を提供するもので、その要旨
は、高周波誘導焼入れ、焼戻しによシバイブ全断面を均
一に調質する方法において、その焼戻し工程を移動加熱
冷却法にて行ない、その焼戻し温度を鉄鋼のオーステナ
イト化温度直下にして移動加熱し、該加熱部を噴射冷却
水を用いて移動急速冷却することによシ、パイプの軸方
向に焼入時の応力よりも大きな残留圧縮応力を発生さぜ
、耐疲労性を向上させることを特徴とするパイプの高周
波誘導調質方法にある。
本発明におけるパイプの調質は、その焼戻し工程に著し
い特徴がある。すなわち、焼入れは、従来、慣用されて
いる高周波焼入れ方法によって、パイプ全断面を焼入れ
するが、焼戻しは移動加熱冷却法によって行ない、その
焼戻し温度をオーステナイト化温度直下とし、該焼戻し
温度から２〜５秒間以内に常温迄−挙に冷却する。
い特徴がある。すなわち、焼入れは、従来、慣用されて
いる高周波焼入れ方法によって、パイプ全断面を焼入れ
するが、焼戻しは移動加熱冷却法によって行ない、その
焼戻し温度をオーステナイト化温度直下とし、該焼戻し
温度から２〜５秒間以内に常温迄−挙に冷却する。
その間、所要の調質硬さを維持しておく。
第２図は、その実施の態様を示すが、１はパイプ、４は
パイプ１を支持し、これを回転させながら上下方向に移
動させるための装置、５は高周波加熱コイル、６は噴射
冷却水用ジャケット、７は噴射冷却水である。なお、パ
イプ１はこれを上下方向に固定し、加熱コイル５と冷却
水用ジャケット６を移動させるようにし、また両者を相
対的に移動させるようにしてもよい。
パイプ１を支持し、これを回転させながら上下方向に移
動させるための装置、５は高周波加熱コイル、６は噴射
冷却水用ジャケット、７は噴射冷却水である。なお、パ
イプ１はこれを上下方向に固定し、加熱コイル５と冷却
水用ジャケット６を移動させるようにし、また両者を相
対的に移動させるようにしてもよい。
寸ず高周波加熱コイル５でパイプ１をオーステナイト化
温度直下まで加熱し、次いで直ちに冷却水用ジャケット
から冷却水７をパイプ１に噴射し、パイプ１を常温まで
に冷却する。
温度直下まで加熱し、次いで直ちに冷却水用ジャケット
から冷却水７をパイプ１に噴射し、パイプ１を常温まで
に冷却する。
このような焼戻しによって、パイプには大きな残留圧縮
応力が発生し、その結果、耐疲労強度が大巾に向上する
。すなわち、高い焼戻し温度のだめ焼入れによる変態応
力が減少し、かわりに急速冷却による熱応力が現われて
、パイプの収縮と共に大きな残留圧縮応力が発生する。
応力が発生し、その結果、耐疲労強度が大巾に向上する
。すなわち、高い焼戻し温度のだめ焼入れによる変態応
力が減少し、かわりに急速冷却による熱応力が現われて
、パイプの収縮と共に大きな残留圧縮応力が発生する。
この熱応力は高温から急速冷却すればするほど大きくな
る。しかるにオーステナイト化温度以上に加熱して急冷
すると、焼きが入るので、焼きの入らないオーステナイ
ト化温度以下でできるだけ高温に加熱し、しかる後急速
冷却しなければならない。
る。しかるにオーステナイト化温度以上に加熱して急冷
すると、焼きが入るので、焼きの入らないオーステナイ
ト化温度以下でできるだけ高温に加熱し、しかる後急速
冷却しなければならない。
本発明の調質方法は、炭素含有量０２〜０．６％のパイ
プ材に適用可能である。まだ調質硬さについては、焼戻
し温度あるいは常温迄の冷却速度を調整することにより
、所要調質硬さを得ることができる。冷却速度の調整は
、冷却液流量、および送シ速度を変化させることにより
可能である。
プ材に適用可能である。まだ調質硬さについては、焼戻
し温度あるいは常温迄の冷却速度を調整することにより
、所要調質硬さを得ることができる。冷却速度の調整は
、冷却液流量、および送シ速度を変化させることにより
可能である。
本発明においては、パイプ全断面を均一に調質するため
の高周波電源は、調質対象パイプの径、肉厚によって、
Ｉ ＫＨｚ〜１０ＫＨｚの周波数範囲で適当に選択する
ことができる。
の高周波電源は、調質対象パイプの径、肉厚によって、
Ｉ ＫＨｚ〜１０ＫＨｚの周波数範囲で適当に選択する
ことができる。
以下に、実施例および比較例を示す。
実施例
外径３７φ、内径３０φ、長さ７５５ｒｎｆｎ、材質５
ＡＥ１０４１ （炭素含有量０．４０〜０，４５重量％
）のシームレスパイプを、表−１に示す調質条件により
、パイプの両端１５０問ずつを非調質部とし、残、！ｌ
）４５５ｗｎの範囲をＨＲＣ４０”の硬さに調質した。
ＡＥ１０４１ （炭素含有量０．４０〜０，４５重量％
）のシームレスパイプを、表−１に示す調質条件により
、パイプの両端１５０問ずつを非調質部とし、残、！ｌ
）４５５ｗｎの範囲をＨＲＣ４０”の硬さに調質した。
この場合の焼戻し噴射冷却水量は５０７３７ｍ１ｎであ
る。
る。
表 −１調質条件
比較例１
実施例で用いたものと同じパイプに、実施例と同一の焼
入れ条件により焼入れを行ない、焼戻しは電気炉にて行
ない、その調質硬さをＨＲＣ４０＋：３ とした。この
場合の焼戻し条件は４００ ｔｒ Ｘ １．５時間、焼
戻し後の冷却は空冷とした。
入れ条件により焼入れを行ない、焼戻しは電気炉にて行
ない、その調質硬さをＨＲＣ４０＋：３ とした。この
場合の焼戻し条件は４００ ｔｒ Ｘ １．５時間、焼
戻し後の冷却は空冷とした。
比較例２
実施例と同一のパイプに電気炉焼入れをし、比較例１と
同じ条件で電気炉焼戻しを行なった。
同じ条件で電気炉焼戻しを行なった。
比較例３
実施例で用いたものと同じパイプに、実施例と同一の焼
入れ条件にて焼入れを行ない、焼戻しは施こさなかった
。
入れ条件にて焼入れを行ない、焼戻しは施こさなかった
。
第１図は実施例によって得られたパイプの縦断面図を示
す。図において、１は調質部、２は非調質部、３は境界
部、ｒｌは調質部の内径、ｒ２は非調質部の内径、ｒ３
は境界部の内径を示す。
す。図において、１は調質部、２は非調質部、３は境界
部、ｒｌは調質部の内径、ｒ２は非調質部の内径、ｒ３
は境界部の内径を示す。
第２図は、本発明の調質方接の一例を示す。
図において、４は焼入れ、焼戻し用加熱コイル、５は噴
射冷却水を示す。
射冷却水を示す。
以上、実施例、比較例１〜３で得たパイプについて、寸
法変化、および機緘的性質の測定結果を表−２に示す。
法変化、および機緘的性質の測定結果を表−２に示す。
表−２において、内径寸法変化のマイナスは、パイプに
調質を施こす前よシ収縮していることを示す。段差は非
調質部の内径ｒ２と境界部の内径ｒ３との寸法差ｒ２−
ｒ３を示す。耐疲労性は応力振幅±４０ｋｙ／ｘｉ で
の破断回数を示す。圧縮残留応力はパイプ表面より０．
２．の深さにおける値を示す。
調質を施こす前よシ収縮していることを示す。段差は非
調質部の内径ｒ２と境界部の内径ｒ３との寸法差ｒ２−
ｒ３を示す。耐疲労性は応力振幅±４０ｋｙ／ｘｉ で
の破断回数を示す。圧縮残留応力はパイプ表面より０．
２．の深さにおける値を示す。
表−２より、本発明の調質方法によるパイプは、従来の
調質方法に比べて耐疲労性は３〜４倍に向上している。
調質方法に比べて耐疲労性は３〜４倍に向上している。
圧縮残留応力は焼入のみの値に対して約３倍の値を示し
ているが、これは焼戻し温度が高い状態からの急速冷却
が、圧縮応力の増大に有効であることを示している。こ
の大きな圧縮残留応力の発生によって、耐疲労性が著し
く向上するものと考えられる。一方、電気炉焼戻しの場
合、その値はゼロに近く、これは焼戻しにより残留圧縮
応力がほとんど除去されていることを示している。その
他、抗張力、降伏点、伸び、衝撃値についても、本発明
の調質方法によるパイプが最もすぐれていることは明ら
かである。
ているが、これは焼戻し温度が高い状態からの急速冷却
が、圧縮応力の増大に有効であることを示している。こ
の大きな圧縮残留応力の発生によって、耐疲労性が著し
く向上するものと考えられる。一方、電気炉焼戻しの場
合、その値はゼロに近く、これは焼戻しにより残留圧縮
応力がほとんど除去されていることを示している。その
他、抗張力、降伏点、伸び、衝撃値についても、本発明
の調質方法によるパイプが最もすぐれていることは明ら
かである。
さらに、本発明の調質方法によるパイプは、内径の収縮
量が従来法に比べて最も大きく、焼入れのみのパイプの
内径寸法変化が−０，０９ｗｎの収縮量であるが、これ
は従来法に比べて、高い焼戻し温度から急速冷却するこ
とにより、大きな熱応力を生じ、収縮量が大きくなるこ
とを示している。次に、段差についても本発明によるパ
イプは大きな特徴を示す。すなわち調質部の内径ｒ１と
境界部の内径ｒ３との差が生ずることである。これは、
従来方法および焼入れのみの場合、ｒｌとｒ３は等しい
か、もしくはｒ３）ｒｌの傾向を示すが、本発明方法に
よると、ｒ３＜ｒＩとなる。
量が従来法に比べて最も大きく、焼入れのみのパイプの
内径寸法変化が−０，０９ｗｎの収縮量であるが、これ
は従来法に比べて、高い焼戻し温度から急速冷却するこ
とにより、大きな熱応力を生じ、収縮量が大きくなるこ
とを示している。次に、段差についても本発明によるパ
イプは大きな特徴を示す。すなわち調質部の内径ｒ１と
境界部の内径ｒ３との差が生ずることである。これは、
従来方法および焼入れのみの場合、ｒｌとｒ３は等しい
か、もしくはｒ３）ｒｌの傾向を示すが、本発明方法に
よると、ｒ３＜ｒＩとなる。
従って、非調質部との段差が最も大きくなる。
本発明の調質方法、すなわち、高周波焼入れ＋高周波移
動焼戻しは、短時間加熱のだめ、結晶粒が従来法に比べ
非常に微細となり、機械的性質に好結果を与え、さらに
、スケールの発生および脱炭が極端に少なく、後段のメ
ッキ工程での酸洗いなどによるスケール除去が不要とな
る。さらに、パイプの両端は、非調質状態にすることが
できるので、ネジ加工等が容易である。
動焼戻しは、短時間加熱のだめ、結晶粒が従来法に比べ
非常に微細となり、機械的性質に好結果を与え、さらに
、スケールの発生および脱炭が極端に少なく、後段のメ
ッキ工程での酸洗いなどによるスケール除去が不要とな
る。さらに、パイプの両端は、非調質状態にすることが
できるので、ネジ加工等が容易である。
第１図は本発明の実施例によって得られたパイプの縦断
面図、第２図は本発明の調質方法の一例を示す図である
。 １・・・・・・焼入部、 ２・・・・・・井焼入飾
、３・・・・・・境界部、 ４・・・・・・パイ
プの支持部、５・・・・・・高周波コイル、 ６・・・・・・冷却水用ジャケット、 ７・・・・・・冷却水。
面図、第２図は本発明の調質方法の一例を示す図である
。 １・・・・・・焼入部、 ２・・・・・・井焼入飾
、３・・・・・・境界部、 ４・・・・・・パイ
プの支持部、５・・・・・・高周波コイル、 ６・・・・・・冷却水用ジャケット、 ７・・・・・・冷却水。
Claims (2)
- （１）高周波誘導焼入、焼戻しによシバイブ全断面を均
一に調質する方法において、その焼戻し工程を移動加熱
冷却法にて行ない、まず鉄鋼のオーステナイト化温度直
下にまで移動加熱し、次いで該加熱部を噴射冷却水を用
いて移動急速冷却し、それによって、パイプの軸方向に
焼入時の応力よシも大きな残留圧縮応力を発生させ、耐
疲労性を向上させることを特徴とするパイプの高周波誘
導調質方法。 - （２）上記移動急速冷却を、噴射冷却水量、およびパイ
プもしくは加熱コイルの送り速度を調整して行なうこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のパイプの高周
波誘導調質方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3956083A JPS59166624A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | パイプの高周波誘導調質方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3956083A JPS59166624A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | パイプの高周波誘導調質方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59166624A true JPS59166624A (ja) | 1984-09-20 |
Family
ID=12556453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3956083A Pending JPS59166624A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | パイプの高周波誘導調質方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59166624A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6342396A (ja) * | 1986-08-04 | 1988-02-23 | ユナイテッド・テクノロジ−ズ・コ−ポレイション | ガスタービンエンジンの複合材料製ファン出口ガイドベーン |
| US6108908A (en) * | 1997-11-03 | 2000-08-29 | Illinois Tool Works | Heat treated combustion chamber housing and process for making same |
| KR100464636B1 (ko) * | 2002-04-15 | 2005-01-03 | 박종국 | 완철의 제조방법 |
| JP2010031305A (ja) * | 2008-07-25 | 2010-02-12 | Ntn Corp | 高周波誘導加熱焼戻装置及び高周波誘導加熱焼戻方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5633424A (en) * | 1979-08-23 | 1981-04-03 | Nippon Steel Corp | Steel pipe having excellent crushing strength |
-
1983
- 1983-03-10 JP JP3956083A patent/JPS59166624A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5633424A (en) * | 1979-08-23 | 1981-04-03 | Nippon Steel Corp | Steel pipe having excellent crushing strength |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6342396A (ja) * | 1986-08-04 | 1988-02-23 | ユナイテッド・テクノロジ−ズ・コ−ポレイション | ガスタービンエンジンの複合材料製ファン出口ガイドベーン |
| US6108908A (en) * | 1997-11-03 | 2000-08-29 | Illinois Tool Works | Heat treated combustion chamber housing and process for making same |
| KR100464636B1 (ko) * | 2002-04-15 | 2005-01-03 | 박종국 | 완철의 제조방법 |
| JP2010031305A (ja) * | 2008-07-25 | 2010-02-12 | Ntn Corp | 高周波誘導加熱焼戻装置及び高周波誘導加熱焼戻方法 |
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