JPS59180220A - ガスタ−ビン燃焼器 - Google Patents
ガスタ−ビン燃焼器Info
- Publication number
- JPS59180220A JPS59180220A JP5376883A JP5376883A JPS59180220A JP S59180220 A JPS59180220 A JP S59180220A JP 5376883 A JP5376883 A JP 5376883A JP 5376883 A JP5376883 A JP 5376883A JP S59180220 A JPS59180220 A JP S59180220A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion
- catalyst
- fuel
- air
- gas turbine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/40—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the use of catalytic means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
不光明は、ガスタービン発′屯システムに使用するガス
タービン燃焼器に関し、史に詳しくは、燃焼時（１生ず
る屋素譚化物（以下、ＮＯｘと称ず）の発生量が少なく
、且つ、燃焼効率が良好で、触媒が長寿命化された触媒
燃焼方式ガスタービン燃焼器ζ二関する。
タービン燃焼器に関し、史に詳しくは、燃焼時（１生ず
る屋素譚化物（以下、ＮＯｘと称ず）の発生量が少なく
、且つ、燃焼効率が良好で、触媒が長寿命化された触媒
燃焼方式ガスタービン燃焼器ζ二関する。
近年、石油員′ＩＪｊ、等の枯渇化（＝伴ない、種々の
代替エネルギーが希求されておシ、一方では、エネルギ
ー資諒の効率的使用が要求されている。これらの要求に
答えるものの中（二は、例えば、燃料として天然ガスを
使用するガスタービン・ヌテームタービン破合すイクル
兄也システム或いは石炭ガス化ガスタービン・ヌブーー
ムタービン複合すイクル発′屯システム等が挙げられ、
検討さ２ｔつつある。
代替エネルギーが希求されておシ、一方では、エネルギ
ー資諒の効率的使用が要求されている。これらの要求に
答えるものの中（二は、例えば、燃料として天然ガスを
使用するガスタービン・ヌテームタービン破合すイクル
兄也システム或いは石炭ガス化ガスタービン・ヌブーー
ムタービン複合すイクル発′屯システム等が挙げられ、
検討さ２ｔつつある。
これらのガスタービン・ヌテームタービン複合サイクル
発電システムは、化石燃料を使用した従来のスチームタ
ービン（−よる光電システム（二比較して、発電効率が
高いため（二、将来、その生産量の瑠刀口が予想される
天然ガスや石炭ガス化ガス等の燃料を、有効（二電力（
二変換できる発「にシステムとして期待されている。
発電システムは、化石燃料を使用した従来のスチームタ
ービン（−よる光電システム（二比較して、発電効率が
高いため（二、将来、その生産量の瑠刀口が予想される
天然ガスや石炭ガス化ガス等の燃料を、有効（二電力（
二変換できる発「にシステムとして期待されている。
ガスタービン発′磁システム（二おいて使用されて−る
ガスタービン燃焼器は、従来より燃料と空気の混合物を
、スパークプラグ等を用いて有人して均−系の燃焼を行
なっている。こ・のような燃焼器の一例を、第１図（＝
示す。第１図の燃焼器は、燃料ノズル１から噴射された
燃料が、燃焼用免気３と混合され、スパークプラグ２（
二より着火されて燃焼するものである。そして、燃焼し
た気体は、冷却空気４及び猫釈空気５を加えられて、所
定のタービン入口温要捷で冷却・希釈された後、タービ
ンノズル６からガスタービン内（二噴射される。このよ
うな従来の燃焼器における本人な問題点の一つは、燃料
の燃焼時において、Ｎ’Ｏｘガスの生成量が多いことで
ある。
ガスタービン燃焼器は、従来より燃料と空気の混合物を
、スパークプラグ等を用いて有人して均−系の燃焼を行
なっている。こ・のような燃焼器の一例を、第１図（＝
示す。第１図の燃焼器は、燃料ノズル１から噴射された
燃料が、燃焼用免気３と混合され、スパークプラグ２（
二より着火されて燃焼するものである。そして、燃焼し
た気体は、冷却空気４及び猫釈空気５を加えられて、所
定のタービン入口温要捷で冷却・希釈された後、タービ
ンノズル６からガスタービン内（二噴射される。このよ
うな従来の燃焼器における本人な問題点の一つは、燃料
の燃焼時において、Ｎ’Ｏｘガスの生成量が多いことで
ある。
上記したＮＯｘが生成する理由は、燃料の燃焼時におい
て、高温部が存在することによるものである。ＮＯｘは
、通常、燃料中に諸系成分が存在していない場合には、
燃焼用空気中の屋累と酸系が以下に示す式により反応し
て生成する。
て、高温部が存在することによるものである。ＮＯｘは
、通常、燃料中に諸系成分が存在していない場合には、
燃焼用空気中の屋累と酸系が以下に示す式により反応し
て生成する。
Ｎ２ 十０２ ： ２ＮＯ
上記反応は、高温になる程、右側に移行して一醒化窒素
（ＮＯ）の生産量が増加゛Ｔる。Ｎｏの一部は更に酸化
されて二ば化窒素（ＮＯ２＞を生成する。
（ＮＯ）の生産量が増加゛Ｔる。Ｎｏの一部は更に酸化
されて二ば化窒素（ＮＯ２＞を生成する。
第２図は、従来のガスタービン燃焼器における流体の流
れ方向の温囲分布を示すものである。図（１示した如く
、燃焼器内の温度分布は極大値を持つておシ、最高温度
（二連した俊は、冷却及び希釈免気によシ所定のタービ
ン入口温度１て冷却されている。燃焼器内の最高温度は
、２０００’Ｃにも達するゴ易汗があるため（二、この
近辺（−おいてはＮＯｘの生成量が急拡に増加する。こ
のよう（二、従来のガスタービン燃焼器には、部分的（
二商温部が存在するため（二、ＮＯｘの生成量が多いと
いう問題点があり、従って、排煙脱硝装置弄を設けねば
ならず、装置が複雑（−なる等の問題点をも有している
。
れ方向の温囲分布を示すものである。図（１示した如く
、燃焼器内の温度分布は極大値を持つておシ、最高温度
（二連した俊は、冷却及び希釈免気によシ所定のタービ
ン入口温度１て冷却されている。燃焼器内の最高温度は
、２０００’Ｃにも達するゴ易汗があるため（二、この
近辺（−おいてはＮＯｘの生成量が急拡に増加する。こ
のよう（二、従来のガスタービン燃焼器には、部分的（
二商温部が存在するため（二、ＮＯｘの生成量が多いと
いう問題点があり、従って、排煙脱硝装置弄を設けねば
ならず、装置が複雑（−なる等の問題点をも有している
。
このようなガスタービン燃尻器の問題点を解決するため
（二、柚々の燃焼方式が検電さねている。
（二、柚々の燃焼方式が検電さねている。
生成するＮＯｘ量を低減することができ７ｔば、排煙脱
硝装置を省略或いは簡略化することができるが、かかる
低ＮＯｘ化を目的とした燃焼方式とし、て、次のものが
挙げられる。（］、）水蒸気或いは水噴射を行なう方式
、（２）燃焼空気を二段に分けて尋人し、燃料を燃焼さ
せる二段燃焼方式、（３）排カス１与Ｏｆｆ環方式。し
かしながら、これらの方式は、必ずしも（両足のいくも
のではなく、（１）の方式は、水魚Ａ或いは水を噴射す
るために熱効率が悲く、（２）の方式は、二段階で空−
Ａｆ Ｌ９人するために、それぞれ導入する空気−薇の
Ａ節・と充分注意しなければならず、又、燃焼器内の最
高温度が禾だ九分低くはないために、ＮＯｘ ｆｉの低
減効果も充分でなく、更Ｃ二、（３）の方式は、大気圧
下での燃焼には適用可すにであるが、ガスタービン燃焼
器の様に、高圧中で燃焼させる場合には不適である等の
問題点がある。
硝装置を省略或いは簡略化することができるが、かかる
低ＮＯｘ化を目的とした燃焼方式とし、て、次のものが
挙げられる。（］、）水蒸気或いは水噴射を行なう方式
、（２）燃焼空気を二段に分けて尋人し、燃料を燃焼さ
せる二段燃焼方式、（３）排カス１与Ｏｆｆ環方式。し
かしながら、これらの方式は、必ずしも（両足のいくも
のではなく、（１）の方式は、水魚Ａ或いは水を噴射す
るために熱効率が悲く、（２）の方式は、二段階で空−
Ａｆ Ｌ９人するために、それぞれ導入する空気−薇の
Ａ節・と充分注意しなければならず、又、燃焼器内の最
高温度が禾だ九分低くはないために、ＮＯｘ ｆｉの低
減効果も充分でなく、更Ｃ二、（３）の方式は、大気圧
下での燃焼には適用可すにであるが、ガスタービン燃焼
器の様に、高圧中で燃焼させる場合には不適である等の
問題点がある。
−力（二おいて、」１記した気相のみ（二おける均−系
反比、による方式に対して、最近、同相である触媒を用
いた不拘−示燃胱方式（以下、力虫媒燃焼方式とゼ■＼
す）が提茶されている。肚妹燃焼万式は、触媒を用いて
燃料と空気の混合物を燃焼せしめるもので６Ｄ、この方
式（二よれば、比較的低温で燃焼を開始させることがで
き、冷却用空気を必要とせず、燃焼用空気が増加するた
めＣ二、最高温度が低くなり、従って、発生するＮＯｘ
量を極めて少なくすることがロエ能でわる。又、タービ
ン入口１Ｍ度も従来のものと変わりなく、燃料を元金燃
焼させることができる。第３図は、このような触媒燃焼
方式の燃焼器の概念図であジ、触媒充填部７には−・ニ
カム構造の触媒悴が充遺されたものである。
反比、による方式に対して、最近、同相である触媒を用
いた不拘−示燃胱方式（以下、力虫媒燃焼方式とゼ■＼
す）が提茶されている。肚妹燃焼万式は、触媒を用いて
燃料と空気の混合物を燃焼せしめるもので６Ｄ、この方
式（二よれば、比較的低温で燃焼を開始させることがで
き、冷却用空気を必要とせず、燃焼用空気が増加するた
めＣ二、最高温度が低くなり、従って、発生するＮＯｘ
量を極めて少なくすることがロエ能でわる。又、タービ
ン入口１Ｍ度も従来のものと変わりなく、燃料を元金燃
焼させることができる。第３図は、このような触媒燃焼
方式の燃焼器の概念図であジ、触媒充填部７には−・ニ
カム構造の触媒悴が充遺されたものである。
尚、弗１図と同じ装置、物質である〕局舎には、同じ符
号を付しである。第４図は、上ｄ己したガスタービン燃
焼器の中で、ａ、従来の燃焼方式、ｂ：二段燃焼方式、
Ｃ；触媒燃焼方式（二おける、それぞれの燃焼器内の温
度分布をボずものである。触媒燃焼方式では、他の方式
と比奴して最、司温駄が低く、低温から保々（二不均−
系の燃焼反応が藏こｐ、途中から均−系の燃焼反応を伴
って燃焼が退行していることがわかる。かがる触媒燃焼
方式の燃焼器（−使用されている触媒は、賃包属系の触
媒でめシ、それがハニカム構造に戟形されて一段充填さ
れている。しかしながら、この様な燃尻器においては、
流体の流れ方向（二おりる温吸がある程度以上に上昇す
ると、白金等のメを笠属が劣化し、触媒の・匝用寿命が
短いというｆｌｊ題点がりる。
号を付しである。第４図は、上ｄ己したガスタービン燃
焼器の中で、ａ、従来の燃焼方式、ｂ：二段燃焼方式、
Ｃ；触媒燃焼方式（二おける、それぞれの燃焼器内の温
度分布をボずものである。触媒燃焼方式では、他の方式
と比奴して最、司温駄が低く、低温から保々（二不均−
系の燃焼反応が藏こｐ、途中から均−系の燃焼反応を伴
って燃焼が退行していることがわかる。かがる触媒燃焼
方式の燃焼器（−使用されている触媒は、賃包属系の触
媒でめシ、それがハニカム構造に戟形されて一段充填さ
れている。しかしながら、この様な燃尻器においては、
流体の流れ方向（二おりる温吸がある程度以上に上昇す
ると、白金等のメを笠属が劣化し、触媒の・匝用寿命が
短いというｆｌｊ題点がりる。
本発明の目的は、上記した問題点を解γ′ｏし、触媒燃
焼方式の燃焼器を更に改良して、燃焼時に生成するＮＯ
ｘ量が極めて少量で、且つ、燃焼効率が良好であり、触
媒が長寿命化された触媒燃焼方式のガスタービン燃焼器
を提供することにある。
焼方式の燃焼器を更に改良して、燃焼時に生成するＮＯ
ｘ量が極めて少量で、且つ、燃焼効率が良好であり、触
媒が長寿命化された触媒燃焼方式のガスタービン燃焼器
を提供することにある。
し発明の概要Ｊ
本発明は燃料と金気との混合物を、複数の触媒体を介し
て触媒燃焼方式（二より燃焼させるガスタービン燃焼器
（−おいて、前段（二貴金属を担持したランタンクロマ
イトを主成分とし、た］−二カム触媒体を設けたガスタ
ービン燃焼器である。
て触媒燃焼方式（二より燃焼させるガスタービン燃焼器
（−おいて、前段（二貴金属を担持したランタンクロマ
イトを主成分とし、た］−二カム触媒体を設けたガスタ
ービン燃焼器である。
つまり本発明は多段の触媒体を用いた触媒燃焼方式のノ
ブスタービン燃焼器において、前段（二特異な発熱性を
有する〜ミ媒体を設ける事を骨子とするものである。
ブスタービン燃焼器において、前段（二特異な発熱性を
有する〜ミ媒体を設ける事を骨子とするものである。
なお本発明（二剤いるランタンクロマイトを主成分とし
たー・ニカム触媒体とは９０％以上のランタンクロマイ
トからなυ、残部は成形体となるものである。
たー・ニカム触媒体とは９０％以上のランタンクロマイ
トからなυ、残部は成形体となるものである。
本発明を断面偵成例を示す第５図によシ説明する。本発
明に係るガスタービン燃焼器は通常の貢金属を担持した
ｍ；カム触媒体７とその前段側（−設置された貢金属を
担持としランタンクロマイトを主成分としたハニカムＰ
Ｊ出媒体８と、その間に設置された２次燃料ノズル１０
及び最上θＩＬの１次燃料ノズル１１を具備しており、
貢金属・と担」寺したランタンクロマイトを土］戊分と
したハニカム乃虫媒捧８は発ＰＩＡ性を具備してお９辿
屯（二よｐ発熱するようになっている。１次燃イ→ノズ
ル１１から償射さオした燃料１２は燃焼用空気３と混合
し、ランタンクロマイトを担体としたハニカム触媒体８
を通過する。
明に係るガスタービン燃焼器は通常の貢金属を担持した
ｍ；カム触媒体７とその前段側（−設置された貢金属を
担持としランタンクロマイトを主成分としたハニカムＰ
Ｊ出媒体８と、その間に設置された２次燃料ノズル１０
及び最上θＩＬの１次燃料ノズル１１を具備しており、
貢金属・と担」寺したランタンクロマイトを土］戊分と
したハニカム乃虫媒捧８は発ＰＩＡ性を具備してお９辿
屯（二よｐ発熱するようになっている。１次燃イ→ノズ
ル１１から償射さオした燃料１２は燃焼用空気３と混合
し、ランタンクロマイトを担体としたハニカム触媒体８
を通過する。
この時、前記触媒体８は通紙（二よって兄；（４２して
いるので、燃料１２と燃焼用空気３との混性ヌ’ｙＬ７
）温度が低くても触媒燃焼が起る。一旦触妹燃焼が起ｌ
Ｌば、この触媒の温度は一力と燃焼熱によって維持され
る。このランタンクロマイトを担体とした触媒体８で１
次燃料の全Ｊｉｃわるいは一部が燃焼し、後段のハニカ
ム触媒体７で触媒燃焼が匙るのに必要な温度まで２次燃
料１３と燃焼用空気３とを力１１〆々する。加熱さした
混合気は後段のハニカム融妹俸７で触媒燃焼し、低ＮＯ
ｘ、尚効率が達成される。
いるので、燃料１２と燃焼用空気３との混性ヌ’ｙＬ７
）温度が低くても触媒燃焼が起る。一旦触妹燃焼が起ｌ
Ｌば、この触媒の温度は一力と燃焼熱によって維持され
る。このランタンクロマイトを担体とした触媒体８で１
次燃料の全Ｊｉｃわるいは一部が燃焼し、後段のハニカ
ム触媒体７で触媒燃焼が匙るのに必要な温度まで２次燃
料１３と燃焼用空気３とを力１１〆々する。加熱さした
混合気は後段のハニカム融妹俸７で触媒燃焼し、低ＮＯ
ｘ、尚効率が達成される。
通さ運転の場合は燃焼用空気は３００’Ｃ−まで既（二
昇温しでいるので、ランタンクロマイトをｊ置体とした
触媒体８の部分では、全燃料の１０〜３０袈が燃焼１−
れは光分であると考えられる。また、起動時（二は、ラ
ンタンクロマイトを担体とした／９！ｌｌ媒体８の部分
だけで燃焼を行なわせることが町目しであるため（ユ、
従来の触媒燃焼法の欠点である起動の困難さもなくなる
。ランタンクロマイトを担体とした触媒体８の部分での
供給する燃料１２と燃焼用空気３との比率はＭ論比付近
が燃焼速度が最大であ勺燃焼開始温度も最低であるため
（＝好しい。この時、ランタンクロマイトを担体とした
触媒体８で全ての燃料を鮎焼させる必要はない。
昇温しでいるので、ランタンクロマイトをｊ置体とした
触媒体８の部分では、全燃料の１０〜３０袈が燃焼１−
れは光分であると考えられる。また、起動時（二は、ラ
ンタンクロマイトを担体とした／９！ｌｌ媒体８の部分
だけで燃焼を行なわせることが町目しであるため（ユ、
従来の触媒燃焼法の欠点である起動の困難さもなくなる
。ランタンクロマイトを担体とした触媒体８の部分での
供給する燃料１２と燃焼用空気３との比率はＭ論比付近
が燃焼速度が最大であ勺燃焼開始温度も最低であるため
（＝好しい。この時、ランタンクロマイトを担体とした
触媒体８で全ての燃料を鮎焼させる必要はない。
以下に本発明の効未金具体的に示すために実施例を７Ｐ
、ず。
、ず。
内嵌３０ ノ＋浦の反応前にハニカム触媒体１００ ｍ
ｍ厚と、ｐｔ ’ｃ ＋ｉｉ持したランタンクロマイト
を主成分とし発熱性を有したハエカム触媒体２０ ｍｍ
厚とを設直し天然ガスと空気との混合気を、ランタンク
ロマイトを担体とした触媒体の上流側とハニカム広媒体
およびランタンクロマイトを担体とした触媒体の間の２
ケ所（二共給した。υＫｔｔの分自己は２：８とした。
ｍ厚と、ｐｔ ’ｃ ＋ｉｉ持したランタンクロマイト
を主成分とし発熱性を有したハエカム触媒体２０ ｍｍ
厚とを設直し天然ガスと空気との混合気を、ランタンク
ロマイトを担体とした触媒体の上流側とハニカム広媒体
およびランタンクロマイトを担体とした触媒体の間の２
ケ所（二共給した。υＫｔｔの分自己は２：８とした。
また、前者の天然ガス／空気比は００７とし、全体の天
然ガス／空気比は０．０３とした。ランタンクロマイト
を担体とした肛媒体の温度は５００”Ｃｉ二なるよう（
ニー流（二よって訓１゛叶した。仄（二比較例−１とし
て前ム己ランタンクロマイトを担体とした触媒体の代ｐ
に後段の一ヘニカム瑯媒と回じものを２０ ｍｌａ充横
した。上記実施例及び比較例−１（二ついて混合気のＩ
ｔＫを上昇しながら出口の全炭化水素（ＴＨＣ）。
然ガス／空気比は０．０３とした。ランタンクロマイト
を担体とした肛媒体の温度は５００”Ｃｉ二なるよう（
ニー流（二よって訓１゛叶した。仄（二比較例−１とし
て前ム己ランタンクロマイトを担体とした触媒体の代ｐ
に後段の一ヘニカム瑯媒と回じものを２０ ｍｌａ充横
した。上記実施例及び比較例−１（二ついて混合気のＩ
ｔＫを上昇しながら出口の全炭化水素（ＴＨＣ）。
ＮＯｘ Ｏｉ度を測定した。欠（二比較例−２として、
ｒ２ｉＪｉ己実〃他例（二おい−Ｃ，げＩＪ設の縞媒の
代りにバーナを用いて元金燃焼して行なった。
ｒ２ｉＪｉ己実〃他例（二おい−Ｃ，げＩＪ設の縞媒の
代りにバーナを用いて元金燃焼して行なった。
こ八らの笑験結釆を第６区ｊ（二示した３、この結釆芙
施例のＴＨＣ曲緋ｄは供給混合気温度がｂｏ ”ｃ程度
から急激（二減少し、燃焼が起っているか、比較例−１
のＴＨＣ（曲＋１ ｅ ）は、５００ ’Ｃ以上でない
と燃焼が起らない。また比較例−２のＴＨＣ（ｂｉｌ＋
碌ｆ）は低いが１’ＪＯｘ嬢度（曲線ｉ）が他の笑顔埴
よρ非常に市。な２図甲曲、尿ｇは実泥′しＵの１ＱＯ
ｘ該度を、曲線りは比較例−２のＮＯｘ 磯波をそ４し
それ示す。
施例のＴＨＣ曲緋ｄは供給混合気温度がｂｏ ”ｃ程度
から急激（二減少し、燃焼が起っているか、比較例−１
のＴＨＣ（曲＋１ ｅ ）は、５００ ’Ｃ以上でない
と燃焼が起らない。また比較例−２のＴＨＣ（ｂｉｌ＋
碌ｆ）は低いが１’ＪＯｘ嬢度（曲線ｉ）が他の笑顔埴
よρ非常に市。な２図甲曲、尿ｇは実泥′しＵの１ＱＯ
ｘ該度を、曲線りは比較例−２のＮＯｘ 磯波をそ４し
それ示す。
このように不発明を用いると、１氏ＮＯｘでイ昆合気温
吸が低くても兄全燃焼することが可能である。
吸が低くても兄全燃焼することが可能である。
４・ 区１自ｊの１−１１ＬＩＬな説明第１図は辿′濱
のガスタービン燃焼器の概念図、第２図は通′ｍのガス
タービン燃焼器の温度分布を示す図、第３図は触媒燃焼
方式のカスタービン族かｂ器の概念図、第４図は通常の
ガスタービン燃焼器ｔａｌ 、二段式ガスタービン燃焼
器（ムｊ及び油媒燃焼方式ガスタービン燃焼器ｔｃ＋に
おけるそれぞれの温贋分布を示す図、第５図は本発明に
係るカスタービンの燃焼器の断面図、第６図は本発明の
効果を示す特性図 １・・・燃料ノズル、 ２・・・スパークプラグ、
３・・・燃焼用空気、 ４・・・冷却用視気、５・
・・希釈用空気、 ６・・・タービンノズル、７・
・・ハニカム触媒体、 ８・・・ランタンクロマイトを王城分とする一ヘニカム
触媒体、９・・・電源、 １０・・・２次燃
料ノズル、１１・・・１次燃料ノズル、１２・・１次燃
料、１３・・・２次燃料、 第１図 第２図 通瞥惚達巻−軟分午 第３図 第４図 各戸溪呑の１文飾 第 ５ 図 第６図 やキ室合）も（ｒ迩。１臣１隻じｔっ
のガスタービン燃焼器の概念図、第２図は通′ｍのガス
タービン燃焼器の温度分布を示す図、第３図は触媒燃焼
方式のカスタービン族かｂ器の概念図、第４図は通常の
ガスタービン燃焼器ｔａｌ 、二段式ガスタービン燃焼
器（ムｊ及び油媒燃焼方式ガスタービン燃焼器ｔｃ＋に
おけるそれぞれの温贋分布を示す図、第５図は本発明に
係るカスタービンの燃焼器の断面図、第６図は本発明の
効果を示す特性図 １・・・燃料ノズル、 ２・・・スパークプラグ、
３・・・燃焼用空気、 ４・・・冷却用視気、５・
・・希釈用空気、 ６・・・タービンノズル、７・
・・ハニカム触媒体、 ８・・・ランタンクロマイトを王城分とする一ヘニカム
触媒体、９・・・電源、 １０・・・２次燃
料ノズル、１１・・・１次燃料ノズル、１２・・１次燃
料、１３・・・２次燃料、 第１図 第２図 通瞥惚達巻−軟分午 第３図 第４図 各戸溪呑の１文飾 第 ５ 図 第６図 やキ室合）も（ｒ迩。１臣１隻じｔっ
Claims (1)
- ｌ）燃料と空気との混付物を仮数の触媒体を介して触媒
燃料方式により燃焼させるガスタービン燃焼器（−おい
て、前段（１貴金属を担持したランタンクロマイトを土
成分としたｍ＝カム触媒体を設けた事ｆ：特徴とするガ
スタービン燃焼器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5376883A JPS59180220A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | ガスタ−ビン燃焼器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5376883A JPS59180220A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | ガスタ−ビン燃焼器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59180220A true JPS59180220A (ja) | 1984-10-13 |
Family
ID=12951986
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5376883A Pending JPS59180220A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | ガスタ−ビン燃焼器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59180220A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5228847A (en) * | 1990-12-18 | 1993-07-20 | Imperial Chemical Industries Plc | Catalytic combustion process |
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1983
- 1983-03-31 JP JP5376883A patent/JPS59180220A/ja active Pending
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