JPS5918447B2 - 球状化焼鈍線材の製造方法 - Google Patents
球状化焼鈍線材の製造方法Info
- Publication number
- JPS5918447B2 JPS5918447B2 JP15799779A JP15799779A JPS5918447B2 JP S5918447 B2 JPS5918447 B2 JP S5918447B2 JP 15799779 A JP15799779 A JP 15799779A JP 15799779 A JP15799779 A JP 15799779A JP S5918447 B2 JPS5918447 B2 JP S5918447B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scale
- hot
- spheroidizing annealing
- rolled
- decarburization
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱間圧延後の冷却過程を制御することによって
、所要厚さのスケールと急冷組織を有せしめた熱間圧延
線材を、スケールを附着させた状態で不活性ガス例えば
Ｎ２ガス中で球状化焼鈍することにより、鋼表面におけ
る脱炭層が少なくかつ冷鍛性の優れた鋼材を生産性よく
製造する方法に関するものである。
、所要厚さのスケールと急冷組織を有せしめた熱間圧延
線材を、スケールを附着させた状態で不活性ガス例えば
Ｎ２ガス中で球状化焼鈍することにより、鋼表面におけ
る脱炭層が少なくかつ冷鍛性の優れた鋼材を生産性よく
製造する方法に関するものである。
一般に硬質で成形性の悪い中炭素鋼や低合金鋼を冷間鍛
造する場合には、冷間加工性を向上させるために鋼中の
炭化物を球状化するための球状化焼鈍処理が行われる。
造する場合には、冷間加工性を向上させるために鋼中の
炭化物を球状化するための球状化焼鈍処理が行われる。
ところで通常の熱間圧延線材では炭化物は粗大な層状の
パーライト組織となっており、この炭化物を球状化する
ために通常Ａｌ変態点以上の温度に数時間保持した後に
徐冷してＡｌ点直下の温度に数時間保持する長時間の処
理が行われている。
パーライト組織となっており、この炭化物を球状化する
ために通常Ａｌ変態点以上の温度に数時間保持した後に
徐冷してＡｌ点直下の温度に数時間保持する長時間の処
理が行われている。
又この長時間の球状化焼鈍処理中に酸化性ガスによって
鋼表面における脱炭が進行するのを防ぐため雰囲気ガス
として還元性ガスが使用されているが、鋼表面にスケー
ルが存在すると還元性ガスとスケールが反応して局所的
に酸化性ガろが発生し脱炭が進行するため、球状化焼鈍
前に熱延線材を酸洗してスケールを除去する工程が必要
である。本発明者等は既に「特願昭５０−１５５７９６
号」において十分厚いスケールを附着せしめた熱延線材
を水分の非常に少ないＮ２ガス中で焼鈍することによっ
て従来必要としていた焼鈍前の酸洗工程を省略できるこ
とを明らかにしたが、更に研究の結果、熱延線材を高温
で捲取り適当な時間放冷した後、急速に冷却することに
よって球状化焼鈍時間を大巾に短縮することができ、同
時に水分の比較的多いＮ２ガスの如き不活性ガス中で焼
鈍する場合；こも焼鈍前の酸洗工程を省略できることを
見い出した。これまで、スケールは鉄との酸化物であり
焼鈍中においては酸素源として働き脱炭を促進するもの
と考えられてきた。
鋼表面における脱炭が進行するのを防ぐため雰囲気ガス
として還元性ガスが使用されているが、鋼表面にスケー
ルが存在すると還元性ガスとスケールが反応して局所的
に酸化性ガろが発生し脱炭が進行するため、球状化焼鈍
前に熱延線材を酸洗してスケールを除去する工程が必要
である。本発明者等は既に「特願昭５０−１５５７９６
号」において十分厚いスケールを附着せしめた熱延線材
を水分の非常に少ないＮ２ガス中で焼鈍することによっ
て従来必要としていた焼鈍前の酸洗工程を省略できるこ
とを明らかにしたが、更に研究の結果、熱延線材を高温
で捲取り適当な時間放冷した後、急速に冷却することに
よって球状化焼鈍時間を大巾に短縮することができ、同
時に水分の比較的多いＮ２ガスの如き不活性ガス中で焼
鈍する場合；こも焼鈍前の酸洗工程を省略できることを
見い出した。これまで、スケールは鉄との酸化物であり
焼鈍中においては酸素源として働き脱炭を促進するもの
と考えられてきた。
事実、還元性ガス中ではＣｏやＨ２と反応してＣ０２や
Ｈ２Ｏ等の脱炭性ガスを生じる。しかしながら、十分厚
いスケールを附着させたままの線材をＮ２、Ａｒ、Ｈｅ
等の不活性ガス中で焼鈍する場合には脱炭の進行は酸素
や脱炭反応生成物の拡散がスケールによって妨げられる
ため、ＪＩＳ等に定められている冷間鍛造用銅の許容脱
炭深さ基準以内に抑制することが可能である。一方、通
常の熱間圧延線材では、鋼中の炭化物は粗大なパーライ
ト組織となっており、この炭化物を球状化するためには
Ａ１変態点の上下に保持する長時間の球状化焼鈍処理を
必要とする。
Ｈ２Ｏ等の脱炭性ガスを生じる。しかしながら、十分厚
いスケールを附着させたままの線材をＮ２、Ａｒ、Ｈｅ
等の不活性ガス中で焼鈍する場合には脱炭の進行は酸素
や脱炭反応生成物の拡散がスケールによって妨げられる
ため、ＪＩＳ等に定められている冷間鍛造用銅の許容脱
炭深さ基準以内に抑制することが可能である。一方、通
常の熱間圧延線材では、鋼中の炭化物は粗大なパーライ
ト組織となっており、この炭化物を球状化するためには
Ａ１変態点の上下に保持する長時間の球状化焼鈍処理を
必要とする。
しかし熱間圧延後の線材コイルを風冷するか又は水冷し
てソルバイトやペイナイトあるいはマルテンサイトを一
部含む急冷組織とすれば、炭化物は微細でかつ比較的均
一に分散するため比較的短時間で球状化する。即ち従来
長時間要していた球状化焼鈍処理時間を短縮することが
可能である。しかし、熱延後直ちに風冷したり水冷して
急冷したのでは十分厚いスケールを得ることができず、
このようなスケールを附着させた線材を不活性ガス中で
焼鈍するのでは上述のような脱炭抑制効果は余り期待で
きず、ＪＩＳＧ３５３９に規定されている脱炭の規格値
を満足できない。
てソルバイトやペイナイトあるいはマルテンサイトを一
部含む急冷組織とすれば、炭化物は微細でかつ比較的均
一に分散するため比較的短時間で球状化する。即ち従来
長時間要していた球状化焼鈍処理時間を短縮することが
可能である。しかし、熱延後直ちに風冷したり水冷して
急冷したのでは十分厚いスケールを得ることができず、
このようなスケールを附着させた線材を不活性ガス中で
焼鈍するのでは上述のような脱炭抑制効果は余り期待で
きず、ＪＩＳＧ３５３９に規定されている脱炭の規格値
を満足できない。
本発明者等は研究の結果、高温で捲取った線材を８秒以
上放冷するかカバー等をかけて徐冷した後、変態が開始
する前に急冷を開始して十分厚いスケールを付着させる
と同時にソルバイトやペイナイトあるいはマルテンサイ
トを一部含む急冷組織を有せしめることによって、球状
化焼鈍時間を短縮でき同時に球状化焼鈍前の酸洗による
スケール除去工程を省略できることを見出した。
上放冷するかカバー等をかけて徐冷した後、変態が開始
する前に急冷を開始して十分厚いスケールを付着させる
と同時にソルバイトやペイナイトあるいはマルテンサイ
トを一部含む急冷組織を有せしめることによって、球状
化焼鈍時間を短縮でき同時に球状化焼鈍前の酸洗による
スケール除去工程を省略できることを見出した。
なお、熱延線材の組織が大部分マルテンサイトであって
も本発明の主旨をそこねるものではないが、マルテンサ
イトは球状化焼鈍線材の硬さを増加させる傾向があるた
め少ない方が好ましい。
も本発明の主旨をそこねるものではないが、マルテンサ
イトは球状化焼鈍線材の硬さを増加させる傾向があるた
め少ない方が好ましい。
第１図に冷間鍛造用熱延線材ＳＷＲＣＨ３８Ｋを水分が
０．１係と比較的多いＮ２ガス中で球状化焼鈍した時の
脱炭量とスケール厚さの関係を示したものである。第１
図に示す球状化焼鈍囚および（８）の熱処理サイクルを
第２図イ及び口に示すが、囚は従来行われた長時間の球
状化焼鈍であり、（６）は本発明による熱延線材を急冷
組織とすることによって可能となった短時間の球状化焼
鈍である。第１図から８μ以上のスケールを附着せしめ
た線材を短時間の球状化焼鈍処理することによって前記
ＪＩＳの規格値を十分満足できることが明らかである。
本発明は、ＣＯ．２Ｏ〜０．６０係、ＳｉＯ．５Ｏ係以
下、ＭｎＯ．３Ｏ〜２．００係を含み、必要に応じて更
にＣｒｌ．５％以下、ＭＯＯ．５Ｏ％以下の１種以上を
含有し、他は不可避的不純物を除いてＦｅからなる鋼材
を、熱間圧延後８５０℃以上の温度で捲き取り、８秒以
上経過させた後４゜Ｃ／秒以上の速度で冷却して表面に
８μ以上のスケールを形成させかつ内部を急冷組織とし
た熱延線材を、表面にスケールを附着させた状態で、水
分０．１係以下に制御したＮ２等の不活性ガス中におい
て球状化焼鈍することを特徴とする球状化焼鈍線材の製
造方法を要旨とするものである。
０．１係と比較的多いＮ２ガス中で球状化焼鈍した時の
脱炭量とスケール厚さの関係を示したものである。第１
図に示す球状化焼鈍囚および（８）の熱処理サイクルを
第２図イ及び口に示すが、囚は従来行われた長時間の球
状化焼鈍であり、（６）は本発明による熱延線材を急冷
組織とすることによって可能となった短時間の球状化焼
鈍である。第１図から８μ以上のスケールを附着せしめ
た線材を短時間の球状化焼鈍処理することによって前記
ＪＩＳの規格値を十分満足できることが明らかである。
本発明は、ＣＯ．２Ｏ〜０．６０係、ＳｉＯ．５Ｏ係以
下、ＭｎＯ．３Ｏ〜２．００係を含み、必要に応じて更
にＣｒｌ．５％以下、ＭＯＯ．５Ｏ％以下の１種以上を
含有し、他は不可避的不純物を除いてＦｅからなる鋼材
を、熱間圧延後８５０℃以上の温度で捲き取り、８秒以
上経過させた後４゜Ｃ／秒以上の速度で冷却して表面に
８μ以上のスケールを形成させかつ内部を急冷組織とし
た熱延線材を、表面にスケールを附着させた状態で、水
分０．１係以下に制御したＮ２等の不活性ガス中におい
て球状化焼鈍することを特徴とする球状化焼鈍線材の製
造方法を要旨とするものである。
本発明の構成要件の限定理由について説明する。
Ｃは０．２０％未満ではそもそも軟質で変形性に富んで
いるため球状化焼鈍を必要とせず、又Ｃが０．６０％を
超えると硬質でかつ変形性を有せず冷間鍛造が困難であ
るため０．２０〜０．６０％とした。Ｓ１は脱酸元素と
して添加されるが、あまり多くなると靭性を低下させる
ので０．５０％以下とした。ＭｎはＳによる熱間脆性を
防止するため最低０．３０％を必要とするが２．００％
を超えると靭性および変形性を劣化させるため０．３０
〜２．００％以下とした。
いるため球状化焼鈍を必要とせず、又Ｃが０．６０％を
超えると硬質でかつ変形性を有せず冷間鍛造が困難であ
るため０．２０〜０．６０％とした。Ｓ１は脱酸元素と
して添加されるが、あまり多くなると靭性を低下させる
ので０．５０％以下とした。ＭｎはＳによる熱間脆性を
防止するため最低０．３０％を必要とするが２．００％
を超えると靭性および変形性を劣化させるため０．３０
〜２．００％以下とした。
Ｃｒ及びＭＯは焼入性を向上させるため必要に応じて添
加されるが、あまり多くなるといたずらにコストを高く
するばかりではなく鍛造性を劣化させるためＣｒは１．
５係以下、ＭＯは０．５０係以下とした。
加されるが、あまり多くなるといたずらにコストを高く
するばかりではなく鍛造性を劣化させるためＣｒは１．
５係以下、ＭＯは０．５０係以下とした。
熱間圧延後の捲取温度については８５００Ｃ未満ではそ
の後の不活性ガス中での球状化焼鈍における脱炭の進行
を抑制するに必要な厚さのスケールを得ることが困難で
ある。
の後の不活性ガス中での球状化焼鈍における脱炭の進行
を抑制するに必要な厚さのスケールを得ることが困難で
ある。
即ち長時間の徐冷を必要とし生産能率が低下するため捲
取り温度の下限値を８５０℃とした。捲取り後急冷まで
の８秒以上の経過時間は捲取り温度における理由と同様
所要厚さのスケールを得るための時間であり８秒未満で
は実際行われている捲取り温度の範囲では所要厚さのス
ケールを得ることが困難である。次に捲取り後８秒以上
経過した後４℃／秒以上の速度で冷却する理由は、所要
厚さのスケールを附着させた後熱延組織をソルバイトや
ペイナイトあるいはマルテンサイトを一部含む急冷組織
とし、炭化物を微細でかつ比較的均一に分散させて後の
球状化焼鈍時間を短縮させるためである。又、８μ以上
のスケールを必要とする理由は８μ未満では水分が０．
１係以下の不活性ガス中で球状化焼鈍する際脱炭抑制効
果が不十分でありＪＩＳ等の脱炭基準を満足できなくな
るためである。球状化焼鈍の雰囲気ガスは還元性ガスで
は還元性ガスとスケールが反応して脱炭性ガスを生じ、
酸化性ガスでは脱炭と酸化が同時に進行するためＮ２等
の不活性ガスに限定した。
取り温度の下限値を８５０℃とした。捲取り後急冷まで
の８秒以上の経過時間は捲取り温度における理由と同様
所要厚さのスケールを得るための時間であり８秒未満で
は実際行われている捲取り温度の範囲では所要厚さのス
ケールを得ることが困難である。次に捲取り後８秒以上
経過した後４℃／秒以上の速度で冷却する理由は、所要
厚さのスケールを附着させた後熱延組織をソルバイトや
ペイナイトあるいはマルテンサイトを一部含む急冷組織
とし、炭化物を微細でかつ比較的均一に分散させて後の
球状化焼鈍時間を短縮させるためである。又、８μ以上
のスケールを必要とする理由は８μ未満では水分が０．
１係以下の不活性ガス中で球状化焼鈍する際脱炭抑制効
果が不十分でありＪＩＳ等の脱炭基準を満足できなくな
るためである。球状化焼鈍の雰囲気ガスは還元性ガスで
は還元性ガスとスケールが反応して脱炭性ガスを生じ、
酸化性ガスでは脱炭と酸化が同時に進行するためＮ２等
の不活性ガスに限定した。
Ｎ２等の不活性ガス中には通常微量の水分が含まれてい
る。
る。
この水分が０．１％を超えると、上述のスケールを附着
させた急冷組織の熱延線材を短時間の球状化焼鈍処理を
行う際に脱炭が著しく進行してＪＩＳ等の基準を満足で
きなくなる。このため不活性ガス中の水分は０．１係以
下とした。次に本発明の実施例について説明する。第１
表の成分を有する冷間鍛造用炭素鋼および低合金鋼を準
備しこれを通常の操業条件により熱間圧延した。
させた急冷組織の熱延線材を短時間の球状化焼鈍処理を
行う際に脱炭が著しく進行してＪＩＳ等の基準を満足で
きなくなる。このため不活性ガス中の水分は０．１係以
下とした。次に本発明の実施例について説明する。第１
表の成分を有する冷間鍛造用炭素鋼および低合金鋼を準
備しこれを通常の操業条件により熱間圧延した。
圧延寸法と圧延後の脱炭層の深さは第１表に示す通りで
ある。熱間圧延後第２表に示す条件で冷却し更に球状化
焼鈍を行った。第２表のうち実施扁１〜７は本発明法に
よるもので、８５０゜Ｃ以上の温度で移動するコンベア
上に捲取った後、第２表に示す時間放冷しその後送風し
て冷却するか温水中で冷却した。
ある。熱間圧延後第２表に示す条件で冷却し更に球状化
焼鈍を行った。第２表のうち実施扁１〜７は本発明法に
よるもので、８５０゜Ｃ以上の温度で移動するコンベア
上に捲取った後、第２表に示す時間放冷しその後送風し
て冷却するか温水中で冷却した。
第２表に示す急冷速度は急冷開始温度から６００゜Ｃま
での平均冷却速度である。こうして得られた熱延線材は
厚さ９〜１４μのスケールとソルバイトやペイナイトあ
るいはマルテンサイトを一部含む急冷組織を有するもの
である。この熱延線材を水分０．１φ以下のＮ２ガス中
で第２図岨こ示すＢの球状化焼鈍処理を行った。この熱
処理は第２図イに示すように従来の球状化焼鈍Ａよりも
処理時間を４時間短縮したものである。こうして得られ
た球状化焼鈍線材の脱炭深さは第２表に示すようにＪＩ
Ｓの基準を十分満足するものであり同時に焼鈍材の冷間
加工性を表わす限界圧縮率（試験片に割れが発生するま
での限界の圧縮率）は従来材と同等以上の良好な値を示
す。第２表の実施Ａ８〜１０は比較法である。
での平均冷却速度である。こうして得られた熱延線材は
厚さ９〜１４μのスケールとソルバイトやペイナイトあ
るいはマルテンサイトを一部含む急冷組織を有するもの
である。この熱延線材を水分０．１φ以下のＮ２ガス中
で第２図岨こ示すＢの球状化焼鈍処理を行った。この熱
処理は第２図イに示すように従来の球状化焼鈍Ａよりも
処理時間を４時間短縮したものである。こうして得られ
た球状化焼鈍線材の脱炭深さは第２表に示すようにＪＩ
Ｓの基準を十分満足するものであり同時に焼鈍材の冷間
加工性を表わす限界圧縮率（試験片に割れが発生するま
での限界の圧縮率）は従来材と同等以上の良好な値を示
す。第２表の実施Ａ８〜１０は比較法である。
実施屋８は捲取り後十分時間を置かずに急冷したものを
Ｎ２ガス中で球状化焼鈍したものでスケールが薄いため
脱炭抑制効果が十分でな＜ＪＩＳの脱炭基準を満足でき
ない。実施Ａ９は捲取り後、室温まで放冷した場合で、
スケールは厚く脱炭の進行はほとんどないが、圧延組織
が粗大パーライト組織のため短時間の球状化焼鈍では冷
間加工性が著しく低下する。実施ＡＩＯはＡ９と同じく
捲取り後室温まで放冷したものを従来の長時間の球状化
焼鈍を行ったものである。冷間加工性は回復するが脱炭
基準を満足できない。実施Ａｌｌ〜１２は従来法であり
、焼鈍材の脱炭および冷間加工性については問題ないが
、この場合焼鈍前に酸洗してスケールを除去する工程が
必要であり、雰囲気ガスとして高価で危険性のある還元
性ガスを使用する必要があるうえ長時間の球状化焼鈍処
理を行う必要がある。
Ｎ２ガス中で球状化焼鈍したものでスケールが薄いため
脱炭抑制効果が十分でな＜ＪＩＳの脱炭基準を満足でき
ない。実施Ａ９は捲取り後、室温まで放冷した場合で、
スケールは厚く脱炭の進行はほとんどないが、圧延組織
が粗大パーライト組織のため短時間の球状化焼鈍では冷
間加工性が著しく低下する。実施ＡＩＯはＡ９と同じく
捲取り後室温まで放冷したものを従来の長時間の球状化
焼鈍を行ったものである。冷間加工性は回復するが脱炭
基準を満足できない。実施Ａｌｌ〜１２は従来法であり
、焼鈍材の脱炭および冷間加工性については問題ないが
、この場合焼鈍前に酸洗してスケールを除去する工程が
必要であり、雰囲気ガスとして高価で危険性のある還元
性ガスを使用する必要があるうえ長時間の球状化焼鈍処
理を行う必要がある。
以上説明したように、本発明は熱延線材にスケールを附
着させた状態で短時間の球状化焼鈍を行うことにより、
線材表面の脱炭層をほとんど進行させることなく冷間加
工性の良好な球状化焼鈍線材を得ることが可能で下記の
利点を有し産業上極めて有用である。
着させた状態で短時間の球状化焼鈍を行うことにより、
線材表面の脱炭層をほとんど進行させることなく冷間加
工性の良好な球状化焼鈍線材を得ることが可能で下記の
利点を有し産業上極めて有用である。
利点１：球状化焼鈍の前に熱間圧延鋼材に附着している
スγ−ルを取り除く必要がなく酸洗いの工程が省略でき
る。
スγ−ルを取り除く必要がなく酸洗いの工程が省略でき
る。
利点２：従来行われていた長時間の球状化焼鈍処理を短
縮できる。
縮できる。
利点３：焼鈍雰囲気に従来使用していた高価でかつ爆発
の危険性のあるＣＯやＨ２等の還元ガスにかわって安価
で安全なＮ２等の不活性ガスを使用することができる。
の危険性のあるＣＯやＨ２等の還元ガスにかわって安価
で安全なＮ２等の不活性ガスを使用することができる。
第１図はＳＷＲＣＨ３８Ｋ，９關φを水分０．１係のＮ
２ガス中で球状化焼鈍した時の脱炭量とスケール厚さの
関係を示す図、第２図イは従来の球状化焼鈍熱処理サイ
クルを、第２図口は本発明による短時間の球状化焼鈍熱
処理サイクルを示す図である。
２ガス中で球状化焼鈍した時の脱炭量とスケール厚さの
関係を示す図、第２図イは従来の球状化焼鈍熱処理サイ
クルを、第２図口は本発明による短時間の球状化焼鈍熱
処理サイクルを示す図である。
Claims (1)
- １ Ｃ０．２０〜０．６０％、Ｓｉ０．５０％以下、Ｍ
ｎ０．３０〜２．００％を含み、必要に応じて更にＣｒ
１．５％以下、Ｍｏ０．５０％以下の１種以上を含有し
、他は不可避的不純物を除いてＦｅからなる鋼材を、熱
間圧延後８５０℃以上の温度で捲き取り、８秒以上経過
させた後４℃／秒以上の速度で冷却して表面に８μ以上
のスケールを形成させかつ内部を急冷組織とした熱延線
材を、表面にスケールを附着させた状態で、水分０．１
％以上に制御したＮ＿２等の不活性ガス中において球状
化焼鈍することを特徴とする球状化焼鈍線材の製造方法
。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15799779A JPS5918447B2 (ja) | 1979-12-07 | 1979-12-07 | 球状化焼鈍線材の製造方法 |
| US06/212,223 US4375378A (en) | 1979-12-07 | 1980-12-02 | Process for producing spheroidized wire rod |
| EP80107734A EP0030699B1 (en) | 1979-12-07 | 1980-12-05 | Process for producing a wire rod for cold forging |
| DE8080107734T DE3071605D1 (en) | 1979-12-07 | 1980-12-05 | Process for producing a wire rod for cold forging |
| KR1019800004651A KR850000595B1 (ko) | 1979-12-07 | 1980-12-06 | 강선제를 구상화 소둔하는 방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15799779A JPS5918447B2 (ja) | 1979-12-07 | 1979-12-07 | 球状化焼鈍線材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5681635A JPS5681635A (en) | 1981-07-03 |
| JPS5918447B2 true JPS5918447B2 (ja) | 1984-04-27 |
Family
ID=15661980
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15799779A Expired JPS5918447B2 (ja) | 1979-12-07 | 1979-12-07 | 球状化焼鈍線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5918447B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61163217A (ja) * | 1985-01-08 | 1986-07-23 | Nippon Steel Corp | 高Ｃｒ鋼線材の焼鈍方法 |
-
1979
- 1979-12-07 JP JP15799779A patent/JPS5918447B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5681635A (en) | 1981-07-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US1924099A (en) | Thermally hardening steel | |
| JPH0156124B2 (ja) | ||
| EP0538519B2 (en) | Method of making high silicon, low carbon regular grain oriented silicon steel | |
| US3954521A (en) | Method of producing grain oriented silicon steel | |
| US2113537A (en) | Method of rolling and treating silicon steel | |
| US5061326A (en) | Method of making high silicon, low carbon regular grain oriented silicon steel | |
| US3281286A (en) | Double-stepped annealing for improvement of super-deep drawing property of steel sheet | |
| KR850000595B1 (ko) | 강선제를 구상화 소둔하는 방법 | |
| JPS5918447B2 (ja) | 球状化焼鈍線材の製造方法 | |
| JPH058255B2 (ja) | ||
| JPS6137334B2 (ja) | ||
| JPH0280512A (ja) | 高度合金クロム鋼の熱処理方法 | |
| US3215566A (en) | Treatment of sheet steel | |
| US3162553A (en) | Production of grain oriented electrical steels wherein a preconditioning step is employed prior to decarburizing | |
| JPH0217608B2 (ja) | ||
| JPH0670247B2 (ja) | 成形性良好な高強度鋼板の製造方法 | |
| JPS6137333B2 (ja) | ||
| JPH0717968B2 (ja) | 成形性の良好な高炭素薄鋼板の製造方法 | |
| US5078808A (en) | Method of making regular grain oriented silicon steel without a hot band anneal | |
| US1358810A (en) | Process of treating magnetizable material | |
| JP2002194432A (ja) | ばね用鋼材の製造方法 | |
| JPS5858412B2 (ja) | 焼入硬化用１３Ｃｒステンレス鋼板の焼入れ処理方法 | |
| JPS5873718A (ja) | 高Ｓｉ系ばね用鋼線材の製造法 | |
| JPS5929645B2 (ja) | 冷間鍛造用鋼材の製造方法 | |
| JP2693327B2 (ja) | 標準高珪素低炭素結晶粒配向珪素鋼の製造方法 |