JPS59185765A - アルミニウム合金製結合部品の製造法 - Google Patents
アルミニウム合金製結合部品の製造法Info
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- JPS59185765A JPS59185765A JP6000183A JP6000183A JPS59185765A JP S59185765 A JPS59185765 A JP S59185765A JP 6000183 A JP6000183 A JP 6000183A JP 6000183 A JP6000183 A JP 6000183A JP S59185765 A JPS59185765 A JP S59185765A
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- Japan
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- extrusion
- aluminum alloy
- brazing
- alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、アルミニウムー亜鉛−マグネシウム系合金の
ボートホール押出しによる熱交換器配管用継手、ナツト
等の結合用部品の製造法に関する。
ボートホール押出しによる熱交換器配管用継手、ナツト
等の結合用部品の製造法に関する。
一般に、熱交換器配管用結合部品のユニオン、ナツト類
にはアルミニウム製、特に切削性良好で強度も大である
アルミニウムー亜鉛−マグネシラ ゛ム系合金が
用いられている。
にはアルミニウム製、特に切削性良好で強度も大である
アルミニウムー亜鉛−マグネシラ ゛ム系合金が
用いられている。
当初継手、ナツト等の結合部品用素材には押出棒あるい
は抽伸棒を用い、これを外側および中ぐり加工で最終部
品に仕上げていた。
は抽伸棒を用い、これを外側および中ぐり加工で最終部
品に仕上げていた。
続いて製造コストを下げるために中ぐり加工を省いて、
六角等の結合部品の断面形状を有する中空棒が部品用素
材としてマンドレル押出法で継目を有しないものがつく
られた。
六角等の結合部品の断面形状を有する中空棒が部品用素
材としてマンドレル押出法で継目を有しないものがつく
られた。
更に製造コストを下げるため、マンドレル押出法よりも
押出スピードが速く、又焼付けもなく表面のきれいなボ
ートホール押出法により中空棒なつくる方法がとられた
。このボートホール押出法の一例を図によって説明すれ
ば次の様である。第７図は該押出ダイスを示し、図（イ
）は組合せダイスＡとＢの側断面図で、図（ロ）はビレ
ット側から見たダイスＡの裏面図で、図（／→はダイス
Ｂの正面図である。図によればボートホール押出しによ
って押出されるメタルはダイスＡのダイス孔／によって
ｙつに分割されて矢印の方向に押出され、ダイスＢを通
るとき分割されたメタルがボートホール３で熱間圧着さ
れ、ダイスＢのダイス孔ダとマンドレルコの間隙即ち中
空形材の形成孔夕な通じてメタルは中空形材として出て
くるのである。ポートホール押出法は、製造コストが安
く中空形材の製造に最も適した方法であるが、上述のよ
うに押出された形材に熱間圧着による継目が生じる。こ
のような継目は他のボートホール組合せダイスを使って
も最低コケ所は生じる。このような継目は特にＡｊ−Ｚ
ｎ−ＭＰ系合金のポートホール押出材に欠陥として現わ
れる傾向がある。それは継目の部分がきびしい腐食環境
にさらされたとき他の個所よりも優先的に腐食され結合
強度が低下するという欠陥である。
押出スピードが速く、又焼付けもなく表面のきれいなボ
ートホール押出法により中空棒なつくる方法がとられた
。このボートホール押出法の一例を図によって説明すれ
ば次の様である。第７図は該押出ダイスを示し、図（イ
）は組合せダイスＡとＢの側断面図で、図（ロ）はビレ
ット側から見たダイスＡの裏面図で、図（／→はダイス
Ｂの正面図である。図によればボートホール押出しによ
って押出されるメタルはダイスＡのダイス孔／によって
ｙつに分割されて矢印の方向に押出され、ダイスＢを通
るとき分割されたメタルがボートホール３で熱間圧着さ
れ、ダイスＢのダイス孔ダとマンドレルコの間隙即ち中
空形材の形成孔夕な通じてメタルは中空形材として出て
くるのである。ポートホール押出法は、製造コストが安
く中空形材の製造に最も適した方法であるが、上述のよ
うに押出された形材に熱間圧着による継目が生じる。こ
のような継目は他のボートホール組合せダイスを使って
も最低コケ所は生じる。このような継目は特にＡｊ−Ｚ
ｎ−ＭＰ系合金のポートホール押出材に欠陥として現わ
れる傾向がある。それは継目の部分がきびしい腐食環境
にさらされたとき他の個所よりも優先的に腐食され結合
強度が低下するという欠陥である。
以−上の状況から、従来のアルミニウムー亜鉛−マグネ
シウム系合金による継手、ナツト等の結合部品は、押出
棒素材から外側と中ぐり加工をするか、マンドレル押出
法での継目なし中空棒素材から、ねじ部を切削加工して
製造するしかなかった。
シウム系合金による継手、ナツト等の結合部品は、押出
棒素材から外側と中ぐり加工をするか、マンドレル押出
法での継目なし中空棒素材から、ねじ部を切削加工して
製造するしかなかった。
本発明は、叙上の点を鑑みてなされたものであって、ボ
ートホール押出しによって生じる結合部品の欠陥が出る
のを簡便な方法で防止し、安定した性能を確保し、しか
も生産性の高い製造法を得ることを目的とする。即ちＡ
ｔ合金ビレットを熱間押出しにより中空形材とし、該形
材を切削加工するＡ７合金製結合用部品の製造において
、Ａｔ合金としてＡｔ−Ｚｎ−Ｍ’！合金ＪＩ８７ＮＯ
／を用い、押出しにはボートホール熱間押出法を用い、
ねじ部などの切削加工時の前後のうちのいづれかで、温
度Ｊ９θ〜ｔ、ｚｏ０ａ、加熱時間／分以上の高温加熱
処理することを特徴とし、又ろう付けによるＡｌａ製熱
交熱交換器立に際しては、継手に用いられるＡＡ合金製
結合部品の高温加熱処理なＡｔろう付は操作と一緒（＝
施行し、加熱時間は／今以上３θ分以下とすることを特
徴とするＡｔ合金製結合部品の製造方法である。
ートホール押出しによって生じる結合部品の欠陥が出る
のを簡便な方法で防止し、安定した性能を確保し、しか
も生産性の高い製造法を得ることを目的とする。即ちＡ
ｔ合金ビレットを熱間押出しにより中空形材とし、該形
材を切削加工するＡ７合金製結合用部品の製造において
、Ａｔ合金としてＡｔ−Ｚｎ−Ｍ’！合金ＪＩ８７ＮＯ
／を用い、押出しにはボートホール熱間押出法を用い、
ねじ部などの切削加工時の前後のうちのいづれかで、温
度Ｊ９θ〜ｔ、ｚｏ０ａ、加熱時間／分以上の高温加熱
処理することを特徴とし、又ろう付けによるＡｌａ製熱
交熱交換器立に際しては、継手に用いられるＡＡ合金製
結合部品の高温加熱処理なＡｔろう付は操作と一緒（＝
施行し、加熱時間は／今以上３θ分以下とすることを特
徴とするＡｔ合金製結合部品の製造方法である。
次に本発明を次に示す実験で更に詳細に説明する。ボー
トホール押出しによって生じたｋｔ−Ｚｎ−ＭＰ系合金
ＪＩ８７ＮＯ／のメタル継目の欠陥が生じる現象を実験
／によって説明し、本発明による高温加熱処理によって
欠陥がなくなる現象を実験λによって説明する。
トホール押出しによって生じたｋｔ−Ｚｎ−ＭＰ系合金
ＪＩ８７ＮＯ／のメタル継目の欠陥が生じる現象を実験
／によって説明し、本発明による高温加熱処理によって
欠陥がなくなる現象を実験λによって説明する。
実験／、メタル継目を含むナツト状試料について酸性塩
水噴霧テスト（３％Ｎａａｔ十酢酸、ＰＨＩ。
水噴霧テスト（３％Ｎａａｔ十酢酸、ＰＨＩ。
Ｊ−０００）を、２ｇθ時間行うと試料中の継目部ｇが
第２図（試料の側面図）で示すように外観に現われる。
第２図（試料の側面図）で示すように外観に現われる。
それは継目部６がその近傍よりも優先的に腐食してしま
うからである。腐食テスト前の該試料なＥＰＭＡで線分
析したところ第３図（縦軸は成分量、横軸は分析個所）
に示すように上記合金の主成分であるＺｎ、ＭＰが継目
部乙では濃縮され、その近傍が逆に希薄になっている。
うからである。腐食テスト前の該試料なＥＰＭＡで線分
析したところ第３図（縦軸は成分量、横軸は分析個所）
に示すように上記合金の主成分であるＺｎ、ＭＰが継目
部乙では濃縮され、その近傍が逆に希薄になっている。
従って両者間に電位差による局部電池が形成され、その
結果継目部が優先的に溶解するのである。また酸素Ｏも
若干濃度が高くなっているが、これは酸化物が巻き込ま
れた状態を示したものである。
結果継目部が優先的に溶解するのである。また酸素Ｏも
若干濃度が高くなっているが、これは酸化物が巻き込ま
れた状態を示したものである。
実験λ、次（＝実験／と同じくメタル継目を含む試料を
！り０〜ｔ ２０００の温度で７分間以上加熱すると継
目に濃縮していたＭｙ、Ｚｎおよび○が拡散してしまう
。ＥＰＭＡで線分析の結果を第グ図に示す。第ｙ図によ
ればＭＰ、Ｚｎ、Ｏの濃度分布は均一になり実験／と同
じ腐食テストを行ったが第コ 図（＝見られるような
継目部が優先的に侵された欠陥は見当らなかった。
！り０〜ｔ ２０００の温度で７分間以上加熱すると継
目に濃縮していたＭｙ、Ｚｎおよび○が拡散してしまう
。ＥＰＭＡで線分析の結果を第グ図に示す。第ｙ図によ
ればＭＰ、Ｚｎ、Ｏの濃度分布は均一になり実験／と同
じ腐食テストを行ったが第コ 図（＝見られるような
継目部が優先的に侵された欠陥は見当らなかった。
尚参考として実験／においての腐食テスト後の外観を写
真ｌに、４−又実験コにおける本発明による高温加熱処
理を行ったものの腐食テスト後の外観を写真２（＝示す
。
真ｌに、４−又実験コにおける本発明による高温加熱処
理を行ったものの腐食テスト後の外観を写真２（＝示す
。
高温加熱処理の条件が温度！９０−Ｊ、２θＯｃ、時間
７分以上であるのは、！り０００未満或は７分未満では
継目部の濃縮元素が均一になる迄完全に拡散しきれなく
、ご−θ０ｃを越えるとＡ４−Ｚｎ−Ｍｙ系合金Ｊ工５
ｚＮｏ／の固相線温度を越えるのでバーニング（粒界の
溶け）現象が起きて好ましくないからである。
７分以上であるのは、！り０００未満或は７分未満では
継目部の濃縮元素が均一になる迄完全に拡散しきれなく
、ご−θ０ｃを越えるとＡ４−Ｚｎ−Ｍｙ系合金Ｊ工５
ｚＮｏ／の固相線温度を越えるのでバーニング（粒界の
溶け）現象が起きて好ましくないからである。
尚アルミニウム製熱交換器をろう付は処理によって組立
てる際に、継手に用いられる配管用アルミニウム結合部
品の同時加熱による製造法は、ＪＩ８７ＮＯ／ をボ
ートホール押出しして、部品の形状に切削加工して配管
（二取付け、ろう付温度を！りＱ−６２０°０としたろ
う付処理と一緒に該部品を高温加熱処理することである
。この場合ろう付時間即ち高温加熱処理時間を３θ分以
内にしなければならない。３０分を越えて加熱すること
はメタル継目の濃縮元素の拡散については影響はないが
、ろう付けに悪影響を及ぼす。即ち接合部を形成してい
るアルミろう例えばろう材Ａｔ−８ｉの８１がフィレッ
トから母材に拡散して接合部の強度が低下するからであ
る。１゜ 尚結合部品の合金としてＡＡ−Ｚｎ−Ｍ９ 系合金でＪ
工Ｅ３７ＮＯ／としたのはろう付加熱後自然時効で引張
強さが３０１１／ｒｒｕｎ以上、ピンカース硬度は１０
０となり、結合部品として適切な性能となるからである
。
てる際に、継手に用いられる配管用アルミニウム結合部
品の同時加熱による製造法は、ＪＩ８７ＮＯ／ をボ
ートホール押出しして、部品の形状に切削加工して配管
（二取付け、ろう付温度を！りＱ−６２０°０としたろ
う付処理と一緒に該部品を高温加熱処理することである
。この場合ろう付時間即ち高温加熱処理時間を３θ分以
内にしなければならない。３０分を越えて加熱すること
はメタル継目の濃縮元素の拡散については影響はないが
、ろう付けに悪影響を及ぼす。即ち接合部を形成してい
るアルミろう例えばろう材Ａｔ−８ｉの８１がフィレッ
トから母材に拡散して接合部の強度が低下するからであ
る。１゜ 尚結合部品の合金としてＡＡ−Ｚｎ−Ｍ９ 系合金でＪ
工Ｅ３７ＮＯ／としたのはろう付加熱後自然時効で引張
強さが３０１１／ｒｒｕｎ以上、ピンカース硬度は１０
０となり、結合部品として適切な性能となるからである
。
次に本発明の実施例について述べる。
実施例／、第１表に示す組成Ａｔ−Ｚｎ−ＭＰ系合金Ｊ
Ｉ８７ＮＯ／ のビレットを４ｔ♂θ０Ｃに加熱し、
第７図に示すボートホールダイスを用いて、＜１２０℃
で熱間押出しを行い、対辺２ｇ闇、中空／！φ馴の六角
棒をつくり、空冷后第コ表の実施例の欄に示すような本
発明範囲内の条件で高温加熱を、試料Ａ／ Ｓ！までの
！種類について処理した後、／２θ００で２４を時間の
人工時効してＴ！素材を製造した。
Ｉ８７ＮＯ／ のビレットを４ｔ♂θ０Ｃに加熱し、
第７図に示すボートホールダイスを用いて、＜１２０℃
で熱間押出しを行い、対辺２ｇ闇、中空／！φ馴の六角
棒をつくり、空冷后第コ表の実施例の欄に示すような本
発明範囲内の条件で高温加熱を、試料Ａ／ Ｓ！までの
！種類について処理した後、／２θ００で２４を時間の
人工時効してＴ！素材を製造した。
この素材からナツトに切削加工したのち、これらの試料
について前記した酸性塩水噴霧テスト（３％Ｎａｃｔ十
酢酸、ＰＨ５，ｔ０°Ｃ）を２４ｔ０時間行い、メタル
の継目の腐食性を調べた。尚比較例として試料Ａ≦〜？
の３種類について試料作成中の高温加熱処理を本発明限
定範囲外にしたのみで他は実施例と同じとしたもの及び
従来例として高温加熱処理を施行せず他の試料作成は実
施例と同じくした試料屋ワ等の腐食性も調べた。それ等
の結果を第２表に併記した。耐食性の評価は、腐食して
いないものをＯ印（良）とし、第２図のように腐食して
いるものをＸ印（不良）とした。
について前記した酸性塩水噴霧テスト（３％Ｎａｃｔ十
酢酸、ＰＨ５，ｔ０°Ｃ）を２４ｔ０時間行い、メタル
の継目の腐食性を調べた。尚比較例として試料Ａ≦〜？
の３種類について試料作成中の高温加熱処理を本発明限
定範囲外にしたのみで他は実施例と同じとしたもの及び
従来例として高温加熱処理を施行せず他の試料作成は実
施例と同じくした試料屋ワ等の腐食性も調べた。それ等
の結果を第２表に併記した。耐食性の評価は、腐食して
いないものをＯ印（良）とし、第２図のように腐食して
いるものをＸ印（不良）とした。
第２表によれば本発明による実施例Ａ／〜！はすべて耐
食性は良好でメタル継目部の欠陥は完全に防止されてい
る。又高熱加熱条件が本発明によってない比較例ｊＩ６
ｔ −ｓ−ｅｒ及び高温加熱処理を施行しなかった従
来例ＪＩＬ’７はすべて耐食性は不良であ第 ２
表 実施例コ、第１表に示す組成のＡｔ−Ｚｎ−ＭＳＩ’系
合金ＪＩ８７ＮＯ／のビレットを４００°Ｃに加熱し、
第７図に示すポートホールダイスを用いて熱間押出を行
い、対辺、：１４ｔｙａｍ、中空／４ｔφ間の中空の六
角棒をつくり、空冷後、人工時効処理を行いＴ！の状態
のものを素材として、ナツトに切削加工し、これを熱交
換器をろう付けする際フレアー加工した配管に装入し、
一方の端部を熱交換器の入口と同時ろう付けするため、
第３表の実施例の欄に示すような本発明範囲内の条件で
ろう付けによる高温加熱を行った。その後このナツト部
品については前記した酸性塩水噴霧テストを行い、メタ
ル継目の耐食性を調べた。ナツト部品の耐食性と熱交換
器のろう性成績の結果を第３辰に併記した。耐食性の評
価は実施例／の場合と同じである。又ろう付性はフィン
と′ｆ：Ｌ−プの接合部フィレットの形成が良好の場合
ｏ１不良の場合を×とした。Δはやや良好の場合である
。なお比較例として本発明によらない温度と時間でろう
付を行いろう付による本発明限定範囲外の高温加熱処理
を行った。
食性は良好でメタル継目部の欠陥は完全に防止されてい
る。又高熱加熱条件が本発明によってない比較例ｊＩ６
ｔ −ｓ−ｅｒ及び高温加熱処理を施行しなかった従
来例ＪＩＬ’７はすべて耐食性は不良であ第 ２
表 実施例コ、第１表に示す組成のＡｔ−Ｚｎ−ＭＳＩ’系
合金ＪＩ８７ＮＯ／のビレットを４００°Ｃに加熱し、
第７図に示すポートホールダイスを用いて熱間押出を行
い、対辺、：１４ｔｙａｍ、中空／４ｔφ間の中空の六
角棒をつくり、空冷後、人工時効処理を行いＴ！の状態
のものを素材として、ナツトに切削加工し、これを熱交
換器をろう付けする際フレアー加工した配管に装入し、
一方の端部を熱交換器の入口と同時ろう付けするため、
第３表の実施例の欄に示すような本発明範囲内の条件で
ろう付けによる高温加熱を行った。その後このナツト部
品については前記した酸性塩水噴霧テストを行い、メタ
ル継目の耐食性を調べた。ナツト部品の耐食性と熱交換
器のろう性成績の結果を第３辰に併記した。耐食性の評
価は実施例／の場合と同じである。又ろう付性はフィン
と′ｆ：Ｌ−プの接合部フィレットの形成が良好の場合
ｏ１不良の場合を×とした。Δはやや良好の場合である
。なお比較例として本発明によらない温度と時間でろう
付を行いろう付による本発明限定範囲外の高温加熱処理
を行った。
その結果を第３表に併記した。
第３表
第３表によれば本発明による実施例Ａコ／〜２７はす夫
て耐食性は良好でメタル継目部の欠陥は完全に防止され
ている。又本発明による高温加熱処理の条件でろう付け
を行ったわけだがすべての試料（二ついてろう付けの結
果は良好であった。置屋２！の試料がやや良好（Δ印）
であったのはろう材としてＢＡ’１３’７Ｂを用いたの
でろう付強度、時間共にやや不足だったと思われた。
て耐食性は良好でメタル継目部の欠陥は完全に防止され
ている。又本発明による高温加熱処理の条件でろう付け
を行ったわけだがすべての試料（二ついてろう付けの結
果は良好であった。置屋２！の試料がやや良好（Δ印）
であったのはろう材としてＢＡ’１３’７Ｂを用いたの
でろう付強度、時間共にやや不足だったと思われた。
以上の結果から見て、本発明の高温加熱処理によるろう
付操作と一緒（＝施行するという簡便な方法でボートホ
ール押出しによるメタル継目部の欠陥は完全（＝防止さ
れ、安定した性能が得られたことがわかる。又ろう付は
操作と高温加熱処理を同時に一緒に施行し、てもろう付
けは良好になされたことも確認された。
付操作と一緒（＝施行するという簡便な方法でボートホ
ール押出しによるメタル継目部の欠陥は完全（＝防止さ
れ、安定した性能が得られたことがわかる。又ろう付は
操作と高温加熱処理を同時に一緒に施行し、てもろう付
けは良好になされたことも確認された。
上述のように熱交換器用のコネクター例えばカークーラ
ー配管用のニニオン、ナツト類にＡ４合金を使うときは
本発明によって製造すれば、性能の安定したものが得ら
れ、しかも生産コストは従来の製造法（＝比べて著るし
く低くなるの１で工業上極めて有効なものである。
ー配管用のニニオン、ナツト類にＡ４合金を使うときは
本発明によって製造すれば、性能の安定したものが得ら
れ、しかも生産コストは従来の製造法（＝比べて著るし
く低くなるの１で工業上極めて有効なものである。
第１図はボートホール組合せダイスＡ及びＢ図で、（イ
）はその側断面図、（ロ）はダイスＡの裏面図、（／→
はダイスＢの正面図である。第２図はポートホール押出
材の腐食テスト後の外観図、第３図は欠陥部のＥＰＭＡ
測定結果で、第グ図は本発明によって欠陥を防止した
ものＥＰＭＡ〜測定結果であ／＼ る。 ／：Ａダイスのダイス孔 ２：マンドレル ３：ポートホール グ：Ｂダイスのダイス孔 ｌ：中空形材の形成孔 ≦：継目部の欠陥個所 竿上図 蹟２図 攪３図 第４図
）はその側断面図、（ロ）はダイスＡの裏面図、（／→
はダイスＢの正面図である。第２図はポートホール押出
材の腐食テスト後の外観図、第３図は欠陥部のＥＰＭＡ
測定結果で、第グ図は本発明によって欠陥を防止した
ものＥＰＭＡ〜測定結果であ／＼ る。 ／：Ａダイスのダイス孔 ２：マンドレル ３：ポートホール グ：Ｂダイスのダイス孔 ｌ：中空形材の形成孔 ≦：継目部の欠陥個所 竿上図 蹟２図 攪３図 第４図
Claims (2)
- （１） アルミニウム合金ビレットを熱間押出しによ
り中空形材とし、該形材を切削加工するアルミニウム合
金製結合部品の製造において、アルミニウム合金として
アルミニウムー亜鉛−マグネシウム系合金ＪＩＳ７ＮＯ
／を用い、押出しにはボートホール熱間押出しを用い、
切削加工時の前後のうちのいづれかで温度Ｊ−９０〜―
θ℃、加熱時間７分以上の高温加熱処理することを特徴
とするアルミニウム合金製結合部品の製造法。 - （２）ろう付けによるアルミニウム製熱交換器の組立に
際して、継手に用いられるアルミニウム合金製結合部品
の高温加熱処理をアルミニウムろう付は操作と一緒に施
行し、加熱時間は７分以上３０分以下とすることを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載のアルミニウム製結合
部品の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6000183A JPS59185765A (ja) | 1983-04-07 | 1983-04-07 | アルミニウム合金製結合部品の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6000183A JPS59185765A (ja) | 1983-04-07 | 1983-04-07 | アルミニウム合金製結合部品の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59185765A true JPS59185765A (ja) | 1984-10-22 |
| JPS62223B2 JPS62223B2 (ja) | 1987-01-06 |
Family
ID=13129427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6000183A Granted JPS59185765A (ja) | 1983-04-07 | 1983-04-07 | アルミニウム合金製結合部品の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59185765A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000073529A1 (fr) * | 1997-12-08 | 2000-12-07 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Corps creux en alliage d'aluminium, tuyau en alliage d'aluminium extrude pour canalisations de climatisation, et procede de fabrication de ce corps creux |
| US6908520B2 (en) | 1999-05-28 | 2005-06-21 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Aluminum alloy hollow material, aluminum alloy extruded pipe material for air conditioner piping and process for producing the same |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101889003B1 (ko) * | 2018-04-11 | 2018-08-21 | 주식회사 동재산업 | 유해가스 정화가능한 면풍속 제어 흄후드 시스템 |
-
1983
- 1983-04-07 JP JP6000183A patent/JPS59185765A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000073529A1 (fr) * | 1997-12-08 | 2000-12-07 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Corps creux en alliage d'aluminium, tuyau en alliage d'aluminium extrude pour canalisations de climatisation, et procede de fabrication de ce corps creux |
| US6908520B2 (en) | 1999-05-28 | 2005-06-21 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Aluminum alloy hollow material, aluminum alloy extruded pipe material for air conditioner piping and process for producing the same |
| US6962632B2 (en) | 1999-05-28 | 2005-11-08 | Furukawa-Sky Aluminum Corp. | Aluminum alloy hollow material, aluminum alloy extruded pipe material for air conditioner piping and process for producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62223B2 (ja) | 1987-01-06 |
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