JPS5919177B2

JPS5919177B2 - ラインパイプ用高靭性高張力鋼板

Info

Publication number: JPS5919177B2
Application number: JP52133771A
Authority: JP
Inventors: 清二小林; 英義気田; 憲昭秋山; 清岩井
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1977-11-07
Filing date: 1977-11-07
Publication date: 1984-05-02
Also published as: JPS5466323A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、溶接割れ感受性が小さく、拡管しない場合に
も造管による降伏強度の低下を有効に防止することを可
能にした主として外径６５０〜８００朋の鋼管を対象と
するラインパイプ用高靭性高張力鋼板に関する。

近時、製鋼技術、圧延技術（コンドロールド・ローリン
グ技術）の進歩によってラインパイプ用鋼板の発展はめ
ざましいものがあるが、アラスカ、北海、シベリア等の
寒冷地帯における天然ガス、油田の開発に伴ない、安全
性、経済性の見地から、高強度、高靭性と共にすぐれた
耐溶接割れ性を兼備するラインパイプ用鋼板の開発が強
く要請されている。

これと同時に、造管する立場からみれば、所定の形状・
寸法の鋼管を容易に製造し得る特性を備えた鋼板が要求
される。

一般に、フェライト・パーライト鋼は、造管によって降
伏強度が大きく低下することが知られている。

その低下の度合は、強度レベル、管径、肉厚、造管方法
等によって異なるが、例えばコンドロールド・ローリン
グによって得られるＸ６５クラスの鋼板を素材としたＵ
ＯＥ大径管の場合には、約３ｋｇ／ｍｍ”の低下を招き
、また拡管しない管の場合には約６ｋｇ／ｎｍ”にも及
ぶ大きな低下をともなう。

そのため、所要の降伏強度を確保するには、強度レベル
、管径、肉厚、造管方法等によって変化する降伏強度の
低下を予測し、その低下量に見合った値以上の強度を上
積みしなければならないという極めて困難かつ煩雑な操
作を必要とする。

その手段として、たとえば、より苛酷なコンドロールド
・ローリングを採用することによって降伏強度を更に上
昇させる、という方法も考えられる。

しかし、コンドロールド・ローリングを行なわない通常
の圧延条件のもとでの強度レベルから強度上昇を図るの
とは異なり、相当のコンドロールド・ローリングを行っ
た状態での強度レベルから更に約３−ｍ２以上もの強度
上昇を図るということは、限られた圧延機能力のもとで
は容易なことではなく、しかも生産性の低下あるいは最
終製品の形状・寸法の不良等が惹起することを考慮する
と、到底得策とは言い難い。

従って、このような方法に代え、鋼材の材質改善という
面に解決策を強いられ、必然的に余分な多量の合金元素
の添加を余儀なくされているというのが実状であるが、
その結果、溶接割れ感受性が著しく増すという問題が随
伴する。

一方、上記の如き余分の合金元素の添加は、溶接割れ感
受性の増大という問題のほかに、鋼管が必要とする以上
の降伏強度を素材たる鋼板に具備させることになる結果
、造管工程上でも非常に大きな不利益を生せしめるとい
う問題を伴なう。

すなわち、必要以上に高い降伏強度の鋼板を造管すると
とは、造管設備に苛酷な負荷を与えることになり、故障
の多発、保全管理の煩雑さ、ひいては寿命の短縮をもた
らすだけでなく、素材の降伏強度が高いため設備能力上
、造管不能となる事態も生じる。

また設備上の問題だけでなく、良好な形状・寸法の鋼管
を得ることが、降伏強度の低い素材を用いる場合よりも
困難になるという品質上の問題もある。

従って、造管においては、鋼管が必要とする降伏強度と
同等もしくはそれ以下の降伏強度を有する鋼板、すなわ
ち造管によって降伏強度が低下しないか、逆に上昇する
ような鋼板を素材とすることが必要で、それによって大
きなメリットが得られるわけであり、そのような鋼板の
出現が強く望まれている。

このような要請に応えようとするいくつかの試みもなさ
れている。

たとえば、特願昭４９−６０３３４号（＝特開昭５０−
２０９１８号）に開示された鋼板はその１つであるが、
これはＡｒ３変態点以下という低い圧延温度での圧下を
必要とするため生産性を阻害するばかりでなく、良好な
寸法・形状を有する鋼板を得難いという欠点がある。

また、フライマックス・モリプデナム社、イタルシデル
社あるいはステルコ社の製造に係るアシキュラーフェラ
イトタイプなる鋼板もこの種の鋼に該尚するものである
が、これは多量のＭｎｙＭｏｔＮｂその他の合金元素
の添加を必要とするため、耐溶接割れ性及び溶接継手靭
性の劣化が大きいうえに、製造コストの上昇を伴ない、
しかも低Ｃ高Ｍｎであるが故に溶製時の成分調整が困難
で、偏析度が大きくなるという製鋼技術上の問題など、
解決すべき数多くの問題をはらんでいる。

本発明者等は、上述のような事情に鑑み、Ａｒ３変態点
以上の熱間圧延でも造管による降伏強度の低下が起らず
、溶接割れ感受性の小さいラインパイプ用高靭性高張力
鋼板を開発すべく鋭意研究を進めてきた結果、造管によ
る降伏強度の低下ないし増加が、その顕微鏡組織と密接
な関係があること、造管による降伏強度の低下を抑制す
るには、組織中に占めるベイナイトもしくはアシキュラ
ーフェライトの面積分率を一定値以上に規定すべきであ
ること等の新事実を発見し、かかる知見に基づいて本発
明を完成した。

すなわち、本発明は、Ｃ０，０２〜０．１０係、Ｓｉ
Ｏ，０５〜０．５０％、Ｍｎ１．０〜１．８％、Ｃ
ｕＯ，１５〜０．４５％、Ｍｏ０．０８〜０．２５％
、Ｎｂ０００１〜０．１０チ、ＡＡｏ、００５〜０．０
６０％を含有し、残部鉄および不可避的不純物からなる
鋼、または上記各成分のほかに（ｉ）Ｎｉｏ、ｓ
ｏ％以下、Ｃｒ０．５０％以下、Ｖｏ、２０％以下、Ｔ
ｉ０．１０φ以下、Ｚｒ０．１０％以下のうちの１種も
しくは２種以上、（！りＣａＯ，００５％以下、また
は（Ｉｉｉ）ＮｉＯ，５０％以下、Ｃｒ０．５０％以下
、Ｖｏ、２０％以下、’ｌ’ｉｏ、１０％以下、Ｚｒ０
．１０％以下のうちの１種もしくは２種以上およびＣａ
０．００５％以下を含有し、ベイナイトもしくはアシキ
ュラーフェライトを面積分率して３〜１５％を含有する
フェライト・パーライト組織からなる溶接割れ感受性が
小さく、しかも造管による降伏強度の低下を生じないラ
インパイプ用高靭性高張力鋼板を提供することを目的と
する。

ベイナイトおよびアシキュラーフェライトの両組織は、
電子顕微鏡により区別しうるものであり、性能上からも
差はなく、鋼中の添加元素、圧延仕上温度など、各種の
微妙な製造条件の差異に起因して、いずれにもなりうる
。

以下本発明について詳しく説明する。

造管によって鋼の降伏強度が低下したり増加したりする
現象は、本発明者等の研究によれば、鋼の顕微鏡組織と
密接な関係のあることが判明した。

すなわち、造管による降伏強度の変化（「鋼管の降伏強
度」−「鋼板の降伏強度」、以下「△ＹＳ」、と略称す
る。

）は、組織中に占めるベイナイトもしくはアシキュラー
フェライトの面積分率（以下、ｒｆＢＡＪと称す。

）によって定まる。第１図は鋼管用鋼板（基本成分：Ｃ
０，０５〜０．０８係、ＳｉＯ，２３〜０．３１
％、Ｍｎ１．４５〜１．５８％、Ｎｂ０．０３５〜
０．０５２％、Ａｌ）、０２２〜０．０４０チ）を用い
た造管（肉厚／管径−０，０１２〜０．０１８、拡管な
し）における、造管による降伏強度の変化△ＹＳと組織
中のベイナイトもしくはアシキュラーフェライトの占め
る面積分率ｆＢＡとの関係を示したグラフであり、同図
から、造管による降伏強度の低下を防ぐには、ｆＢＡが
３チ以上であることが必要なことが認められる上記ｆＢ
Ａを左右する第１の要因は合金元素量であり、合金元素
量を増すことによってｆＢＡを増加させ得ると考えられ
るが、ここで重要なことは、溶接割れ感受性の増加を極
力抑えつつｆＢＡを増加させ得る合金元素を選択しなけ
ればならないことである。

この点につき、種々検討した結果、Ｍｏが有効な元素で
あるが、これにＣｕを複合添加することにより極めて効
果的にｆＢＡを増加させ得ることが判明した。

第２図は、ｆＢＡに及ぼすＭｏ添加量の影響を示すグラ
フで、第１図における鋼管用鋼板の基本成分に加えてＭ
ｏＯ〜０．５チ牟独またはさらにＣｕＯ，１５〜０．２
５％を添加した鋼板を用いた場合の実験結果であって、
図中、曲線１はＭｏとＣｕの複合添加の場合、２はＭ。

単独添加の場合を示す。

同図から認められるように、造管による降伏強度の低下
を起こさないｆＢＡ（３チ以上）とするには、Ｍｏ単独
添加の場合には、ＭＯｏ、２５％以上を必要とし、Ｃｕ
との複合添加では、Ｍｏ０．０８％の添加で十分な
ことを示している。

どのようにＣｕの添加はｆＢＡを増加させるに極めて有
効である。

第３図は、ｆＢＡに対するＣｕ添加量の影響を示したグ
ラフで、第１図における鋼管用鋼板の基本成分に加えて
Ｍ。

０．１５％およびＣｕＯ〜０．６チを添加した鋼板を用
いた場合の実験結果であって、同図から明らかなように
、Ｃｕ０．１５％以上の添加により、ｆＢＡは急激に増
加することが認められる。

なお、Ｍ。は鋼板自体の降伏強度を低下させるというマ
イナスの効果を伴うが、Ｃｕを複合添加することにより
、ＭＯ添加による鋼板自体の降伏強度の低下を補うこと
ができる点でも一層有効であり、しかもＭｏ添加量を削
減できる結果、Ｍｏ添加による鋼板自体の降伏強度の低
下を緩和し、かつ製造コストが低減される等、非常に有
利である。

このようなＭｏとＣｕとの複合添加の効果を十分に発揮
させるにはその添加量に一定の制限が付せられる。

以下、これについて説明する。鋼材の溶接割れ感受性を
判定する尺度として一般に次式で示されるＰＣＭ値が用
いられ、ＰＣＭ値が小さい程溶接割れ感受性が小さいこ
とを示す。

従って、Ｍｏ単独添加よりも、ＭＯとＣｕとの複合添加
の方が溶接割れ感受性が小さくなるのは、これら元素の
添加によって増加するＰ。

Ｍ値（以下、［△ＰＣＭｊと称す。

）が、鋼管の同一降伏強度に対し、前者よりも後者の場
合に小さくなるような範囲であることになる。

第４図は、鋼板として基本成分：Ｃ０，０５〜０．０８
係、Ｓｉ０．２３〜０．３１％、Ｍｎ１．４５〜１．
５８％、ＮｂＯ，０２６〜０．０４２％、Ｖｏ、０３５
〜０．０５２％、ＡＡＯ，０２２〜０．０４０％、に
Ｍｏを単独添加した場合（Ｍｏ約０．３％）および、Ｍ
ｏとＣｕとを複合添加した場合（ＭＯ約０．１％、Ｃ
ｕ０．２〜０．４％）の鋼板を用いて造管（肉厚／管径
−０，０１２〜０．０１８、拡管なし）したときの、鋼
管の降伏強度とＰＣＭとの関係を示したグラフである。

なお同グラフ、横軸にＭｏ単独添加の場合のｆＢＡ（（
ホ）（４）およびＭｏとＣｕを複合添加した場合のｆＢ
Ａ（％ＸＢ）とを併記した。

図中、曲線１はＭｏとＣｕの複合添加、２ばＭｏ単独添
加の場合を示す。

同図から明らかなように、ＭｏとＣｕとを複合添加した
場合の鋼管の降伏強度が、Ｍｏ単独添加の場合のそれよ
りも高くなるのは、ＰＣＭが約０．０１〜０．０２７と
なる範囲内に限られることが認められる。

なお、同図によれば、ＭｏとＣｕとの複合添加で得られ
るｆＢＡが３楚未満の場合にも、同一△ＰＣＭにおける
鋼管の降伏強度は、Ｍｏ単独添加の場合のそれより高い
値を示しているが、本発明の目的である「造管による降
伏強度の低下の抑制」を可能とするには、ｆＢＡ約３楚
以上、すなわちＭｏ約０．０８％以上を必要とすること
は前述したとおりである。

更に、ｆＢＡが３俸を越えて増加すると鋼管の降伏強度
も上昇するが、ｆＢＡが約１５％に達すると、同第４図
に示されるようにその強度は同一△ＰＣＭにおいて、Ｍ
ｏとＣｕを複合添加したものとＭｏ単独添加のものとの
差は無くなる。

従って、ＭｏとＣｕの複合添加による効果を発揮させる
にはｆＢＡが１５％以下であること、すなわち第２図か
ら認められるようにＭｏ０．２５％以下に規定すること
が必要である。

一方、ＣＵについては前記第３図から明らかなように、
０．１５％以上添加することによってｆＢＡを効果的に
増大させることができるが、それ以上添加してもｆＢＡ
はそれほど増加しない。

従って、製造コスト、耐割れ性の観点から、下限を０．
１５係とする範囲内でできるだけ低い方がよく、０．１
５〜０．４５％の範囲とする。

以上のように、ｆＢＡの調節により、造管による降伏強
度の低下を有効に防止し、鋼管に高い降伏強度を付与す
るには、ＭｏとＣｕとを複合添加し、ＭＯは０．０８〜
０．２５％、Ｃｕは０．１５〜０．４５％の範囲に規定
される。

また、鋼板のｆＢＡは熱間圧延条件によって変動をきた
すので、次の条件で行なうのがよい。

ｆＢＡおよび切欠靭性に対し、熱間圧延における約９０
０℃以下の温度での全圧下率および仕上圧延終了温度が
大きな影響を与える。

第５図は、ｆＢＡおよび切欠靭性を示す指標としての２
ｒＩｔｍＶシャルピー５０％破面遷移温度（以下、ｒｖ
ＴｒｓＪと称す）と９００℃以下における全圧下率と
の関係を示したグラフであって、基本成分：ＣＯ，０
５〜０．０８％、ＳｉＯ，２３〜０．３１％、Ｍｎ１．
４５〜ｌ、５８％、ＣｕＯ，２％、Ｍｏ０．１５
％、ＮｂＯ，０２６〜０．０４２係、Ａ１０．０２２
・・・０．０４０楚を有する本発明の鋼板を用いた場合
の実験結果である。

図中１（熱印）はｆＢＡを、２はｖＴｒｓを表わす。

同図から明らかなように、９００℃以下における全圧下
率が約５０チに満たない場合には、ｆＢＡが約１５％（
この値は、溶接割れ感受性に関し、ＭｏとＣｕの複合添
加材の方が、Ｍｏ単独添加材よりも優位にある上限値で
ある。

）を越えて急激に増加する（同図１）とともに、組織の
粗大化により、切欠靭性も著しく劣化する（同図２）こ
とを示している。

従って、９００℃以下の温度における全圧下率は約５０
係以上とすべきで、これによりｆＢＡは３〜１５％の好
ましい範囲に調節されるとともに、良好なりＴｒｓ値が
与えられることが認められる。

また、９００℃以下の全圧下率を約５０係以上に設定し
ても、圧延終了温度が過度に低くなると加工ひずみの増
加によって切欠靭性の劣化を招く。

第６図は、ｖＴｒｓ値に及ぼす圧延終了温度の影響を示
すグラフであり、第５図における場合と同じ基本成分の
鋼板を用いた場合の実験結果であって、同図から、圧延
終了温度がＡｒ３点より低くなるとｖＴｒｓは急激に悪
化することを示しており、Ａｒ３点以上の温度で圧延を
終了することにより、良好な切欠靭性を保持し得ること
が認められる。

なお、本発明に用いられる鋼板のＭｏおよびＣｕ以外の
成分組成については次の如く規定される。

Ｃは、強度を高めるのに有効である。

実用上の強度を付与するには０．０２％以上の添加が必
要である。

但し、多く加えると溶接割れ感受性を著しく高めること
になるので、０．１０％を上限とする。

Ｓｉは、製鋼時の脱酸剤として、また強度付与のために
添加される。

そのためには０．０５％以上加える必要があるが、過度
に加えると溶接割れ感受性を高めるので、０．５０％以
下とする。

Ｍｎは、強度と靭性とを同時に高めるのに有効な成分で
あり、１．０係以上加えられる。

但し、多量に加えると溶接割れ感受性を高めるので、１
．８条を上限とする。

Ｎｂは、高強度、高靭性を与えるうえで重要な元素であ
る。

０．０１％に満たないとその効果は十分でなく、また０
、１０％を越えると効果ははジ飽和に達するうえ、
溶接割れ感受性が高まり好ましくない。

よって、０．Ｏ１〜Ｏ，１０％の範囲で加える。

Ａｌは、脱酸および結晶粒微細化に必要な成分である。

０．００５％に満たないとその効果は十分でなく、一方
０．０６０％を越えると、効果ははジ飽和に達するだ
けでなく非金属介在物の増加をもたらす。

よって０．００５〜０．０６０％の範囲で加えられる。

上記成分のほかに、必要に応じて（ｉ）Ｎｉ、Ｃｒ。

ＶｙＴｉｙＺｒのうち１種もしくは２種以上、（ｉｉ）
Ｃａ、または（１！りＮｉｔＣｒ＞Ｖｔ
Ｔｉ、Ｚｒのうち１種もしくは２種以上およびＣａ
を加えることにより、本発明の趣旨をそこなうことなく
、鋼板の性質を改善することができる。

Ｎｉは、強度、靭性の向上に有効である。

但し多く加えるとスケールきずの発生が著しくなり、鋼
板の表面性状を害するので、０．５０％以下の範囲で
加えられる。

。Ｃｒは、強度上昇に有効であるが、Ｎｉと同様
に過度に加えるとスケールきずが著しくなるので、０．
５０％以下の範囲で加える。

ＶはＮｂと同様フェライト中で微細に析出し、鋼を強化
させるが、０．２０％を越えて添加しても強度はほとん
ど上昇せず意味がないので、０．２０係以下の範囲で加
える。

ＴｉおよびＺｒは、いづれも強度向上に有効であり、か
つ衝撃エネルギーの異方性改善にも効果を有する。

但し多く加えると切欠靭性の著しい劣化を招くので、い
づれも０．１０％以下の範囲で加える。

Ｃａは、衝撃エネルギーの改善に有効である。

但し、Ｃａは０．００５％を越えると効果ははソ飽ン
和に達するうえ、非金属介在物の増加をもたらすので０
．００５％以下の範囲で加える。

なお、本発明の鋼板の製造は常法によって行なわれるが
、好適なｆＢＡおよびすぐれた靭性なより安定的に与え
るためには、熱間圧延での９００１ ℃以下の温度にお
ける全圧下率を約５０φ以上とし、Ａｒ３点以上の温度
で圧延を終了するのが好ましい。

次に実施例を挙げて本発明について具体的に説明する。

ン実施例ｌ第１表に示す各種成分組成を有する鋼板を、１２００℃
に加熱した後、熱間圧延に付し、９００℃以下の温度域
における全圧下率を６０係とし、Ａｒ３点より２０〜５
０℃高い温度で圧延を終了ツし板厚１６朋の鋼板を得
た。

この鋼板を用い１．肉厚／管径を０．０１２〜０．０１
８に設定して造管しくたソし拡管せず）、鋼管を製造し
た。

第２表に、上記板厚１６ｍｒｎの圧延ま＼材の機械ン
曲性質、および造管した鋼管から採取した試験片素材を
扁平にした後、引張試験片を製作して降伏強度を測定し
て得られた△ＹＳ（鋼管の降伏強度−鋼板の降伏強度）
を示す。

第２表中、「降伏強度」は０．５％全伸び時の応力を表
わす。

、なお、供試材（１）〜（６）およびα９〜（刻は
本発明に係るもの、供試材（７）〜０鼾ま従来用いられ
ている鋼板、供試材（１３）、（１４）は本発明に類似
するが本発明の規定から逸脱している比較材である。

第７図は、第１表および第２表に基づいて、鋼；管の
降伏強度とＰＣＭとの関係を示したグラフである。

同図中、番号は供試材の番号を表わす。上記結果から認
められるように、本発明によれば、鋼板の降伏強度、引
張強さ、伸び等の機械的性質および遷移温度（ｖＴｒ
ｓ）は、従来材および比較材のそれと同等もしくはそ
れ以上であり、かつ従来材の殆んどが造管によって降伏
強度の低下をきたしている（ΔＹＳの値がマイナスとな
っている）のに対し本発明によるものは、造管による低
下を伴なうことなく、むしろいづれも向上していること
を示している。

また、第７図に示されるように、鋼管の同一降伏強度に
対し、本発明鋼板（１）〜（６）および（１５）〜（４
は、従来材（７）および（１２）および比較材αＪ、α
カと比べてＰＣＭが小さい。

上記実施例では、拡管されない場合について説明したが
、拡管を行う場合にも同様に効果を奏するととは言うま
でもない。

【図面の簡単な説明】

第１図は、ΔＹＳに及ぼすｆＢＡの影響を示すグラフ、
第２図はｆＢＡに及ぼすＭｏ添加量の影響を示すグラフ
、第３図はｆＢＡに及ぼすＣｕ添加量の影響を示すグ
ラフ、第４図は、鋼管の降伏強度に及ぼすΔＰＣＭの影
響を示すグラフ、第５図はｆＢＡまたはｖＴｒｓに及ぼ
す９００℃以下の全圧下率の影響を示すグラフ、第６図
はｖＴｒｓに及ぼす仕上圧延終了温度の影響を示すグラ
フ、第７図はＰＣＭと鋼管の降伏強度の関係を示すグ
ラフである。

Claims

【特許請求の範囲】ＩＣ０，０２〜ｏ、ｉｏφ、Ｓｉ０．０５〜０．５
０係、Ｍｎ１．０〜１．８％、ＣｕＯ，１５〜０．４
５％、Ｍ。０．０８〜０．２５係、Ｎｂ０．Ｏ１〜ｏ、ｉｏφ、Ａ
ｌＯ，００５〜０．０６０％、残部鉄および不可避的不
純物からなり、ベイナイトもしくはアシキュラーフェラ
イトを３〜１５φ（面積分率）を含むフェライト・パー
ライト組織であることを特徴とする溶接割れ感受性が小
さく、かつ造管による降伏強度の低下を生じないライン
パイプ用高靭性高張力鋼板。２Ｃ０，０２〜０．１０チ、Ｓｉ０．０５〜０．５０％
、Ｍｎ１．０〜１．８％、Ｃｕ０．１５〜０．４５
％、Ｍ。０．０８〜０．２５％、Ｎｂ０．０１〜０．１０係、Ａ
ｌＯ，００５〜０．００６０係、およびＮｉｏ、５０係
以下、Ｃｒ０．５０％以下、Ｖｏ、２０％以下、Ｔｉｏ
ｌｌＯ％以下、Ｚｒ０．１０％以下のうち１種ない
しは２種以上を含み、残部鉄および不可避的不純物から
なり、ベイナイトもしくはアシキュラーフェライトを３
〜１５係（面積分率）含むフェライト・パーライト組織
であることを特徴とする溶接割れ感受性が小さく、かつ
造管による降伏強度の低下を生じないラインパイプ用高
靭性高張力鋼板。３Ｃ０，０２〜０．１０係、ＳｉＯ，０５〜０．５
０係、Ｍｎ１．０〜１．８％、ＣｕＯ，１５〜０．
４５％、Ｍ。０．０８〜０．２５楚、ＮｂＯ，０１〜ｏ、ｉｏ係、Ａ
ｌＯ，００５〜０．０６０％、およびＣａ０．００５％
以下を含み、残部鉄および不可避的不純物からなり、ベ
イナイトもしくはアシキュラーフェライトを３〜１５％
（面積分率）含むフェライト・パーライト組織であると
とを特徴とする溶接割れ感受性が小さく、かつ造管によ
る降伏強度の低下を生じないラインパイプ用高靭性高張
力鋼板。４Ｃ０，０２〜０．１０楚、Ｓｉ０．０５〜０．５０楚
、Ｍｎ１．０〜１．８％、ＣｕＯ，１５〜０．４５％
、Ｍ。０．０８〜０．２５係、ＮｂＯ，０１〜０．１０係、Ａ
ＪＩ？０．００５〜０．０６０％、およびＮｉＯ，５０
条以下、ＣｒＯ，５０％以下、Ｖｏ、２０％以下、Ｔｉ
０．１０％以下、Ｚｒ０．１０％以下のうち１種ないし
は２種以上、およびＣａＯ，００５％以下を含み、残部
鉄および不可避的不純物からなり、ベイナイトもしくは
アシキュラーフェライトを３〜１５係（面積分率）含む
フェライト・パーライト組織であることを特徴とする溶
接割れ感受性が小さく、かつ造管による降伏強度の低下
を生じないラインパイプ用高靭性高張力鋼板。