JPS59193236A - 快削アルミニウム合金およびその製造方法 - Google Patents
快削アルミニウム合金およびその製造方法Info
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- JPS59193236A JPS59193236A JP6637883A JP6637883A JPS59193236A JP S59193236 A JPS59193236 A JP S59193236A JP 6637883 A JP6637883 A JP 6637883A JP 6637883 A JP6637883 A JP 6637883A JP S59193236 A JPS59193236 A JP S59193236A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は快削アルミニウム合金およびその製造方法に関
し、さらに詳しくは、焼鈍軟質状態で優れた切削性を有
するアルミニウム合金およびアルミニウム合金の管、棒
等の押出祠或いは押出後、抽伸、鍛造等の塑性加工を行
なって焼鈍軟質状態で使用されるアルミニウム合金を５
！造する方法１こ関するものである。
し、さらに詳しくは、焼鈍軟質状態で優れた切削性を有
するアルミニウム合金およびアルミニウム合金の管、棒
等の押出祠或いは押出後、抽伸、鍛造等の塑性加工を行
なって焼鈍軟質状態で使用されるアルミニウム合金を５
！造する方法１こ関するものである。
従来、切削性の優れたアルミニウム合金としては、Ｃｕ
を主要含有元素とし、それに少量の円）、Ｂｉを含有さ
せた２０１１合金やＭｇ２Ｓｉを主要成分とし、それに
少量のＰｂ、Ｂｉを含有させた６２６２合金等がよく知
られている。しかし、これらの合金は何れも、析出硬化
型合金で、焼入れ、焼戻しによる硬化状態で優れた切削
性を有するアルミニウム合金であるが、焼鈍軟質状態で
は切削性が極めて劣る。
を主要含有元素とし、それに少量の円）、Ｂｉを含有さ
せた２０１１合金やＭｇ２Ｓｉを主要成分とし、それに
少量のＰｂ、Ｂｉを含有させた６２６２合金等がよく知
られている。しかし、これらの合金は何れも、析出硬化
型合金で、焼入れ、焼戻しによる硬化状態で優れた切削
性を有するアルミニウム合金であるが、焼鈍軟質状態で
は切削性が極めて劣る。
また、最近Ａｌ−Ｍｇ系合金に少量のＰｂＳＳｎを含有
させた非熱処理型快削合金が実用化されているが、ＨＩ
３或いは８３４等何らかの加工硬化状態で優れた切削性
を有するものであるが、上記した析出硬化型合金と同様
に焼鈍軟質状態では切削性が極めて悪い。
させた非熱処理型快削合金が実用化されているが、ＨＩ
３或いは８３４等何らかの加工硬化状態で優れた切削性
を有するものであるが、上記した析出硬化型合金と同様
に焼鈍軟質状態では切削性が極めて悪い。
これらの快削アルミニウム合金を使用する際に、完全な
歪取り状態で使用するため、焼鈍軟化を実施し、その後
切削加工を行なったり、歪取り中間焼鈍抜切削加工を行
なう場合があるが、折角の快削アルミニウム合金がその
切削性が著しく劣化するので使用する効果が出ない恐れ
がある。
歪取り状態で使用するため、焼鈍軟化を実施し、その後
切削加工を行なったり、歪取り中間焼鈍抜切削加工を行
なう場合があるが、折角の快削アルミニウム合金がその
切削性が著しく劣化するので使用する効果が出ない恐れ
がある。
また、カメラ内装用カム管や複写機ローラー等のように
、特に歪や寸法精度の厳しい精密部品に用いられるアル
ミニウム合金は、完全に歪を除去するために完全焼鈍軟
質状態で切削加工されて実際に使用されるものであるが
、このような用途【二対しては完全軟質状態で比較的高
ν・強度を有し、かつ、耐蝕性に優れた非熱処理型合金
である５０５２（ＡＩ ２．５ｗｔ％ＭＨ０，２５Ｉ
Ｕｊ％Ｃｒ）および５０５６（Ａ Ｉ５、ｈｔ％Ｍｇ
０．１３ｗｔ％Ｃｒ−０，１３１Ａｔ％Ｍｎ）が用
いられている。しかしなが呟これらのアルミニウム合金
は完全焼鈍軟質状態では、切削性が悪く、切削時切屑が
完全に連続するため工作機械、工具および被削材にから
みつき易く、切屑をその都度除去する必要があるため、
自動切削数（戒が多用される現状ではコストダウンのた
めの自動化−無人化は非常に困難であ１）、さらに、上
記したよう（こ如何なる快削アルミニウム合金でも対応
できなかった。
、特に歪や寸法精度の厳しい精密部品に用いられるアル
ミニウム合金は、完全に歪を除去するために完全焼鈍軟
質状態で切削加工されて実際に使用されるものであるが
、このような用途【二対しては完全軟質状態で比較的高
ν・強度を有し、かつ、耐蝕性に優れた非熱処理型合金
である５０５２（ＡＩ ２．５ｗｔ％ＭＨ０，２５Ｉ
Ｕｊ％Ｃｒ）および５０５６（Ａ Ｉ５、ｈｔ％Ｍｇ
０．１３ｗｔ％Ｃｒ−０，１３１Ａｔ％Ｍｎ）が用
いられている。しかしなが呟これらのアルミニウム合金
は完全焼鈍軟質状態では、切削性が悪く、切削時切屑が
完全に連続するため工作機械、工具および被削材にから
みつき易く、切屑をその都度除去する必要があるため、
自動切削数（戒が多用される現状ではコストダウンのた
めの自動化−無人化は非常に困難であ１）、さらに、上
記したよう（こ如何なる快削アルミニウム合金でも対応
できなかった。
本発明は上記に説明した従来使用されてきた快削性アル
ミニウム合金における種々の問題点を解決したものであ
り、焼鈍軟質状態で切削性、即ち、切屑処理性の優れた
快削アルミニウム合金およびその製造方法を提供するも
のである。
ミニウム合金における種々の問題点を解決したものであ
り、焼鈍軟質状態で切削性、即ち、切屑処理性の優れた
快削アルミニウム合金およびその製造方法を提供するも
のである。
本発明に係る快削アルミニウム合金およびその製造方法
は、（１） Ｍｎ ０．３−１．７ｕ＋ｔ％、Ｆｅ １
．５ｕｌｔ％以下、Ｐｂ Ｏ，２−１，５ｕｌＬ％、Ｓ
ｎ Ｏ，１−２，０ｕｌｔ％、Ｓｉ０．３ｕ＋ｔ％以下
、Ｍｇ ０．７ｕｌＬ％以下、Ｔｉ Ｏ，３ｕ＋ｔ％以
下、Ｂ ０．１ｕ＋ｔ％以下を含有し、かつ、Ｃｕ６．
０１ｌＩｔ％以下、Ｚｎ ３．０Ｉｕｔ％以下、Ｎｉ
３．Ｏｕ＋ｔ％以下、Ｏｒｏ、３Ｉｌｌｔ％以下、Ｚｒ
０．３ＩＩｌｔ％以下の中から選んだ１種或いは２種
以上を含有し、残部実質的にＡ１からなることを特徴と
する焼鈍軟質状態で使用される快削アルミニウム合金を
第１の発明とし、（２）Ｍｎ ０．３−１，７ｕ＋ｔ％
、Ｆｅ １．５＋ｌＩｔ％以下、ＰｂＯ，２−１，５ｕ
＋ｔ％、Ｓｎ Ｏ，１−２，０＋ｕｔ％、ＳｉＯ，３ｕ
＋ｔ％以下、ＭＨｏ、７ｗし％以下、Ｔｉ Ｏ，３ｗｔ
％以下、Ｂ ０．１ｕ＋ｔ％以下を含有し、かつ、Ｃｕ
６．Ｏｕ＋ｔ％以下、Ｚｎ３、（ｂｕｔ％以下、Ｎｉ
３．０１ｌｌｔ％以下、Ｃｒ０．３ｕ＋ｔ％以下、Ｚｒ
Ｏ，ｈＬ％以下の中から選んだ１種或いは２種以上を含
有し、残部実質的にＡＩからなるアルミニウム合金を溶
解鋳造し、この鋳塊を４８０〜６３５℃の温度で０．５
〜２４１＋ｒ均熱し、この均熱鋳塊を３２０〜５２０°
Ｃの温度で押出し、この押出材を８０％以下の加工率で
抽伸加工を行ない凝集球状化した晶出物を均一分散させ
ることを特徴とする焼鈍軟質状態で使用されれ快削アル
ミニウム合金の製造方法を第２の発明とする２つの発明
よりなるものである。
は、（１） Ｍｎ ０．３−１．７ｕ＋ｔ％、Ｆｅ １
．５ｕｌｔ％以下、Ｐｂ Ｏ，２−１，５ｕｌＬ％、Ｓ
ｎ Ｏ，１−２，０ｕｌｔ％、Ｓｉ０．３ｕ＋ｔ％以下
、Ｍｇ ０．７ｕｌＬ％以下、Ｔｉ Ｏ，３ｕ＋ｔ％以
下、Ｂ ０．１ｕ＋ｔ％以下を含有し、かつ、Ｃｕ６．
０１ｌＩｔ％以下、Ｚｎ ３．０Ｉｕｔ％以下、Ｎｉ
３．Ｏｕ＋ｔ％以下、Ｏｒｏ、３Ｉｌｌｔ％以下、Ｚｒ
０．３ＩＩｌｔ％以下の中から選んだ１種或いは２種
以上を含有し、残部実質的にＡ１からなることを特徴と
する焼鈍軟質状態で使用される快削アルミニウム合金を
第１の発明とし、（２）Ｍｎ ０．３−１，７ｕ＋ｔ％
、Ｆｅ １．５＋ｌＩｔ％以下、ＰｂＯ，２−１，５ｕ
＋ｔ％、Ｓｎ Ｏ，１−２，０＋ｕｔ％、ＳｉＯ，３ｕ
＋ｔ％以下、ＭＨｏ、７ｗし％以下、Ｔｉ Ｏ，３ｗｔ
％以下、Ｂ ０．１ｕ＋ｔ％以下を含有し、かつ、Ｃｕ
６．Ｏｕ＋ｔ％以下、Ｚｎ３、（ｂｕｔ％以下、Ｎｉ
３．０１ｌｌｔ％以下、Ｃｒ０．３ｕ＋ｔ％以下、Ｚｒ
Ｏ，ｈＬ％以下の中から選んだ１種或いは２種以上を含
有し、残部実質的にＡＩからなるアルミニウム合金を溶
解鋳造し、この鋳塊を４８０〜６３５℃の温度で０．５
〜２４１＋ｒ均熱し、この均熱鋳塊を３２０〜５２０°
Ｃの温度で押出し、この押出材を８０％以下の加工率で
抽伸加工を行ない凝集球状化した晶出物を均一分散させ
ることを特徴とする焼鈍軟質状態で使用されれ快削アル
ミニウム合金の製造方法を第２の発明とする２つの発明
よりなるものである。
本発明に係る快削アルミニウム合金およびその製造方法
においては、１）Ｍｎ、Ｆｅを含有させることによるＭ
ｎＡｌ−および（Ｍｎ ・Ｆｅ）Ａ １６品出物さらに
Ｐｂ、Ｓｎの低融点金属の双方により快削性をもたせた
ものである、２）さらに、Ｃｒ、 Ｚｒ、Ｔｉ、Ｎ１等
を含有させることにより晶出物量を高めて快削性を上げ
る、３）そして、’Ｍｎ、Ｃｕ、 Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｎ、
Ｚｒ、Ｃｒ、Ｎｉ等が含有されることにより焼鈍軟質
材の強度を高める、４）アルミニウム合金鋳塊の高温加
熱により晶出物を凝集球状化させ、その後の塑性加工に
よりこれらの晶出物を均一分散させること等これらの４
つのことを基礎としたものである。
においては、１）Ｍｎ、Ｆｅを含有させることによるＭ
ｎＡｌ−および（Ｍｎ ・Ｆｅ）Ａ １６品出物さらに
Ｐｂ、Ｓｎの低融点金属の双方により快削性をもたせた
ものである、２）さらに、Ｃｒ、 Ｚｒ、Ｔｉ、Ｎ１等
を含有させることにより晶出物量を高めて快削性を上げ
る、３）そして、’Ｍｎ、Ｃｕ、 Ｆｅ、Ｔｉ、Ｚｎ、
Ｚｒ、Ｃｒ、Ｎｉ等が含有されることにより焼鈍軟質
材の強度を高める、４）アルミニウム合金鋳塊の高温加
熱により晶出物を凝集球状化させ、その後の塑性加工に
よりこれらの晶出物を均一分散させること等これらの４
つのことを基礎としたものである。
本発明に係る快削アルミニウム合金およびその製造方法
について詳細に説明する。
について詳細に説明する。
先ず、快削アルミニウム合金の含有成分および成分割合
について説明する。
について説明する。
Ｍｎは快削性をイ４与するＡｌ−Ｍｎ系品出物、兵庫的
には、Ａ ｌ ６Ｍ ｎ或いはＡ１６（Ｍｎ−Ｆｅ）等
の晶出物を生成させるのに必須の元素で、かつ、強度向
−にの効果があ１）、含有量が０．３１％未満ではこの
効果か乏しく、また、１．７１１Ｉｔ％を越える含有量
ではＡｌ−Ｍｎ系の巨大化合物が初品として品出し工具
等のが命を短かくし表面仕上り性、アルマイト性を害す
る。よって、Ｍ ｎ含有量は０．３〜］、、、７＋ｕｔ
％とする。
には、Ａ ｌ ６Ｍ ｎ或いはＡ１６（Ｍｎ−Ｆｅ）等
の晶出物を生成させるのに必須の元素で、かつ、強度向
−にの効果があ１）、含有量が０．３１％未満ではこの
効果か乏しく、また、１．７１１Ｉｔ％を越える含有量
ではＡｌ−Ｍｎ系の巨大化合物が初品として品出し工具
等のが命を短かくし表面仕上り性、アルマイト性を害す
る。よって、Ｍ ｎ含有量は０．３〜］、、、７＋ｕｔ
％とする。
Ｆｅは快削性を（＝ｉす、するＡｌ−Ｍｎ系品出物の生
成を助ける元素で、Ａｔ６（Ｍｎ・Ｆｅ）晶出物を生成
し易くし、かつ、結晶粒を微細化し強度を向１−させる
効果かあり、Ｆｅ含有量は多い程よいが１．．５ｕ＋ｔ
％を越えて含有されると巨大化合物が生成し易くなり、
工具、寿命、表面化」ニリ性、アルマイト性、耐蝕性を
害する。よって、Ｆ″ｅ含有量は１．５＋ｕＬ％以下と
する。
成を助ける元素で、Ａｔ６（Ｍｎ・Ｆｅ）晶出物を生成
し易くし、かつ、結晶粒を微細化し強度を向１−させる
効果かあり、Ｆｅ含有量は多い程よいが１．．５ｕ＋ｔ
％を越えて含有されると巨大化合物が生成し易くなり、
工具、寿命、表面化」ニリ性、アルマイト性、耐蝕性を
害する。よって、Ｆ″ｅ含有量は１．５＋ｕＬ％以下と
する。
Ｐｂ、Ｓｎは切削性の改善に大きな効果を有するもので
あり、ＰＩ） ０．２ｕ＋ｔ％未満、Ｓｎ０．１ｕ＋ｔ
％未満では切削性改善の効果はなく、また、Ｐ（司、５
ＩＩ＋１％およびＳｎ ２．Ｏｕ＋’１％を夫々越える
含有量では耐蝕性、アルマイ）・性を害する。よって、
ＰＩ）含有量は０．２〜１．．５ｕ＋ｔ％、８口含有量
は０．１〜２．０田１％とする。なお、このＰｌｉ、Ｓ
ｎの元素は単独に含有されると切削性の改善効果か充分
でなく、両元素が同時に含有されるとより−・層の切削
性改善効果か得られる。
あり、ＰＩ） ０．２ｕ＋ｔ％未満、Ｓｎ０．１ｕ＋ｔ
％未満では切削性改善の効果はなく、また、Ｐ（司、５
ＩＩ＋１％およびＳｎ ２．Ｏｕ＋’１％を夫々越える
含有量では耐蝕性、アルマイ）・性を害する。よって、
ＰＩ）含有量は０．２〜１．．５ｕ＋ｔ％、８口含有量
は０．１〜２．０田１％とする。なお、このＰｌｉ、Ｓ
ｎの元素は単独に含有されると切削性の改善効果か充分
でなく、両元素が同時に含有されるとより−・層の切削
性改善効果か得られる。
Ｓｉ、Ｍｇは本発明に係る快削アルミニウム合金に優れ
た切削性を発揮させるためには、この８１、Ｍｇの含有
量を規制することか必要であり、Ｓ１含有量か０．３ｕ
＋ｔ％を越えて多量に含有されると、αＡｌＭｎＳｉ化
合物を作って切削性を（−）−’ｊ−するＡ Ｉ Ｇ
Ｍ ｎ或いはＡ１．（Ｍｎ ・Ｆｅ”Ｊの生成を妨ける
ことが本発明者の鋭意研究の結果判明し、また、ＭＢは
強度を向上させるために極めて有効な元素であるが、含
有量が０，７１％を越える含有量ではＮ４ｇか切削性の
向」−に大ぎな効果を有するＰ ｂ、Ｓｏと結びついて
ＭＢ、Ｐ ｂ、 Ｍｇ２５ ｎ等の化合物を生成して著
しく切削性を害する。よって、切削性の点から、８１含
有量は０，３ｕ＋ｔ％以下およびＭｇ含有量は０．７１
％す、下に夫々規制する。
た切削性を発揮させるためには、この８１、Ｍｇの含有
量を規制することか必要であり、Ｓ１含有量か０．３ｕ
＋ｔ％を越えて多量に含有されると、αＡｌＭｎＳｉ化
合物を作って切削性を（−）−’ｊ−するＡ Ｉ Ｇ
Ｍ ｎ或いはＡ１．（Ｍｎ ・Ｆｅ”Ｊの生成を妨ける
ことが本発明者の鋭意研究の結果判明し、また、ＭＢは
強度を向上させるために極めて有効な元素であるが、含
有量が０，７１％を越える含有量ではＮ４ｇか切削性の
向」−に大ぎな効果を有するＰ ｂ、Ｓｏと結びついて
ＭＢ、Ｐ ｂ、 Ｍｇ２５ ｎ等の化合物を生成して著
しく切削性を害する。よって、切削性の点から、８１含
有量は０，３ｕ＋ｔ％以下およびＭｇ含有量は０．７１
％す、下に夫々規制する。
Ｔ１、Ｂは鋳塊もしくは鍛錬祠の結晶粒を微細化して晶
出物或いは低融点金属を均一・分散し、がっ、表面化」
−υ性を改善する効果があり、”Ｆｉｏ、３１１Ｉｔ％
およびＢ ０．１ｕ＋ｔ％を夫々越えて含有されると、
Ａ１どの間に巨大な金属間化合物を晶出して工具寿命を
短かくする。よって、Ｔｉ含有量は、０．３ｕ＋ｔ％以
下、ｎ含有量はＯ，１ｕｓｔ％以下とする。
出物或いは低融点金属を均一・分散し、がっ、表面化」
−υ性を改善する効果があり、”Ｆｉｏ、３１１Ｉｔ％
およびＢ ０．１ｕ＋ｔ％を夫々越えて含有されると、
Ａ１どの間に巨大な金属間化合物を晶出して工具寿命を
短かくする。よって、Ｔｉ含有量は、０．３ｕ＋ｔ％以
下、ｎ含有量はＯ，１ｕｓｔ％以下とする。
Ｃｕは強度を向」ニさせる重要な含有元素であり、Ｃｕ
含有量が多い程強度向上に効果が茗しいか耐蝕性を害す
るようになるので、これらの効果の兼合いにより含有量
を決めるのがよいが、含有量が６．０＋ｕｔ％を越える
と押出し性を著しく悪くする。
含有量が多い程強度向上に効果が茗しいか耐蝕性を害す
るようになるので、これらの効果の兼合いにより含有量
を決めるのがよいが、含有量が６．０＋ｕｔ％を越える
と押出し性を著しく悪くする。
よって、Ｃｕ含有量は６．Ｏｕ＋ｔ％とする。
７、ｎは高速域における切削性を改善し強度向」二に効
果かあり、含有量か３．Ｏｕ＋ｔ％を越えると耐蝕性を
着しく害するようになる。よって、Ｚｎ含有量は３．Ｏ
ｗｔ：％とする。
果かあり、含有量か３．Ｏｕ＋ｔ％を越えると耐蝕性を
着しく害するようになる。よって、Ｚｎ含有量は３．Ｏ
ｗｔ：％とする。
ＮｉはＡｌ−Ｎｉ系、ＡＩ Ｃｕ Ｎｉ系、Ａｌ−
ＦｅＮｉ系等の金属間化合物を作って切削性をよくする
が、含有鼠力弓（、Ｏｕ＋Ｌ％を越えると巨大な金属間
化合物を晶出し、工具寿命、表面化」す）性、アルマイ
ト性、耐蝕性を着しく害する。よって、Ｎｉ含有量は３
，０１１１１％以ドとする。
ＦｅＮｉ系等の金属間化合物を作って切削性をよくする
が、含有鼠力弓（、Ｏｕ＋Ｌ％を越えると巨大な金属間
化合物を晶出し、工具寿命、表面化」す）性、アルマイ
ト性、耐蝕性を着しく害する。よって、Ｎｉ含有量は３
，０１１１１％以ドとする。
Ｃｒ、 ＺｒはＡｌＣｒ系、ＡｌＺｒ系等の晶出物を作
って切削性を向」ニさせ、さらに、強度向Ｉ−１、再結
晶粒粗大化防止にも効果かあり、Ｃｒ、′／、ｒの含有
量が０．３１％を越えるようになると巨大な金属間化合
物を晶出して工具ノ♂命、表面化）−１）性、アルマイ
ト性、耐蝕性を害するよう１こなる。よって、Ｃｒ含有
量は０．３＋ｕｔ％以下、Ｚｒ含含量量０．３田Ｌ％以
下に規制する。
って切削性を向」ニさせ、さらに、強度向Ｉ−１、再結
晶粒粗大化防止にも効果かあり、Ｃｒ、′／、ｒの含有
量が０．３１％を越えるようになると巨大な金属間化合
物を晶出して工具ノ♂命、表面化）−１）性、アルマイ
ト性、耐蝕性を害するよう１こなる。よって、Ｃｒ含有
量は０．３＋ｕｔ％以下、Ｚｒ含含量量０．３田Ｌ％以
下に規制する。
次に、本発明に係る製造方法について説明する。
本発明に係る快削アルミニウム合金において、品出物が
凝集球状化し、かつ、均一に分散することは切削性を向
」ニさせるために重要なことであり、そのために鋳塊の
均熱をより高温で行なう必要があり、従って、本発明に
係る製造方法では、均熱温度を４８０〜６３５℃と腰灼
熱温度が４８０’Ｃ未７３Ｊでは晶出物の凝集球状化が
不充分であり、また、６３５°Ｃを越える温度では鋳塊
の溶融現象が生じるようになる。よって、均熱温度は４
８０〜６３５℃とする。
凝集球状化し、かつ、均一に分散することは切削性を向
」ニさせるために重要なことであり、そのために鋳塊の
均熱をより高温で行なう必要があり、従って、本発明に
係る製造方法では、均熱温度を４８０〜６３５℃と腰灼
熱温度が４８０’Ｃ未７３Ｊでは晶出物の凝集球状化が
不充分であり、また、６３５°Ｃを越える温度では鋳塊
の溶融現象が生じるようになる。よって、均熱温度は４
８０〜６３５℃とする。
この均熱温度の保持時間は、短が過ぎても、また、長過
ぎても均熱処理の効果がないので、灼熱時間は０．５〜
２４ ｈｒの範囲とするのがよい。
ぎても均熱処理の効果がないので、灼熱時間は０．５〜
２４ ｈｒの範囲とするのがよい。
このように均熱処理をしたＳ塊を３２０〜５２０’（：
で押出すのであるが、３２０°Ｃ未満では充分な押出し
がで島ず、また、析出強化のためには押出し温度は高い
方がよいが、あま１ン高過ぎると焼付けが生じるので、
５２０℃を越える温度では行なわない方がよい。よって
、押出し温度は、３２０〜５２０’Ｃとする。
で押出すのであるが、３２０°Ｃ未満では充分な押出し
がで島ず、また、析出強化のためには押出し温度は高い
方がよいが、あま１ン高過ぎると焼付けが生じるので、
５２０℃を越える温度では行なわない方がよい。よって
、押出し温度は、３２０〜５２０’Ｃとする。
そして、次に８０％以下の加工率で抽伸加工を行なって
、凝集球状化した晶出物を均一に分散させるのである。
、凝集球状化した晶出物を均一に分散させるのである。
本発明に係る快削アルミニウム合金およびその製造方法
について実施例を説明する。
について実施例を説明する。
実施例
第１表に示す含有成分および成分割合のアルミニウム合
金を常法に従って溶解鋳造して、１５５ｍｍφの＠塊に
した後、５２０〜６２０°Ｃの温度で４１］ｒ均質化焼
鈍して４５０〜４８０°Ｃの温度で押出し加工して、直
径５０＋ｎ＋ｎφの丸棒とし、引続いて冷開抽伸加工に
より直径４１ｍｍφ丸棒とし、その後、４５０℃×２１
＋ｒの完全焼鈍軟化処理を行ない、切削試験、硬度試験
の供試材とした。
金を常法に従って溶解鋳造して、１５５ｍｍφの＠塊に
した後、５２０〜６２０°Ｃの温度で４１］ｒ均質化焼
鈍して４５０〜４８０°Ｃの温度で押出し加工して、直
径５０＋ｎ＋ｎφの丸棒とし、引続いて冷開抽伸加工に
より直径４１ｍｍφ丸棒とし、その後、４５０℃×２１
＋ｒの完全焼鈍軟化処理を行ない、切削試験、硬度試験
の供試材とした。
第２表に、切削性、硬度（ヴイッカース硬度計により測
定。）、切削面の表面状況を比較した結果を示す。
定。）、切削面の表面状況を比較した結果を示す。
切削性・・自動旋盤にてすくい角ｊＯ°の超硬工具を用
いて周速度１５０および４００ｍ／分、送り０゜０５−
０．２ｍｍ／ ｒｅｖの各組合せにて切込量２．０ｍｍ
で切削し、その時得られた切屑の形状で判断した。
いて周速度１５０および４００ｍ／分、送り０゜０５−
０．２ｍｍ／ ｒｅｖの各組合せにて切込量２．０ｍｍ
で切削し、その時得られた切屑の形状で判断した。
参考写真は切屑形状の等級を示す基準であり、参考写真
Ａは切屑が細かく分断されて切削性が最も優れている場
合を示し、参考写真Ｅに近ずくにつれて切屑が分断され
ずに連続するようになり、参考写真りおよびＥは切屑が
相当距離連続していて大川上自動切削が困難な状態を示
している。
Ａは切屑が細かく分断されて切削性が最も優れている場
合を示し、参考写真Ｅに近ずくにつれて切屑が分断され
ずに連続するようになり、参考写真りおよびＥは切屑が
相当距離連続していて大川上自動切削が困難な状態を示
している。
この第２表より明らかであるか゛、本発明に係る快削ア
ルミニウム合金は何れも切削性が極めて優れており、５
０５２相当合金と同程度の硬度を有し、切削性も極めて
良好であることがわかる。特に、高速切削に優れている
。
ルミニウム合金は何れも切削性が極めて優れており、５
０５２相当合金と同程度の硬度を有し、切削性も極めて
良好であることがわかる。特に、高速切削に優れている
。
また、本発明に係る製造方法は第２表に示すように、特
に、高温における均熱処理をしたちのか非常に優れた切
削性を示している。これは、第１図（ａ）の本発明に係
る合金Ｎｏ、２合金の鋳塊組織の顕微鏡写真に示すよう
に、本発明に係る製造方法により快削アルミニウム合金
が高温での均熱処理に上り晶出物が凝集、球状化するも
のであり、その後の押出し、抽伸加工により均一に分散
させることかでき、これは切削性を良好にするのである
。また、第１図（ｂ）は比較合金Ｎｏ、］１１合のｖＪ
塊組織の顕微鏡写真であり、第１図（、）の＠塊組織に
比して晶出物の状態が凝集、球状化していないのがよく
わかる。
に、高温における均熱処理をしたちのか非常に優れた切
削性を示している。これは、第１図（ａ）の本発明に係
る合金Ｎｏ、２合金の鋳塊組織の顕微鏡写真に示すよう
に、本発明に係る製造方法により快削アルミニウム合金
が高温での均熱処理に上り晶出物が凝集、球状化するも
のであり、その後の押出し、抽伸加工により均一に分散
させることかでき、これは切削性を良好にするのである
。また、第１図（ｂ）は比較合金Ｎｏ、］１１合のｖＪ
塊組織の顕微鏡写真であり、第１図（、）の＠塊組織に
比して晶出物の状態が凝集、球状化していないのがよく
わかる。
以上説明したように、本発明に係る快削アルミニ・クム
合金およびその製造方法は上記の構成を有しているもの
であるか呟焼鈍軟質状態で強度力ｒ５０５２合金と同程
度であり、また、切削性が極めて良好であり、焼鈍後句
削加工工程を行なう光学部品、複写機ローラー、鍛造用
途等に広く使用でき有用であるという効果がある。
合金およびその製造方法は上記の構成を有しているもの
であるか呟焼鈍軟質状態で強度力ｒ５０５２合金と同程
度であり、また、切削性が極めて良好であり、焼鈍後句
削加工工程を行なう光学部品、複写機ローラー、鍛造用
途等に広く使用でき有用であるという効果がある。
第１図（、）は本発明に係る快削アルミニウム合金の鋳
塊組織の顕微鏡写真、第１図（ｂ）は比較合金の鋳塊組
織の顕微鏡写真である。
塊組織の顕微鏡写真、第１図（ｂ）は比較合金の鋳塊組
織の顕微鏡写真である。
Claims (2)
- （１） Ｍｎ ０．３−１．．７ｕ＋ｔ％、Ｆｅ １，
５ｕ＋ｔ％以下、ＰＩ）０．２−］、、５ｕｌｔ％、
Ｓｎ Ｏ，１−２，Ｏｕ＋Ｅ％、 Ｓｉ Ｏ，
Ｂ＋ｕｔ％以下、Ｍｇ Ｏ，７１％以下、Ｔｉ Ｏ，３
ｕｌｔ％以下、ＢＯ０１ｕ＋ｔ％以下を含有し、かつ、
Ｃｕ ６，０１ｌＩｔ％以下、Ｚｎ ３．０ＩＩＩＬ％
以下、Ｎｉ３．０ｗｔ％以下、Ｃｒ ００３ｕ＋Ｌ％以
下、Ｚｒ Ｏ，３ｕ＋ｔ％以下の中から選んだ１種或い
は２種以上を含有上残部実質的にＡＩからなることを特
徴とする焼鈍軟質状態で使用される快削アルミニウム合
金。 - （２） Ｍｎ Ｏ，３−１，７＋ｕｔ％、Ｆｅ １，５
ｕ＋ｔ％以下、Ｐ ＬＯ，２−］−，５ｕ＋ｔ％、Ｓｎ
０１１−２．０＋ｕｔ％、Ｓｉ ０．３ｕ＋ｔ％以下
、Ｍｇ０．７ｕ＋Ｉ％以下、Ｔｉ Ｏ，３ｕ＋ｔ％以下
、ＢＯ，１ｕ＋ｔ％以下を含有し、かつ、Ｃｕ ６，０
１％以下、Ｚｎ ３．０田ｔ％以下、Ｎｉ３．Ｏｕ＋ｔ
％以下、Ｃｒ ００３ｗｔ％以下、Ｚｒ Ｏ，３ψｔ％
以下の中から選んだ１種或いは２種以上を含有し、残部
実質的にＡＩからなるアルミニウム合金を溶解鋳造し、
この鋳塊を４８０−６３５℃の温度で０．５−２４１＋
ｒ均熱し、この均熱鋳塊を３２０〜５２０”Ｃの温度で
押出し、この押出イＡを８０％以下の加工率で抽伸加工
を行ない凝集球状化した晶出物を均一分散させることを
特徴とする焼鈍軟質状態で使用される快削アルミニウム
合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6637883A JPS59193236A (ja) | 1983-04-15 | 1983-04-15 | 快削アルミニウム合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6637883A JPS59193236A (ja) | 1983-04-15 | 1983-04-15 | 快削アルミニウム合金およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59193236A true JPS59193236A (ja) | 1984-11-01 |
| JPS6227147B2 JPS6227147B2 (ja) | 1987-06-12 |
Family
ID=13314102
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6637883A Granted JPS59193236A (ja) | 1983-04-15 | 1983-04-15 | 快削アルミニウム合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59193236A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63140060A (ja) * | 1986-12-02 | 1988-06-11 | Furukawa Alum Co Ltd | 快削性アルミニウム合金鋳造材およびその製造方法 |
| KR100426675B1 (ko) * | 2001-08-31 | 2004-04-13 | 동양다이캐스팅 주식회사 | 주조용 알루미늄 합금 |
| JP2009013503A (ja) * | 2008-09-29 | 2009-01-22 | Showa Denko Kk | 切削加工用アルミニウム合金押出材、アルミニウム合金製切削加工品及び自動車部品用バルブ材 |
| WO2013159233A1 (en) * | 2012-04-27 | 2013-10-31 | Rio Tinto Alcan International Limited | Aluminum alloy having an excellent combination of strength, extrudability and corrosion resistance |
| CN105200271A (zh) * | 2015-09-23 | 2015-12-30 | 长兴鑫祥新能源科技有限公司 | 一种新型铝型材的加工工艺 |
| US10669616B2 (en) | 2012-09-21 | 2020-06-02 | Rio Tinto Alcan International Limited | Aluminum alloy composition and method |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5989746A (ja) * | 1982-11-15 | 1984-05-24 | Kobe Steel Ltd | 非熱処理型快削アルミニウム合金及びその製造方法 |
-
1983
- 1983-04-15 JP JP6637883A patent/JPS59193236A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5989746A (ja) * | 1982-11-15 | 1984-05-24 | Kobe Steel Ltd | 非熱処理型快削アルミニウム合金及びその製造方法 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS63140060A (ja) * | 1986-12-02 | 1988-06-11 | Furukawa Alum Co Ltd | 快削性アルミニウム合金鋳造材およびその製造方法 |
| KR100426675B1 (ko) * | 2001-08-31 | 2004-04-13 | 동양다이캐스팅 주식회사 | 주조용 알루미늄 합금 |
| JP2009013503A (ja) * | 2008-09-29 | 2009-01-22 | Showa Denko Kk | 切削加工用アルミニウム合金押出材、アルミニウム合金製切削加工品及び自動車部品用バルブ材 |
| WO2013159233A1 (en) * | 2012-04-27 | 2013-10-31 | Rio Tinto Alcan International Limited | Aluminum alloy having an excellent combination of strength, extrudability and corrosion resistance |
| US10000828B2 (en) | 2012-04-27 | 2018-06-19 | Rio Tinto Alcan International Limited | Aluminum alloy having an excellent combination of strength, extrudability and corrosion resistance |
| US10669616B2 (en) | 2012-09-21 | 2020-06-02 | Rio Tinto Alcan International Limited | Aluminum alloy composition and method |
| CN105200271A (zh) * | 2015-09-23 | 2015-12-30 | 长兴鑫祥新能源科技有限公司 | 一种新型铝型材的加工工艺 |
| CN105200271B (zh) * | 2015-09-23 | 2017-03-22 | 浙江鑫祥新能源科技股份有限公司 | 一种铝型材的加工工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6227147B2 (ja) | 1987-06-12 |
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