JPS591964B2 - 面積式流量計量装置 - Google Patents
面積式流量計量装置Info
- Publication number
- JPS591964B2 JPS591964B2 JP51112045A JP11204576A JPS591964B2 JP S591964 B2 JPS591964 B2 JP S591964B2 JP 51112045 A JP51112045 A JP 51112045A JP 11204576 A JP11204576 A JP 11204576A JP S591964 B2 JPS591964 B2 JP S591964B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- valve
- pressure
- flow rate
- chamber
- pressure difference
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims description 40
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 36
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 22
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 7
- 241000234435 Lilium Species 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は流体の流量を計量並びに制御する装置に関する
ものである。
ものである。
一般に、この種流体の流量を計量並びに制御する装置に
は各種のものがあり、広範囲にわたつて使用されている
。
は各種のものがあり、広範囲にわたつて使用されている
。
例えば第１図に示すものはフィードバックコントロール
機構付空気流量計量装置の一例であり、内燃機関の燃料
供給装置に使用されているものである。同図に於いて、
１はエンジンの空気吸入管、２はフィードバックコント
ロール機構で、開弁機構３と差圧コントロール用サーボ
機構４を有する。
機構付空気流量計量装置の一例であり、内燃機関の燃料
供給装置に使用されているものである。同図に於いて、
１はエンジンの空気吸入管、２はフィードバックコント
ロール機構で、開弁機構３と差圧コントロール用サーボ
機構４を有する。
上記空気吸入管１中には空気絞り弁としての上流弁５と
下流弁６の２つを設け、例えば一方の上流弁５を流量検
出弁として開弁機構３に連結し、他方の下流弁６は流量
調節弁としてアクセルペダルＴに接続する。そしてこの
上流弁５の上流側の空気圧をＰ１とし、上流弁５と下流
弁６とに仕切られた中間室８の空気圧をＰ２とすると、
その圧力差（Ｐ１−Ｐ２）を常に一定にすることによつ
て空気流量が上流弁５の開口面積に比例して、流量測定
がその弁の開口面積より可能となる。所謂これが面積式
流量計方式であり、圧力差（Ｐ１−Ｐ２）は次のフィー
ドバックコントロール機構２にて一定に制御される。即
ち、圧力差（Ｐ１−Ｐ２）がある一定値から僅かにずれ
た場合、そのずれを検出増幅するのが上記サーボ機構４
であり、サーボ機構４からの出力でもつて上流弁５前後
の圧力のずれに相応して上流弁５を直接に開閉制御して
圧力差（Ｐ１−Ｐ２）を一定値に是正するのが開弁機構
３である。この開弁機構３は本体内にダイヤフラム９を
スプリング１０を介して内装し、このダイヤフラム９の
可動部に上流弁５を連結してなる。次にサーボ機構４は
内装した差圧設定ダイヤフラム１１にて仕切られたＡ室
とＢ室、そしてダイヤフラム１１に連動するバルブ１２
の変位により開口面積が変化する可変オリフィス１３に
て仕切られたＣ室とＤ室を有する。Ａ室とＤ室とは連通
孔１４によつて同圧に連通し、またＢ室は上流弁５の下
流の中間室８に連通し、そしてＣ室は開弁機構３個に連
通すると共に絞り１５を介して中間室８に連通する。更
にＡ室とＤ室は上流弁５の上流側に連通して空気圧はＰ
１となり、そしてＢ室のそれはＰ２となり、圧力差（Ｐ
１−Ｐ２）のずれはＡ室とＢ室を仕切るダイヤフラム１
１の変位として検出される。又、上記圧力差（Ｐ７−Ｐ
２）は差圧設定スプリング１７，１８によつて設定され
るものである。即ち、スプリング１７，１８のバネ圧は
ダイヤフラム１１の両面に作用する空気圧Ｐ１及びＰ２
の圧力差によつて生ずる力と均合う様に設定され、１９
はバネ圧の微調整を行なうための調整螺子である。スプ
リング１７，１８に並例に設けられたベローズ１６は特
に上流弁（流量検出弁）５の開口面積を重量流量に比例
せしめるために、流入する空気の比重量即ち温度及び圧
力に対して圧力差（Ｐ，−Ｐ２）の大きさを補正するた
めのもので基準状態の大気と温度・圧力の等しい気体を
密封し、その一端をバルブ１２側に離れない様に接せし
め、他端は本体の固定部に固定されている。
下流弁６の２つを設け、例えば一方の上流弁５を流量検
出弁として開弁機構３に連結し、他方の下流弁６は流量
調節弁としてアクセルペダルＴに接続する。そしてこの
上流弁５の上流側の空気圧をＰ１とし、上流弁５と下流
弁６とに仕切られた中間室８の空気圧をＰ２とすると、
その圧力差（Ｐ１−Ｐ２）を常に一定にすることによつ
て空気流量が上流弁５の開口面積に比例して、流量測定
がその弁の開口面積より可能となる。所謂これが面積式
流量計方式であり、圧力差（Ｐ１−Ｐ２）は次のフィー
ドバックコントロール機構２にて一定に制御される。即
ち、圧力差（Ｐ１−Ｐ２）がある一定値から僅かにずれ
た場合、そのずれを検出増幅するのが上記サーボ機構４
であり、サーボ機構４からの出力でもつて上流弁５前後
の圧力のずれに相応して上流弁５を直接に開閉制御して
圧力差（Ｐ１−Ｐ２）を一定値に是正するのが開弁機構
３である。この開弁機構３は本体内にダイヤフラム９を
スプリング１０を介して内装し、このダイヤフラム９の
可動部に上流弁５を連結してなる。次にサーボ機構４は
内装した差圧設定ダイヤフラム１１にて仕切られたＡ室
とＢ室、そしてダイヤフラム１１に連動するバルブ１２
の変位により開口面積が変化する可変オリフィス１３に
て仕切られたＣ室とＤ室を有する。Ａ室とＤ室とは連通
孔１４によつて同圧に連通し、またＢ室は上流弁５の下
流の中間室８に連通し、そしてＣ室は開弁機構３個に連
通すると共に絞り１５を介して中間室８に連通する。更
にＡ室とＤ室は上流弁５の上流側に連通して空気圧はＰ
１となり、そしてＢ室のそれはＰ２となり、圧力差（Ｐ
１−Ｐ２）のずれはＡ室とＢ室を仕切るダイヤフラム１
１の変位として検出される。又、上記圧力差（Ｐ７−Ｐ
２）は差圧設定スプリング１７，１８によつて設定され
るものである。即ち、スプリング１７，１８のバネ圧は
ダイヤフラム１１の両面に作用する空気圧Ｐ１及びＰ２
の圧力差によつて生ずる力と均合う様に設定され、１９
はバネ圧の微調整を行なうための調整螺子である。スプ
リング１７，１８に並例に設けられたベローズ１６は特
に上流弁（流量検出弁）５の開口面積を重量流量に比例
せしめるために、流入する空気の比重量即ち温度及び圧
力に対して圧力差（Ｐ，−Ｐ２）の大きさを補正するた
めのもので基準状態の大気と温度・圧力の等しい気体を
密封し、その一端をバルブ１２側に離れない様に接せし
め、他端は本体の固定部に固定されている。
上流弁５の開口面積を作動時の大気圧力、大気温度にお
ける空気流量に比例させるときはベローズ１６は不要で
ある。次に上記構成による従来の内燃機関用空気重量測
定装置の動作原理を説明する。
ける空気流量に比例させるときはベローズ１６は不要で
ある。次に上記構成による従来の内燃機関用空気重量測
定装置の動作原理を説明する。
いま上流弁５の前後の圧力差（Ｐ１−Ｐ２）がある所定
値より僅かにずれると、ダイヤフラム１１が変位してバ
ルブ１２が動き、Ｃ−Ｄ室間の可変オリフイス１３の開
口面積が変化してＣ室の圧力ＰＯはＰ，とＰ２との間で
変化する。上記のように圧力差（Ｐ１−Ｐ２）がずれて
Ｃ室の圧力ＰＯが変化すると、これに連通した開弁機構
３のダイヤフラム９が変位し、結局ずれ量を是正する方
向に上流弁５が作動する。ところでこの場合、流入空気
の温度・圧力に変化があると、ベローズ１６に封入され
た気体の容積が変化しベローズ１６からバルブ１２を介
してダイヤフラム１１に作用している刀が変化する。こ
の変化は流入空気の比重が大きくなつたとき圧力差（Ｐ
１−Ｐ２）が小さくなる方向におこり、結局上流弁５の
開口面積が重量流量に比例することになる。そして、こ
の開口面積に燃料流量が比例する様に燃料制御機構を結
合すれば吸入空気と燃料の重量比を大気の圧力及び温度
の変化に関係せず一定に保つことが出来る。上記の様に
第１図の装置は空気と燃料の比を一定に保持するのに使
用されるものであるが、流量検出弁５前後の圧力差（Ｐ
１−Ｐ２）を十分にとる事が出来ない場合には開弁機構
３を駆動させる負圧源であるＰ，が不足し、流量検出弁
５の正常な動作を得る事が困難である。
値より僅かにずれると、ダイヤフラム１１が変位してバ
ルブ１２が動き、Ｃ−Ｄ室間の可変オリフイス１３の開
口面積が変化してＣ室の圧力ＰＯはＰ，とＰ２との間で
変化する。上記のように圧力差（Ｐ１−Ｐ２）がずれて
Ｃ室の圧力ＰＯが変化すると、これに連通した開弁機構
３のダイヤフラム９が変位し、結局ずれ量を是正する方
向に上流弁５が作動する。ところでこの場合、流入空気
の温度・圧力に変化があると、ベローズ１６に封入され
た気体の容積が変化しベローズ１６からバルブ１２を介
してダイヤフラム１１に作用している刀が変化する。こ
の変化は流入空気の比重が大きくなつたとき圧力差（Ｐ
１−Ｐ２）が小さくなる方向におこり、結局上流弁５の
開口面積が重量流量に比例することになる。そして、こ
の開口面積に燃料流量が比例する様に燃料制御機構を結
合すれば吸入空気と燃料の重量比を大気の圧力及び温度
の変化に関係せず一定に保つことが出来る。上記の様に
第１図の装置は空気と燃料の比を一定に保持するのに使
用されるものであるが、流量検出弁５前後の圧力差（Ｐ
１−Ｐ２）を十分にとる事が出来ない場合には開弁機構
３を駆動させる負圧源であるＰ，が不足し、流量検出弁
５の正常な動作を得る事が困難である。
本発明は上記の様な圧力差（Ｐ１−Ｐ２）が十分でない
場合においても、開弁機構３を確実に動作させるための
圧力を補うべく作用する差圧発生弁２０を備えたこの種
計量装置を提供するものである。
場合においても、開弁機構３を確実に動作させるための
圧力を補うべく作用する差圧発生弁２０を備えたこの種
計量装置を提供するものである。
以下本発明の構成を図面に示す実施例に従つて説明する
。第２図に於いて、差圧発生弁２０は流量検出弁５と流
量調節弁６間の中間室８に設けられており、その軸２１
は弁２０の中心よりずれて位置している。
。第２図に於いて、差圧発生弁２０は流量検出弁５と流
量調節弁６間の中間室８に設けられており、その軸２１
は弁２０の中心よりずれて位置している。
この差圧発生弁２０前後の圧力を夫々Ｐ２、Ｐ４とする
と、その圧力差（Ｐ２−Ｐ４）により上記差圧発生弁２
０にはＭなる回転モーメントが発生する。この回転モー
メントＭはバネ２２の力と腕２３により生ずるモーメン
ト均合う様に設定されており、バネ２２のバネ定数と予
圧力を調節することにより差圧発生弁２０の前後の差圧
を適当な値に選択することが可能である。ところで、サ
ーボ機構４のＣ室は差圧発生弁２０と流量調節弁６との
間にオリフイス１５を介して連通しており、この点が第
１図に示す従来のサーボ機構４と異なつている。以上の
様に本発明の装置を構成する事により、開弁機構３に作
用するＣ室の圧力ＰＯは圧力差（Ｐ，−Ｐら）の面で変
位して流量検出弁５を制御するようになる。即ち、サー
ボ機構４のダイヤフラム１１に作用する圧力はＡ室とＤ
室が流量検出弁５上流側の圧力Ｐ，であり、Ｂ室が流量
検出弁５下流側の圧力Ｐ２であるため、ダイヤフラム１
１はＰ，とＰ２との圧力変化により変位し、バルブ１２
が構成するＣ−Ｄ室間の可変オリフイス１３の開口面積
を決定する。従つて、Ｃ室の圧力ＰＯはＤ室の圧力Ｐ１
とオリフイス１５を介して連通するＰ４との間で変化す
る。ここに於いて、空気吸入管１内の圧力関係を説明す
るとＰ１〉Ｐ２〉Ｐく〉Ｐ３であり、第１図に示す従来
の開弁機構３の作動圧力ＰＯ、即ち（Ｐ，−Ｐ２）に比
べて本発明の場合は（Ｐ１−Ｐ６）であり、（Ｐ２−Ｐ
４）の分だけ大となる。これがため、流量検出弁５前後
の圧力差（Ｐ，−Ｐ２）が小さくとも、開弁機構３は十
分に作動する事ができ、流量検出弁５の正常な作動が可
能である。ところで、上記は差圧発生弁２０の前後に於
いて発生する圧力差（Ｐ２−Ｐ６）をバネ２２により設
定する場合について説明したが、これはバネ２２の様な
単純なものに限るものではなく、別の手段を応用する事
も可能である。
と、その圧力差（Ｐ２−Ｐ４）により上記差圧発生弁２
０にはＭなる回転モーメントが発生する。この回転モー
メントＭはバネ２２の力と腕２３により生ずるモーメン
ト均合う様に設定されており、バネ２２のバネ定数と予
圧力を調節することにより差圧発生弁２０の前後の差圧
を適当な値に選択することが可能である。ところで、サ
ーボ機構４のＣ室は差圧発生弁２０と流量調節弁６との
間にオリフイス１５を介して連通しており、この点が第
１図に示す従来のサーボ機構４と異なつている。以上の
様に本発明の装置を構成する事により、開弁機構３に作
用するＣ室の圧力ＰＯは圧力差（Ｐ，−Ｐら）の面で変
位して流量検出弁５を制御するようになる。即ち、サー
ボ機構４のダイヤフラム１１に作用する圧力はＡ室とＤ
室が流量検出弁５上流側の圧力Ｐ，であり、Ｂ室が流量
検出弁５下流側の圧力Ｐ２であるため、ダイヤフラム１
１はＰ，とＰ２との圧力変化により変位し、バルブ１２
が構成するＣ−Ｄ室間の可変オリフイス１３の開口面積
を決定する。従つて、Ｃ室の圧力ＰＯはＤ室の圧力Ｐ１
とオリフイス１５を介して連通するＰ４との間で変化す
る。ここに於いて、空気吸入管１内の圧力関係を説明す
るとＰ１〉Ｐ２〉Ｐく〉Ｐ３であり、第１図に示す従来
の開弁機構３の作動圧力ＰＯ、即ち（Ｐ，−Ｐ２）に比
べて本発明の場合は（Ｐ１−Ｐ６）であり、（Ｐ２−Ｐ
４）の分だけ大となる。これがため、流量検出弁５前後
の圧力差（Ｐ，−Ｐ２）が小さくとも、開弁機構３は十
分に作動する事ができ、流量検出弁５の正常な作動が可
能である。ところで、上記は差圧発生弁２０の前後に於
いて発生する圧力差（Ｐ２−Ｐ６）をバネ２２により設
定する場合について説明したが、これはバネ２２の様な
単純なものに限るものではなく、別の手段を応用する事
も可能である。
例えば、バネ２２の固定端を制御器に連結して周囲の条
件により差圧発生弁２０の圧力差を変化させるようにす
ることも出来るし、又、差圧発生弁２０の前後の圧力差
が所定の値になるようにサーボ機構を具備する開弁装置
により制御しても良い。第３図は本発明の第２の実施例
を示したもので、差圧発生弁２０を流量検出弁５の上流
側に設けると共に差圧発生弁２０の上流側と中間室８を
結ぶバイパス回路２４を設け、このバイパス回路２４の
途中に於いてベンチユリ一２５を装着してサーボ機構４
のＣ室に連通するオリフイス１５を上記ベンチユリ一２
５の最狭部２６に結合したものである。
件により差圧発生弁２０の圧力差を変化させるようにす
ることも出来るし、又、差圧発生弁２０の前後の圧力差
が所定の値になるようにサーボ機構を具備する開弁装置
により制御しても良い。第３図は本発明の第２の実施例
を示したもので、差圧発生弁２０を流量検出弁５の上流
側に設けると共に差圧発生弁２０の上流側と中間室８を
結ぶバイパス回路２４を設け、このバイパス回路２４の
途中に於いてベンチユリ一２５を装着してサーボ機構４
のＣ室に連通するオリフイス１５を上記ベンチユリ一２
５の最狭部２６に結合したものである。
サーボ機構４のＡ−Ｄ室は差圧発生弁２０と流量検出弁
５との間に連通され、その圧力は最も上流側の圧力Ｐ１
よりも低いＰＳである。一方、Ｂ室は中間室８に連通し
てＰ２となり、ダイヤフラム１１は圧力差（Ｐ｛−Ｐ２
）の変化により変位して、オリフイス１３の開口面積を
決定する。ところで、ベンチユリ一２５の最狭部２６は
空気流速が早く、オリフイス１５にて検出される圧力は
Ｐ２よりも大きい負圧、いわゆる圧力の小さいＰ６であ
る。従つてサーボ機構４のＣ室の圧力Ｐｎは差圧発生弁
２０と流量検出弁５間の圧力Ｐ（と上記オリフイス１５
の圧力Ｐ６との圧力差（Ｐ｛−Ｐ６）との間で変化し、
流量検出弁５を制御する。開弁機構３の作動圧力である
圧力差（Ｐ｛−Ｐ６）は従来の装置の流量検出弁５前後
の圧力差（Ｐ｛−Ｐ２）に比べて（Ｐ２−Ｐ≦）の圧力
降下分だけ大となり、流量検出弁５前後の圧力差（Ｐ｛
−Ｐ２）が小さい時でも、開弁機構３の作動状態を良好
に保つ事が可能である。尚、上記第３図において、バイ
パス回路２４を流れる空気の量はベンチユリ一２５の最
狭部２６の断面積と圧力差（Ｐ−Ｐ）により決まるが、
（Ｐ−Ｐ）は小さく（例えば３００ｍ７１ＬＡｑ）、ま
た、ベンチユリ一２５の最狭部２６の断面積も十分小さ
く設計することができる（例えば１．５φ１Ｌ７！Ｌ）
ので、この空気流量は、エンジンのアイドリング時の空
気流量に比べ少なくすることができる。
５との間に連通され、その圧力は最も上流側の圧力Ｐ１
よりも低いＰＳである。一方、Ｂ室は中間室８に連通し
てＰ２となり、ダイヤフラム１１は圧力差（Ｐ｛−Ｐ２
）の変化により変位して、オリフイス１３の開口面積を
決定する。ところで、ベンチユリ一２５の最狭部２６は
空気流速が早く、オリフイス１５にて検出される圧力は
Ｐ２よりも大きい負圧、いわゆる圧力の小さいＰ６であ
る。従つてサーボ機構４のＣ室の圧力Ｐｎは差圧発生弁
２０と流量検出弁５間の圧力Ｐ（と上記オリフイス１５
の圧力Ｐ６との圧力差（Ｐ｛−Ｐ６）との間で変化し、
流量検出弁５を制御する。開弁機構３の作動圧力である
圧力差（Ｐ｛−Ｐ６）は従来の装置の流量検出弁５前後
の圧力差（Ｐ｛−Ｐ２）に比べて（Ｐ２−Ｐ≦）の圧力
降下分だけ大となり、流量検出弁５前後の圧力差（Ｐ｛
−Ｐ２）が小さい時でも、開弁機構３の作動状態を良好
に保つ事が可能である。尚、上記第３図において、バイ
パス回路２４を流れる空気の量はベンチユリ一２５の最
狭部２６の断面積と圧力差（Ｐ−Ｐ）により決まるが、
（Ｐ−Ｐ）は小さく（例えば３００ｍ７１ＬＡｑ）、ま
た、ベンチユリ一２５の最狭部２６の断面積も十分小さ
く設計することができる（例えば１．５φ１Ｌ７！Ｌ）
ので、この空気流量は、エンジンのアイドリング時の空
気流量に比べ少なくすることができる。
また、ノ圧力差（Ｐ−Ｐ）は一定であり、したがつて、
上記バイパス回路２４を流れる流量も一定であるので、
予めこの流量を計測して流量検出弁５による空気流量の
計量値を補正することができる。
上記バイパス回路２４を流れる流量も一定であるので、
予めこの流量を計測して流量検出弁５による空気流量の
計量値を補正することができる。
第４図は第３の実施例である。
この実施例は差圧発生弁２０を流量検出弁５の上流側に
設け、サーボ機構４のバルブ１２の連通孔１４（第１図
参照）を閉じてＡ室とＤ室を独立させている。Ａ室には
流量検出弁５上流側の圧力Ｐ｛が作用し、Ｄ室には差圧
発生弁２０の上流側の圧力Ｐ１が作用する。他は従来同
様である。サーボ機構４は流量検出弁５前後の圧力差（
Ｐ｛−Ｐ２）を検出して可変オリフイス１３の開口面積
を変え、Ｃ室の圧力はＤ室の圧力Ｐ１と中間室３の圧力
Ｐ２との圧力差（Ｐ１−Ｐｉ）の間で変化する。この場
合は（Ｐ，−Ｐ（ｊの分だけ従来の圧力差に比し増加す
る。従つて前記各実施例と同様の効果を奏することにな
る。以上説明した様にこの発明は流体の流路に上流弁と
下流弁を配し、上流弁（流量検出弁）の前後の圧力差を
流体を用いたフイードバツクコントロール機構によつて
一定値に保ち、上流弁の開口面積から流体の流量を測定
する面積式流量計量装置に置いて、上流弁と下流弁の他
に差圧発生弁を設け、上記三個の弁の最も上流の弁より
上流の圧力と、下流弁の上流側圧力との圧力差を利用し
てフイードバツクコントロール機構に上流弁の開度に対
する制御動作を行なわせ、上流弁前後の圧力差を補正す
るようにしたから、流量検出弁前後の圧力差が十分でな
い場合に於いても開弁機構の作動圧力を確保することが
でき、動作の安定したこの種装置の提供が可能である。
設け、サーボ機構４のバルブ１２の連通孔１４（第１図
参照）を閉じてＡ室とＤ室を独立させている。Ａ室には
流量検出弁５上流側の圧力Ｐ｛が作用し、Ｄ室には差圧
発生弁２０の上流側の圧力Ｐ１が作用する。他は従来同
様である。サーボ機構４は流量検出弁５前後の圧力差（
Ｐ｛−Ｐ２）を検出して可変オリフイス１３の開口面積
を変え、Ｃ室の圧力はＤ室の圧力Ｐ１と中間室３の圧力
Ｐ２との圧力差（Ｐ１−Ｐｉ）の間で変化する。この場
合は（Ｐ，−Ｐ（ｊの分だけ従来の圧力差に比し増加す
る。従つて前記各実施例と同様の効果を奏することにな
る。以上説明した様にこの発明は流体の流路に上流弁と
下流弁を配し、上流弁（流量検出弁）の前後の圧力差を
流体を用いたフイードバツクコントロール機構によつて
一定値に保ち、上流弁の開口面積から流体の流量を測定
する面積式流量計量装置に置いて、上流弁と下流弁の他
に差圧発生弁を設け、上記三個の弁の最も上流の弁より
上流の圧力と、下流弁の上流側圧力との圧力差を利用し
てフイードバツクコントロール機構に上流弁の開度に対
する制御動作を行なわせ、上流弁前後の圧力差を補正す
るようにしたから、流量検出弁前後の圧力差が十分でな
い場合に於いても開弁機構の作動圧力を確保することが
でき、動作の安定したこの種装置の提供が可能である。
第１図は従来のこの種装置の縦断面図、第２図乃至第４
図は本発明の面積式流量計量装置の各実施例を示す縦断
面図である。 １・・・・・・空気吸入管、２・・・・・・フイードバ
ツクコントロール機構、３・・・・・・開弁機構、４・
・・・・・差圧コントロール用サーボ機構、５・・・・
・・上流弁（流量検出弁）、６・・・・・・下流弁（流
量調節弁）、２０・・・・・・差圧発生弁。
図は本発明の面積式流量計量装置の各実施例を示す縦断
面図である。 １・・・・・・空気吸入管、２・・・・・・フイードバ
ツクコントロール機構、３・・・・・・開弁機構、４・
・・・・・差圧コントロール用サーボ機構、５・・・・
・・上流弁（流量検出弁）、６・・・・・・下流弁（流
量調節弁）、２０・・・・・・差圧発生弁。
Claims (1)
- １ 流体の流路に上流弁と下流弁を配し、上流弁（流量
検出弁）の前後の圧力差を流体を用いてフィードバック
コントロール機構によつて一定値に保ち、上流弁の開口
面積から流体の流量を測定する面積式流量計量装置に於
いて、上流弁と下流弁の他に差圧発生弁を設け、上記三
個の弁の最も上流の弁より上流の圧力と、下流弁の上流
側圧力との圧力差を利用してフィードバックコントロー
ル機構に上流弁の開度に対する制御動作を行なわせ、上
流弁前後の圧力差を補正するようにした事を特徴とする
面積式流量計量装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51112045A JPS591964B2 (ja) | 1976-09-17 | 1976-09-17 | 面積式流量計量装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51112045A JPS591964B2 (ja) | 1976-09-17 | 1976-09-17 | 面積式流量計量装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5337459A JPS5337459A (en) | 1978-04-06 |
| JPS591964B2 true JPS591964B2 (ja) | 1984-01-14 |
Family
ID=14576627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51112045A Expired JPS591964B2 (ja) | 1976-09-17 | 1976-09-17 | 面積式流量計量装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591964B2 (ja) |
-
1976
- 1976-09-17 JP JP51112045A patent/JPS591964B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5337459A (en) | 1978-04-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR890001344B1 (ko) | 디젤 퍼티큐레이트 필터 재생장치 | |
| EP0105808A2 (en) | Exhaust gas recirculation system | |
| US5795998A (en) | Flow sensor and fuel control system | |
| US4285312A (en) | Air flow measuring device for internal combustion engines | |
| US4210112A (en) | Electronically controlled exhaust gas recirculation system in internal combustion engine | |
| US4805658A (en) | Variable pressure regulating valve | |
| US4200120A (en) | Area type flow rate measuring device | |
| US4083342A (en) | Fuel mixture regulator system | |
| JPS591965B2 (ja) | 面積式流量計量装置 | |
| JPS648174B2 (ja) | ||
| JPS5945811B2 (ja) | 抽気通路を備えたガスタ−ビンの燃料制御装置 | |
| GB1066609A (en) | Gas turbine engine fuel control | |
| US4411244A (en) | Air flow measuring device for internal combustion engines | |
| JPS6411807B2 (ja) | ||
| US4434776A (en) | EGR Control system | |
| US4222237A (en) | Exhaust gas purifying apparatus for internal combustion engine | |
| US4253440A (en) | Fuel supply apparatus for internal combustion engines | |
| JPS5942890B2 (ja) | 制御弁装置 | |
| JPS62246672A (ja) | 自動車用アイドル回転制御装置 | |
| JPS5854670Y2 (ja) | 流量計量装置の制御弁 | |
| CA1080062A (en) | Fuel flow control system | |
| JPH0141007Y2 (ja) | ||
| US2419523A (en) | Carburetor | |
| US4187816A (en) | Air-fuel ratio controlling system for an internal combustion engine | |
| JPS5854674Y2 (ja) | 重量流量型流量計量装置 |