JPS591965B2 - 面積式流量計量装置 - Google Patents
面積式流量計量装置Info
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- JPS591965B2 JPS591965B2 JP51116810A JP11681076A JPS591965B2 JP S591965 B2 JPS591965 B2 JP S591965B2 JP 51116810 A JP51116810 A JP 51116810A JP 11681076 A JP11681076 A JP 11681076A JP S591965 B2 JPS591965 B2 JP S591965B2
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- JP
- Japan
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- valve
- pressure
- flow rate
- pressure difference
- upstream
- Prior art date
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Links
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- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 29
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 15
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 12
- 241000234435 Lilium Species 0.000 description 13
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
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Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Flow Control (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は流体の流量を計量並びに制御する装置に関す
るものである。
るものである。
一般に、この種流体の流量を計量並びに制御する装置に
は各種のものがあり、広範囲にわたつて使用されている
。
は各種のものがあり、広範囲にわたつて使用されている
。
例えば、第１図に示すものはフィードバックコントロー
ル付空気流量計量装置の一例であり、内燃機関の燃料供
給装置に使用されているものである。同図に於いて、１
はエンジンの空気吸入管、２はフィードバックコントロ
ール機構で、開弁機構３と差圧コントロール用サーボ機
構４を有する。
ル付空気流量計量装置の一例であり、内燃機関の燃料供
給装置に使用されているものである。同図に於いて、１
はエンジンの空気吸入管、２はフィードバックコントロ
ール機構で、開弁機構３と差圧コントロール用サーボ機
構４を有する。
上記空気吸入管１中には空気絞り弁としての上流弁５と
下流弁６の２つを設け、例えば一方の上流弁５を流量検
出弁として開弁機構３に連結し、他方の下流弁６は流量
調節弁・としてアクセルペダルＴに接続する。そしてこ
の上流弁５の上流側の空気圧をＰ１とし、上流弁５と下
流弁６とに仕切られた中間室８の空気圧をＰ２とすると
、その圧力差（Ｐ１−Ｐ２）を常に一定にすることによ
つて空気流量が上流弁５の開口面積に比例して、流量測
定がその弁の開口面積より可能となる。所謂これが面積
式流量計方式であり、圧力差（Ｐ、−Ｐｏ）は次のフィ
ードバックコントロール機構２にて一定に制御さ反。即
ち、圧力差（Ｐ、−Ｐ２）がある一定値から僅かにずれ
た場合、そのずれを検出増幅するのが上記サーボ機構４
であり、サーボ機構４からの出力でもつて上流弁前後の
圧力のずれに相応して上流弁５を直接に開閉制御して圧
力差（Ｐ１−Ｐ２）を一定値に是正するのが開弁機構３
である。この開弁機構３は本体内にダイヤフラム９をス
プリング１０を介して内装し、このダイヤフラム９の可
動部に上流弁５を連結してなる。次にサーボ機構４は内
装した差圧設定ダイヤフラム１１にて仕切られたＡ室と
Ｂ室、そしてダイヤフラム１１に連動するバルブ１２の
変位により開口面積が変化する可変オリフィス１３にて
仕切られたＣ室とＤ室を有する。Ａ室とＤ室とは連通孔
１４によつて同圧に連通し、またＢ室は上流弁５の下流
の中間室８に連通し、そしてＣ室は開弁機構３個に連通
すると共に絞り１５を介して中間室８に連通する。更に
Ａ室とＤ室は上流弁５の上流側に連通して空気圧はＰ１
となり、そしてＢ室のそれはＰ２となり、圧力差（Ｐ１
−Ｐ２）のずれはＡ室とＢ室を仕切るダイヤフラム１１
の変位として検出される。又、上記圧力差（Ｐ１−Ｐ２
）は差圧設定スプリングＩＴ、１８によつて設定される
ものである。即ち、スプリング１７、１８のバネ圧はダ
イヤフラム１１の両面に作用する空気圧Ｐ、及びＰ２の
圧力差によつて生ずる力と均合う様に設定され、１９は
バネ圧の微調整を行なうための調整螺子である。スプリ
ング１７，１８に並例に設けられたベローズ１６は特に
上流弁（流量検出弁）５の開口面積を重量流量に比例せ
しめるために、流入する空気の比重量即ち、温度及び圧
力に対して圧力差（Ｐ１−Ｐ２）の大き？補正するため
のもので基準状態の大気と温度・圧力の等しい気体を密
封し、その一端をバルブ１２側に離れない様に接せしめ
、他端は本体の固定部に固定されている。上流弁５の開
口面積を作動時の大気圧力、大気温度における容積流量
に比例させるときはベローズ１６は不要である。次に上
記構成による従来の内燃機関用空気重量測定装置の動作
原理を説明する。
下流弁６の２つを設け、例えば一方の上流弁５を流量検
出弁として開弁機構３に連結し、他方の下流弁６は流量
調節弁・としてアクセルペダルＴに接続する。そしてこ
の上流弁５の上流側の空気圧をＰ１とし、上流弁５と下
流弁６とに仕切られた中間室８の空気圧をＰ２とすると
、その圧力差（Ｐ１−Ｐ２）を常に一定にすることによ
つて空気流量が上流弁５の開口面積に比例して、流量測
定がその弁の開口面積より可能となる。所謂これが面積
式流量計方式であり、圧力差（Ｐ、−Ｐｏ）は次のフィ
ードバックコントロール機構２にて一定に制御さ反。即
ち、圧力差（Ｐ、−Ｐ２）がある一定値から僅かにずれ
た場合、そのずれを検出増幅するのが上記サーボ機構４
であり、サーボ機構４からの出力でもつて上流弁前後の
圧力のずれに相応して上流弁５を直接に開閉制御して圧
力差（Ｐ１−Ｐ２）を一定値に是正するのが開弁機構３
である。この開弁機構３は本体内にダイヤフラム９をス
プリング１０を介して内装し、このダイヤフラム９の可
動部に上流弁５を連結してなる。次にサーボ機構４は内
装した差圧設定ダイヤフラム１１にて仕切られたＡ室と
Ｂ室、そしてダイヤフラム１１に連動するバルブ１２の
変位により開口面積が変化する可変オリフィス１３にて
仕切られたＣ室とＤ室を有する。Ａ室とＤ室とは連通孔
１４によつて同圧に連通し、またＢ室は上流弁５の下流
の中間室８に連通し、そしてＣ室は開弁機構３個に連通
すると共に絞り１５を介して中間室８に連通する。更に
Ａ室とＤ室は上流弁５の上流側に連通して空気圧はＰ１
となり、そしてＢ室のそれはＰ２となり、圧力差（Ｐ１
−Ｐ２）のずれはＡ室とＢ室を仕切るダイヤフラム１１
の変位として検出される。又、上記圧力差（Ｐ１−Ｐ２
）は差圧設定スプリングＩＴ、１８によつて設定される
ものである。即ち、スプリング１７、１８のバネ圧はダ
イヤフラム１１の両面に作用する空気圧Ｐ、及びＰ２の
圧力差によつて生ずる力と均合う様に設定され、１９は
バネ圧の微調整を行なうための調整螺子である。スプリ
ング１７，１８に並例に設けられたベローズ１６は特に
上流弁（流量検出弁）５の開口面積を重量流量に比例せ
しめるために、流入する空気の比重量即ち、温度及び圧
力に対して圧力差（Ｐ１−Ｐ２）の大き？補正するため
のもので基準状態の大気と温度・圧力の等しい気体を密
封し、その一端をバルブ１２側に離れない様に接せしめ
、他端は本体の固定部に固定されている。上流弁５の開
口面積を作動時の大気圧力、大気温度における容積流量
に比例させるときはベローズ１６は不要である。次に上
記構成による従来の内燃機関用空気重量測定装置の動作
原理を説明する。
いま上流弁５の前後の圧力差（Ｐ１−Ｐ２）がある所定
値より僅かにずれると、ダイヤフラム１１が変位してバ
ルブ１２が動き、Ｃ−Ｄ室間の可変オリフイス１３の開
口面積が変位してＣ室の圧力ＰｎはＰ１とＰ２との間で
変化する。上記のように圧力差（Ｐ，−Ｐ２）がずれて
Ｃ室の圧力Ｐｎが変化すると、これに連通した開弁機構
３のダイヤフラム９が変位し、結局ずれ量を是正する方
向に上流弁５が作動する。ところでこの場合、流入空気
の温度・圧力に変化があると、ベローズ１６に封入され
た気体の容積が変化しベローズ１６からバルブ１２を介
してダイヤフラム１１に作用している力が変化する。こ
の変化は流入空気の比重が大きくなつたとき圧力差（Ｐ
，−Ｐ２）が小さくなる方向におこり、結局上流弁５の
開口面積が重量流量に比例することになる。そして、こ
の開口面積に燃料流量が比例する様に燃料制御機構を結
合すれば吸入空気と燃料の重量比を大気の圧力及び温度
の変化に関係せず一定に保つことが出来るわけである。
このように第１図の装置は空気と燃料の比を一定に保持
するのに使用されるものであるが、流量検出弁５前後の
圧力差を十分大きくすることが出来ない場合は、開弁機
構３を駆動する負圧源Ｐ２が不足し、流量検出弁５の確
実な動作を得ることが困難となる。
値より僅かにずれると、ダイヤフラム１１が変位してバ
ルブ１２が動き、Ｃ−Ｄ室間の可変オリフイス１３の開
口面積が変位してＣ室の圧力ＰｎはＰ１とＰ２との間で
変化する。上記のように圧力差（Ｐ，−Ｐ２）がずれて
Ｃ室の圧力Ｐｎが変化すると、これに連通した開弁機構
３のダイヤフラム９が変位し、結局ずれ量を是正する方
向に上流弁５が作動する。ところでこの場合、流入空気
の温度・圧力に変化があると、ベローズ１６に封入され
た気体の容積が変化しベローズ１６からバルブ１２を介
してダイヤフラム１１に作用している力が変化する。こ
の変化は流入空気の比重が大きくなつたとき圧力差（Ｐ
，−Ｐ２）が小さくなる方向におこり、結局上流弁５の
開口面積が重量流量に比例することになる。そして、こ
の開口面積に燃料流量が比例する様に燃料制御機構を結
合すれば吸入空気と燃料の重量比を大気の圧力及び温度
の変化に関係せず一定に保つことが出来るわけである。
このように第１図の装置は空気と燃料の比を一定に保持
するのに使用されるものであるが、流量検出弁５前後の
圧力差を十分大きくすることが出来ない場合は、開弁機
構３を駆動する負圧源Ｐ２が不足し、流量検出弁５の確
実な動作を得ることが困難となる。
本発明は上記点に鑑み、流量検出弁５をバイパスする管
路を設けると共にその管路中に圧力差増倍機構内にて発
生する圧力を開弁機構３及びＣ室に作用させることによ
り、流量検出弁５前後の圧力差を十分大きくすることが
出来ない場合においても、開弁機構３の動作を確実に行
なうべく圧力を得るものである。
路を設けると共にその管路中に圧力差増倍機構内にて発
生する圧力を開弁機構３及びＣ室に作用させることによ
り、流量検出弁５前後の圧力差を十分大きくすることが
出来ない場合においても、開弁機構３の動作を確実に行
なうべく圧力を得るものである。
以下本発明の構成を図面に示す実施例に従つて説明する
。第２図は本発明の第１の実施例を示すもので、同図に
於いて２０は圧力差増倍機構で流量検出弁５の上流側と
中間室８を結ぶバイパス管路２１の途中にベンチユリ一
管２２を設け、且つその最狭部２２ａにオリフイス２３
を設けることにより構成されている。
。第２図は本発明の第１の実施例を示すもので、同図に
於いて２０は圧力差増倍機構で流量検出弁５の上流側と
中間室８を結ぶバイパス管路２１の途中にベンチユリ一
管２２を設け、且つその最狭部２２ａにオリフイス２３
を設けることにより構成されている。
オリフイス２３は管路２４を介して開弁機構４のＣ室に
連通する。尚、上記ベンチユリ一管２２の最狭部２２ａ
にて検出される圧力は、第３図に示す如く中間室８の圧
力Ｐ２よりも低いＰ６である。このような構成に於いて
、サーボ機構４のダイヤフラム１１にて検出される圧力
は流量検出弁５前後の圧力差（Ｐ，−Ｐ２）であり、圧
力差（Ｐ，−Ｐ２）に応じて可変オリフイス１３の開口
面積が変化する。しかるにＣ室はＤ室を介して流量検出
弁５の上流側の圧力Ｐ，と、ベンチユリ一管２２の最狭
部２２ａの圧力Ｐ６に連通しており、可変オリフイス１
３の間口面積に応じてＣ室の圧力Ｐｎは（Ｐ１−Ｐ≦）
の間で変化する。結局、従来の場合のＣ室の圧力である
（Ｐ，−Ｐ±）の間の圧力に比し、（Ｐ２−Ｐ６）の分
だけ圧力差が増大することになり、流量検出弁５前後の
圧力差（Ｐ，−Ｐ２）が比較的小さくても開弁機構３の
動作は確実となる。尚、実施例はバイパス管路２１の下
流側を中間室８に連通したが、流量調節弁６の下流側に
連通しても良く、この場合にはＣ室の圧力は最上流側の
圧力Ｐ，と最下流側の圧力Ｐ３よりも低い圧力Ｐくとの
間で変化するようになり、中間室８に連通した場合より
（Ｐ６−Ｐ６）の分だけ増加したものとなる。ところで
、上記第２図において、バイパス管路２１を流れる空気
の量は、ベンチユリ一２２の最狭部２２ａの断面積と圧
力差（Ｐ−Ｐ）により決まるが、（Ｐ−Ｐ）は小さく（
例えば３００ｍｍＡｑ）、また、ベンチユリ一２２の最
狭部２２ａの断面積も十分に小さく設計することができ
る（例えば１．５φ７ｆｔｍ）ので、この空気流量はエ
ンジンのアイドリング時の空気流量に比べ少なくするこ
とができる。
連通する。尚、上記ベンチユリ一管２２の最狭部２２ａ
にて検出される圧力は、第３図に示す如く中間室８の圧
力Ｐ２よりも低いＰ６である。このような構成に於いて
、サーボ機構４のダイヤフラム１１にて検出される圧力
は流量検出弁５前後の圧力差（Ｐ，−Ｐ２）であり、圧
力差（Ｐ，−Ｐ２）に応じて可変オリフイス１３の開口
面積が変化する。しかるにＣ室はＤ室を介して流量検出
弁５の上流側の圧力Ｐ，と、ベンチユリ一管２２の最狭
部２２ａの圧力Ｐ６に連通しており、可変オリフイス１
３の間口面積に応じてＣ室の圧力Ｐｎは（Ｐ１−Ｐ≦）
の間で変化する。結局、従来の場合のＣ室の圧力である
（Ｐ，−Ｐ±）の間の圧力に比し、（Ｐ２−Ｐ６）の分
だけ圧力差が増大することになり、流量検出弁５前後の
圧力差（Ｐ，−Ｐ２）が比較的小さくても開弁機構３の
動作は確実となる。尚、実施例はバイパス管路２１の下
流側を中間室８に連通したが、流量調節弁６の下流側に
連通しても良く、この場合にはＣ室の圧力は最上流側の
圧力Ｐ，と最下流側の圧力Ｐ３よりも低い圧力Ｐくとの
間で変化するようになり、中間室８に連通した場合より
（Ｐ６−Ｐ６）の分だけ増加したものとなる。ところで
、上記第２図において、バイパス管路２１を流れる空気
の量は、ベンチユリ一２２の最狭部２２ａの断面積と圧
力差（Ｐ−Ｐ）により決まるが、（Ｐ−Ｐ）は小さく（
例えば３００ｍｍＡｑ）、また、ベンチユリ一２２の最
狭部２２ａの断面積も十分に小さく設計することができ
る（例えば１．５φ７ｆｔｍ）ので、この空気流量はエ
ンジンのアイドリング時の空気流量に比べ少なくするこ
とができる。
また圧力差（Ｐ−Ｐ）は一定であり、したがつて、上記
バイパス管路２１を流れる流量も一定であるので予めこ
の流量を計測して流量検出弁５による空気流量の計量値
を補正することができる。第４図及び第５図は本発明の
第２の実施例の圧力差増倍機構２０を示すものである。
バイパス管路２１を流れる流量も一定であるので予めこ
の流量を計測して流量検出弁５による空気流量の計量値
を補正することができる。第４図及び第５図は本発明の
第２の実施例の圧力差増倍機構２０を示すものである。
この場合の圧力差増倍機構２０は、バイパス管路２１の
一部を成す管２４に管２４の内径よりその外径が小さい
管２５を、夫々の中心線が直角に交わるように貫通させ
、管路２４内に露出した管２５の円筒面の下流側にオリ
フイス２６を設けてなる。管２４に流体が流れると管２
５のまわりの圧力分布は第６図のようになり、オリフイ
ス２６のある下流側の圧力Ｐ６はＰ２よりも低くなる。
実験によると（Ｐ１−Ｐ６）は（Ｐ，−Ｐ２）の約１．
５倍であつた。従つて管２５を開弁機構３及びサーボ機
構４のＣ室に連通すれば、第２図に示す第１の実施例と
同様の効果を得る事が出来る。第７図及び第８図は圧力
差増倍用ベンチユリ一管のひとつであり、第２図に示す
ベンチユリ一管２２の最狭部２２ａに切かき２７を穿設
したものである。
一部を成す管２４に管２４の内径よりその外径が小さい
管２５を、夫々の中心線が直角に交わるように貫通させ
、管路２４内に露出した管２５の円筒面の下流側にオリ
フイス２６を設けてなる。管２４に流体が流れると管２
５のまわりの圧力分布は第６図のようになり、オリフイ
ス２６のある下流側の圧力Ｐ６はＰ２よりも低くなる。
実験によると（Ｐ１−Ｐ６）は（Ｐ，−Ｐ２）の約１．
５倍であつた。従つて管２５を開弁機構３及びサーボ機
構４のＣ室に連通すれば、第２図に示す第１の実施例と
同様の効果を得る事が出来る。第７図及び第８図は圧力
差増倍用ベンチユリ一管のひとつであり、第２図に示す
ベンチユリ一管２２の最狭部２２ａに切かき２７を穿設
したものである。
切かき２７はベンチユリ一管２２の下流側に開いた形状
になつており、オリフイス２３はこの切かき２７の中に
設けられている。これにより、開弁機構３の動作が確実
となる事は言うまでもなく、流体が管路２４から最狭部
２２ａへ流入するときの流れの抵抗が減少し、サーボ機
構４の応答性が改善される。第９図及び第１０図はベン
チユリ一管２２と同じ作用をする機構を安価に製作する
方法を示したもので、パイプ２８の一部を第１０図の如
く偏平につぶして、この部分にオリフイス２３を設けた
ものである。
になつており、オリフイス２３はこの切かき２７の中に
設けられている。これにより、開弁機構３の動作が確実
となる事は言うまでもなく、流体が管路２４から最狭部
２２ａへ流入するときの流れの抵抗が減少し、サーボ機
構４の応答性が改善される。第９図及び第１０図はベン
チユリ一管２２と同じ作用をする機構を安価に製作する
方法を示したもので、パイプ２８の一部を第１０図の如
く偏平につぶして、この部分にオリフイス２３を設けた
ものである。
第１１図及び第１２図は圧力差増倍機構２０の更に他の
実施例を示したものである。
実施例を示したものである。
第１１図に示す実施例は第２図、第７図及び第８図に示
すベンチユリ一管２２の原理と第４図及び第５図に示し
た機構の原理を組み合わせたものである。一方第１２図
はベンチユリ一管２２２個と第４図及び第５図に示す機
構を組み合わせたものである。両者はいずれも圧力差の
増倍率の増加を狙つたものである。以上要するに本発明
は流体の流路に上流弁と下流弁を配し、上流弁（流量検
出弁）の前後の圧力差を流体を用いたフイードバツクコ
ントロール機構によつて一定値に保ち、上流弁の開口面
積から流体の流量を測定する面積式流量計量装置におい
て、上流弁をバイパスする管路を設けると共に流体の流
れを利用して圧力差を増倍する機構を設け、この機構内
に発生する圧力を利用して開弁機構を駆動させるように
したから、流量検出弁前後の圧力差が比較的小さい場合
に於いても開弁機構の安定した動作を得る事が出来、こ
の種計量装置の性能が向上する。
すベンチユリ一管２２の原理と第４図及び第５図に示し
た機構の原理を組み合わせたものである。一方第１２図
はベンチユリ一管２２２個と第４図及び第５図に示す機
構を組み合わせたものである。両者はいずれも圧力差の
増倍率の増加を狙つたものである。以上要するに本発明
は流体の流路に上流弁と下流弁を配し、上流弁（流量検
出弁）の前後の圧力差を流体を用いたフイードバツクコ
ントロール機構によつて一定値に保ち、上流弁の開口面
積から流体の流量を測定する面積式流量計量装置におい
て、上流弁をバイパスする管路を設けると共に流体の流
れを利用して圧力差を増倍する機構を設け、この機構内
に発生する圧力を利用して開弁機構を駆動させるように
したから、流量検出弁前後の圧力差が比較的小さい場合
に於いても開弁機構の安定した動作を得る事が出来、こ
の種計量装置の性能が向上する。
第１図は従来の装置を示す縦断面図、第２図は本発明に
係る第１の実施例を示す縦断面図で、第３図はそのベン
チユリ一管内の圧力を示す図、第４図は第２の実施例を
示す圧力差増倍機構の縦断面図で、第５図はそのＸ−Ｘ
線断面図、第６図は同実施例の原理を示す圧力分布図、
第７図は第３の実施例を示す同機構の縦断面図で、第８
図はそのＹ−Ｙ線断面図、第９図は第４の実施例を示す
同機構の縦断面図で、第１０図はそのＺ−Ｚ線断面図、
第１１図は第５の実施例を示す同機構の縦断面図、第１
２図は第６の実施例を示す同機構の縦断面図である。 １・・・・・・空気吸入管、２・・・・・・フイードバ
ツクコントロール機構、３・・・・・・開弁機構、４・
・・・・・差圧コントロール用サーボ機構、５・・・・
・・上流弁（流量検出弁）、６・・・・・・下流弁（流
量調節弁）、２０・・・・・・圧力差増倍機構、２１・
・・・・・バイパス管路、２２・・・・・・ベンチユリ
一管、２２ａ・・・・・・最狭部、２３，２６・・・・
・・オリフイス、２７・・・・・・切かき部。
係る第１の実施例を示す縦断面図で、第３図はそのベン
チユリ一管内の圧力を示す図、第４図は第２の実施例を
示す圧力差増倍機構の縦断面図で、第５図はそのＸ−Ｘ
線断面図、第６図は同実施例の原理を示す圧力分布図、
第７図は第３の実施例を示す同機構の縦断面図で、第８
図はそのＹ−Ｙ線断面図、第９図は第４の実施例を示す
同機構の縦断面図で、第１０図はそのＺ−Ｚ線断面図、
第１１図は第５の実施例を示す同機構の縦断面図、第１
２図は第６の実施例を示す同機構の縦断面図である。 １・・・・・・空気吸入管、２・・・・・・フイードバ
ツクコントロール機構、３・・・・・・開弁機構、４・
・・・・・差圧コントロール用サーボ機構、５・・・・
・・上流弁（流量検出弁）、６・・・・・・下流弁（流
量調節弁）、２０・・・・・・圧力差増倍機構、２１・
・・・・・バイパス管路、２２・・・・・・ベンチユリ
一管、２２ａ・・・・・・最狭部、２３，２６・・・・
・・オリフイス、２７・・・・・・切かき部。
Claims (1)
- １ 流体の流路に上流弁と下流弁を配し、上流弁（流量
検出弁）の前後の圧力差を流体を用いたフィードバック
コントロール機構によつて一定値に保ち、上流弁の開口
面積から流体の流量を測定する面積式流量計量装置にお
いて、上流弁をバイパスする管路を設けると共に管路中
に流体の流れを利用して圧力差を増倍する機構を設け、
この機構内に発生する圧力を利用して開弁機構を駆動さ
せるようにした事を特徴とする面積式流量計量装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51116810A JPS591965B2 (ja) | 1976-09-28 | 1976-09-28 | 面積式流量計量装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51116810A JPS591965B2 (ja) | 1976-09-28 | 1976-09-28 | 面積式流量計量装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5342071A JPS5342071A (en) | 1978-04-17 |
| JPS591965B2 true JPS591965B2 (ja) | 1984-01-14 |
Family
ID=14696204
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51116810A Expired JPS591965B2 (ja) | 1976-09-28 | 1976-09-28 | 面積式流量計量装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591965B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63195472A (ja) * | 1987-02-04 | 1988-08-12 | Shimura Packing Kk | ガスケツト用樹脂製外皮及びその製造方法 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1983001756A1 (fr) * | 1981-11-20 | 1983-05-26 | Ichikawa, Kunihiko | Procede de fabrication de plaques composites |
| JPS6044341A (ja) * | 1983-08-20 | 1985-03-09 | 大同鋼板株式会社 | 金属プラスチツク複合材の製造方法 |
| JPS6048351A (ja) * | 1983-08-26 | 1985-03-16 | 大同鋼板株式会社 | 金属プラスチツク複合材の製造方法 |
| JPS62178320A (ja) * | 1986-01-31 | 1987-08-05 | Nisshin Steel Co Ltd | 変性ポリオレフイン樹脂と金属との接着方法 |
| JP2596086B2 (ja) * | 1988-08-30 | 1997-04-02 | 三菱化学株式会社 | 複合板の製造法 |
| JPH02196650A (ja) * | 1989-01-26 | 1990-08-03 | Kawasaki Steel Corp | 可溶接性ラミネート金属板の製造方法 |
| JPH04185336A (ja) * | 1990-11-16 | 1992-07-02 | Sekisui Jushi Co Ltd | 金属積層板の製造方法 |
-
1976
- 1976-09-28 JP JP51116810A patent/JPS591965B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63195472A (ja) * | 1987-02-04 | 1988-08-12 | Shimura Packing Kk | ガスケツト用樹脂製外皮及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5342071A (en) | 1978-04-17 |
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