JPS59197302A - 圧延方法 - Google Patents
圧延方法Info
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- JPS59197302A JPS59197302A JP7138783A JP7138783A JPS59197302A JP S59197302 A JPS59197302 A JP S59197302A JP 7138783 A JP7138783 A JP 7138783A JP 7138783 A JP7138783 A JP 7138783A JP S59197302 A JPS59197302 A JP S59197302A
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- JP
- Japan
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- rolling
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- rolled
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 14
- 238000010008 shearing Methods 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000007665 sagging Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
- B21B13/023—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally the axis of the rolls being other than perpendicular to the direction of movement of the product, e.g. cross-rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はロールクロス圧延機にて被圧延板を圧延するに
際し被圧延板の板ねじｆＬｆ生じＫ〈くする圧延方法に
関する。
際し被圧延板の板ねじｆＬｆ生じＫ〈くする圧延方法に
関する。
第１図に示すように上ロール１．２と下ロール３．４と
を被圧延板（以下板という）Ａの進行方向に対し傾けて
互いに交叉させて配置し、板へを圧延するロールクロス
圧延機では、板Ａとバックアップロール１．′３にて支
持されたワークロール２，４との間でロールに軸方向の
力が発生する。ワークロール２．４に作用する力はロー
フチョック（図示省略）で受けとめているが、板ＡＫ発
生する力（せん断力）Ｖ！、そのまま板Ａのせん断力と
なり、結果としてミルから出てくる板Ａｑ第２図に示す
ようにねじれた板となってしまう。ここで、第２図（ａ
）に示すねじれは、ワークロール２，４を交叉して圧延
するため作業側と駆動側とで上下ワークロール２゜４の
オフセット方向が反対であることから必然的に生じる幾
可学的なねじｎであシ、第２図か）に示すねじｆＬハワ
ークロール２，４と板Ａとのせん断力几、出により生ず
るねじｎである。
を被圧延板（以下板という）Ａの進行方向に対し傾けて
互いに交叉させて配置し、板へを圧延するロールクロス
圧延機では、板Ａとバックアップロール１．′３にて支
持されたワークロール２，４との間でロールに軸方向の
力が発生する。ワークロール２．４に作用する力はロー
フチョック（図示省略）で受けとめているが、板ＡＫ発
生する力（せん断力）Ｖ！、そのまま板Ａのせん断力と
なり、結果としてミルから出てくる板Ａｑ第２図に示す
ようにねじれた板となってしまう。ここで、第２図（ａ
）に示すねじれは、ワークロール２，４を交叉して圧延
するため作業側と駆動側とで上下ワークロール２゜４の
オフセット方向が反対であることから必然的に生じる幾
可学的なねじｎであシ、第２図か）に示すねじｆＬハワ
ークロール２，４と板Ａとのせん断力几、出により生ず
るねじｎである。
この二種類のねじれ方向は相反しておシ、両者の程度の
差によってねじれ方向および量が決まシ圧延条件に左右
される。
差によってねじれ方向および量が決まシ圧延条件に左右
される。
ところが、板Ａがねじルて圧延さｎた場合、次ノスタン
ド又は逆転圧延（リバースミル）時に板Ａがロール間Ｋ
かみ込まないという現象が生じ、問題となっている。
ド又は逆転圧延（リバースミル）時に板Ａがロール間Ｋ
かみ込まないという現象が生じ、問題となっている。
そこで、本発明は上述の欠点に鑑みロールクロス圧延で
生じる板のねじｔ″ＬＬヲ制御圧延に支障のない平らな
板を圧延できる圧延方法の提供を目的とする。
生じる板のねじｔ″ＬＬヲ制御圧延に支障のない平らな
板を圧延できる圧延方法の提供を目的とする。
かかる目的を達成する本発明は、一対のワークロールを
被圧延板の進行方向に対し傾けて互いに交叉させて配置
したロールクロス圧延機を用いて上記被圧延板を圧延す
るに際し、上記被圧延板の板幅方向の温度分布がｔｌぼ
均一となるように又は板幅中央部の温度が板幅端部の温
度より低くなるように圧延前に上記被圧延板を部分的に
冷却又は加熱することを特徴とする。
被圧延板の進行方向に対し傾けて互いに交叉させて配置
したロールクロス圧延機を用いて上記被圧延板を圧延す
るに際し、上記被圧延板の板幅方向の温度分布がｔｌぼ
均一となるように又は板幅中央部の温度が板幅端部の温
度より低くなるように圧延前に上記被圧延板を部分的に
冷却又は加熱することを特徴とする。
以下、本発明を着眼点から説明する。板のねじｎと圧延
時の温度について注目してみると、第３図に示すような
結果が判明した。第３図は、ロールクロス圧延で生じる
冷間時測定結果における板ねじｎ率ち／Ｌ （’ｌ、は
板長さ、？はねじれ量／板幅である）と出側板温度（と
の関係を示し、この例では７０−のワークロール径でｌ
■０℃〜４００℃の５Ｓ４１材からなる板を用い、ｌ
Ｑ ｍ ／ ｍｉｎの速度、クロス角ｏ、 ｆで板厚Ｘ
板幅×長さを（１） ２ Ｘ ２００ Ｘ ３００ 、
（ｚ）４ Ｘ １００Ｘ ３００ 、 （３） ４
Ｘ ２００ Ｘ ３００の三種につき圧延を実施した。
時の温度について注目してみると、第３図に示すような
結果が判明した。第３図は、ロールクロス圧延で生じる
冷間時測定結果における板ねじｎ率ち／Ｌ （’ｌ、は
板長さ、？はねじれ量／板幅である）と出側板温度（と
の関係を示し、この例では７０−のワークロール径でｌ
■０℃〜４００℃の５Ｓ４１材からなる板を用い、ｌ
Ｑ ｍ ／ ｍｉｎの速度、クロス角ｏ、 ｆで板厚Ｘ
板幅×長さを（１） ２ Ｘ ２００ Ｘ ３００ 、
（ｚ）４ Ｘ １００Ｘ ３００ 、 （３） ４
Ｘ ２００ Ｘ ３００の三種につき圧延を実施した。
第３図では（１）をＯ，（２）を・、（３）全△で表わ
しである。この第３図から明白なように板ねじ′ｔＬは
出側板温度うと密接な関係があり、出側板温度１が低い
場合に板ねじｎが発生し、出側板温度１が高温になると
板ねじれが発生しないことが判明する。
しである。この第３図から明白なように板ねじ′ｔＬは
出側板温度うと密接な関係があり、出側板温度１が低い
場合に板ねじｎが発生し、出側板温度１が高温になると
板ねじれが発生しないことが判明する。
第４図は温間と冷間との圧延を同一条件で行なった場合
のそ扛ぞ九のねじれ率をプロットしたものであシ、この
図から判明するように温間時（３００〜６００℃）の板
ねじｎと冷間時の板ねじｆＬは同一圧延材で本そのねじ
ｎｆｉが異なる。すなわち、第４図において冷間時のほ
うが温間時よりも１．５〜２．０倍程板ねじｎが大きく
なってｈる。この温度によシ板ねじれの程度が異なると
いう原因を調べるため、板温度分布を調べた結果、第５
図に示す分布が判明した。すなわち、普通に加熱し圧延
した板は板幅中央部と板幅端部とでは３０〜５０℃の温
度差があ夛、一般的には板幅端部の温度が板幅中央部の
温度よ〕低いことがわかった。
のそ扛ぞ九のねじれ率をプロットしたものであシ、この
図から判明するように温間時（３００〜６００℃）の板
ねじｎと冷間時の板ねじｆＬは同一圧延材で本そのねじ
ｎｆｉが異なる。すなわち、第４図において冷間時のほ
うが温間時よりも１．５〜２．０倍程板ねじｎが大きく
なってｈる。この温度によシ板ねじれの程度が異なると
いう原因を調べるため、板温度分布を調べた結果、第５
図に示す分布が判明した。すなわち、普通に加熱し圧延
した板は板幅中央部と板幅端部とでは３０〜５０℃の温
度差があ夛、一般的には板幅端部の温度が板幅中央部の
温度よ〕低いことがわかった。
そこで、板の板幅方向に温度差をつけて板をクロス圧延
して板ねじれを調べた結果、第６図に示す関係が得られ
た。こＯ第６図は板幅中央部と板幅端部との温度差と板
ねじれ率／Ｌとの関係を示し、板幅端部の温度が板幅中
央部の温度よシ低くなるに従い板ねじれが大きくなるこ
とを示している。また、板幅端部の温度が板幅中央部の
温度より高い場合には板ねじれが小さくなることが判明
した。従って、この結果から実操業で許容される板ねじ
九率町う、−１ＸＩＯ’程度と考えて、この値以下の板
温度差を調べると板幅中央部と板幅端部との温度差が約
２０℃以下であれば問題のない程度の板ねじれというこ
とができる。
して板ねじれを調べた結果、第６図に示す関係が得られ
た。こＯ第６図は板幅中央部と板幅端部との温度差と板
ねじれ率／Ｌとの関係を示し、板幅端部の温度が板幅中
央部の温度よシ低くなるに従い板ねじれが大きくなるこ
とを示している。また、板幅端部の温度が板幅中央部の
温度より高い場合には板ねじれが小さくなることが判明
した。従って、この結果から実操業で許容される板ねじ
九率町う、−１ＸＩＯ’程度と考えて、この値以下の板
温度差を調べると板幅中央部と板幅端部との温度差が約
２０℃以下であれば問題のない程度の板ねじれというこ
とができる。
このように板幅方向の板温度分布によシ板ねじｎが異な
る原因は、板温度膨張率で決定さ九る。つまり、圧延時
に板幅端部の温度が板幅中央部の温度よシ低いと冷却後
には板幅中央部の板ちぢみ蓋が大きくな）板幅端部のそ
れが小さい。このため、板長子方向の板長さに差が生じ
、結局板幅中央部での板長さに対し板幅端部での板長さ
が長くなって板幅端部がたるんだ状態になる。一方、板
がねじれ変形するためには板幅中央部の長さより板幅端
部の長さが長くなることが必要で、上述の温度的な端伸
びが生じると板幅両端の緊張がないため板はねじｎやす
くなる。
る原因は、板温度膨張率で決定さ九る。つまり、圧延時
に板幅端部の温度が板幅中央部の温度よシ低いと冷却後
には板幅中央部の板ちぢみ蓋が大きくな）板幅端部のそ
れが小さい。このため、板長子方向の板長さに差が生じ
、結局板幅中央部での板長さに対し板幅端部での板長さ
が長くなって板幅端部がたるんだ状態になる。一方、板
がねじれ変形するためには板幅中央部の長さより板幅端
部の長さが長くなることが必要で、上述の温度的な端伸
びが生じると板幅両端の緊張がないため板はねじｎやす
くなる。
逆に板幅中央部の温度が板幅端部の温度よ）も小さい場
合には、板幅端部のちぢみ量が大きく機中央部でのちぢ
み量が小さいので、結果として板幅中央部よシ板幅端部
の板長さが短くなる。このため板幅両端部は緊張してお
夛、板ねじｆＬを生じにくくする。
合には、板幅端部のちぢみ量が大きく機中央部でのちぢ
み量が小さいので、結果として板幅中央部よシ板幅端部
の板長さが短くなる。このため板幅両端部は緊張してお
夛、板ねじｆＬを生じにくくする。
以上の結果、板ねじれは板幅方向の板温度分布ヲコント
ロールすることにより、板ねじれ量が矯正できることと
なる。なお、第６図は第３図ないし第５図の場合と同様
薄板圧延の場合を示したのであるが、例えば厚さが１０
０ｍなど厚板圧延の場合も略同様の傾向となる。
ロールすることにより、板ねじれ量が矯正できることと
なる。なお、第６図は第３図ないし第５図の場合と同様
薄板圧延の場合を示したのであるが、例えば厚さが１０
０ｍなど厚板圧延の場合も略同様の傾向となる。
実施例として第７図に示すように板温度分布Ａ、Ｂ、Ｃ
のように板幅中央部と板幅端部との温度差ｔ−２０℃以
内圧制御し、ロールクロス圧延でも板ねじれがない板の
圧延方法を第８図、および第９図に示す。
のように板幅中央部と板幅端部との温度差ｔ−２０℃以
内圧制御し、ロールクロス圧延でも板ねじれがない板の
圧延方法を第８図、および第９図に示す。
第８図は圧延前の板Ａの板幅中央部（板幅の１／３程度
）を水や空気又は冷却ロールＸ等で強制的に冷却し、板
幅中央部の温度を板幅端部の温度と略同−と欧るように
する方法を示している。また、第９図は板幅両端部（板
端から板幅で１１５程度）の温度を第８図の場合とは逆
に板幅中央部の温度と略同−になるように加熱ヒータＺ
を用いて強制的に加熱する方法を示している。
）を水や空気又は冷却ロールＸ等で強制的に冷却し、板
幅中央部の温度を板幅端部の温度と略同−と欧るように
する方法を示している。また、第９図は板幅両端部（板
端から板幅で１１５程度）の温度を第８図の場合とは逆
に板幅中央部の温度と略同−になるように加熱ヒータＺ
を用いて強制的に加熱する方法を示している。
更に、板の加熱又は冷却に娼っては板幅中央部の温度が
板幅端部の温度よシ低くなるように、換言すｎは板幅端
部の温度を板幅中央部の温度よ勺高くなるようにして圧
延しても前述したように板ねじｎが防止できる。
板幅端部の温度よシ低くなるように、換言すｎは板幅端
部の温度を板幅中央部の温度よ勺高くなるようにして圧
延しても前述したように板ねじｎが防止できる。
圧延温度の高いロールクロス圧延では、第３図から判明
するように板ねじｎが発生しＫ〈いのであるが、上述の
発明は出側の板温度が比較的低い圧延の場合に特に有効
である。
するように板ねじｎが発生しＫ〈いのであるが、上述の
発明は出側の板温度が比較的低い圧延の場合に特に有効
である。
以上曲明したように本発明によれば、圧延前の被圧延板
を強制的に冷却又は加熱して板幅方向の温度希を均一に
した９板幅端部の温度を板幅中央部の温度よシ高めたこ
とにより、ロールクロス圧延に際して板ねじれの発生を
緩和することができる。
を強制的に冷却又は加熱して板幅方向の温度希を均一に
した９板幅端部の温度を板幅中央部の温度よシ高めたこ
とにより、ロールクロス圧延に際して板ねじれの発生を
緩和することができる。
第１図はロールクロス圧延機を示す斜視図、第２図（ａ
） （ｂ）はそ庇ぞｎロールクロス圧延による板ねじｎ
の方向を示す斜視図、第３図はロールクロス圧延により
生じる板ねじｎと出側板温度の関係について示すグラフ
、第４図は板ねじｎの温間時と冷間時の板ねじれ量のち
がいを示すグラフ、第５図は板ねじｎの発生した板の板
幅方向の温度分布を示すグラフ、第６図線故意に板幅方
向に温度差をつけてクロス圧延した場合の結果を示すグ
ラフ、第７図は理想的な板幅方向の温度分布を示すグラ
フ、第８図、第９図はそれぞれ板幅方向の温度差を強制
的に制御する二つの方向の実施例を示す平面図である。 図 面 中、 ２．４はワークロール、 Ａは板（被圧延板）、 Ｘは冷却ロール。 Ｚｉｌｔ加熱ヒータである。 特許出願人 三菱重工業株式会社 復代理人 弁理士光石士部 （他１名） 第１図 第２図 （０） （ｂ）〉／）
二 ・ 蛮四徹１９）） 第６図 第７図 板 幅 第８図 第９図
） （ｂ）はそ庇ぞｎロールクロス圧延による板ねじｎ
の方向を示す斜視図、第３図はロールクロス圧延により
生じる板ねじｎと出側板温度の関係について示すグラフ
、第４図は板ねじｎの温間時と冷間時の板ねじれ量のち
がいを示すグラフ、第５図は板ねじｎの発生した板の板
幅方向の温度分布を示すグラフ、第６図線故意に板幅方
向に温度差をつけてクロス圧延した場合の結果を示すグ
ラフ、第７図は理想的な板幅方向の温度分布を示すグラ
フ、第８図、第９図はそれぞれ板幅方向の温度差を強制
的に制御する二つの方向の実施例を示す平面図である。 図 面 中、 ２．４はワークロール、 Ａは板（被圧延板）、 Ｘは冷却ロール。 Ｚｉｌｔ加熱ヒータである。 特許出願人 三菱重工業株式会社 復代理人 弁理士光石士部 （他１名） 第１図 第２図 （０） （ｂ）〉／）
二 ・ 蛮四徹１９）） 第６図 第７図 板 幅 第８図 第９図
Claims (1)
- 一対のワークロールを被圧延板の進行方向に対し傾けて
互いに交叉させて配置したロールクロス圧延機を用いて
上記被圧延板を圧延する罠際し、上記被圧延板の板幅方
向の温度分布がほぼ均一となるように又は板幅中央部の
温度が板幅端部の温度よ〕低くなるように圧延前に上記
被圧延板を部分的に冷却又は加熱することを特徴とする
圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7138783A JPS59197302A (ja) | 1983-04-25 | 1983-04-25 | 圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7138783A JPS59197302A (ja) | 1983-04-25 | 1983-04-25 | 圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59197302A true JPS59197302A (ja) | 1984-11-08 |
| JPH0474081B2 JPH0474081B2 (ja) | 1992-11-25 |
Family
ID=13459044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7138783A Granted JPS59197302A (ja) | 1983-04-25 | 1983-04-25 | 圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59197302A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993024252A1 (fr) * | 1992-06-04 | 1993-12-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Procede de laminage a froid de feuillards |
| CN108501243A (zh) * | 2018-06-11 | 2018-09-07 | 石家庄卓度橡塑设备有限公司 | 串联式橡胶常温再生精炼系统 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5322849A (en) * | 1976-08-16 | 1978-03-02 | Hitachi Metals Ltd | Hoop rolling method and device |
| JPS5758909A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-09 | Nippon Steel Corp | Controller for rolled shape |
-
1983
- 1983-04-25 JP JP7138783A patent/JPS59197302A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5322849A (en) * | 1976-08-16 | 1978-03-02 | Hitachi Metals Ltd | Hoop rolling method and device |
| JPS5758909A (en) * | 1980-09-29 | 1982-04-09 | Nippon Steel Corp | Controller for rolled shape |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993024252A1 (fr) * | 1992-06-04 | 1993-12-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Procede de laminage a froid de feuillards |
| US5636544A (en) * | 1992-06-04 | 1997-06-10 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Cold rolling method for a metal strip and a mill array |
| CN108501243A (zh) * | 2018-06-11 | 2018-09-07 | 石家庄卓度橡塑设备有限公司 | 串联式橡胶常温再生精炼系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0474081B2 (ja) | 1992-11-25 |
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