JPS5919982B2 - シリコンカ−バイド繊維強化モリブデン基複合材料及びその製造方法 - Google Patents
シリコンカ−バイド繊維強化モリブデン基複合材料及びその製造方法Info
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- JPS5919982B2 JPS5919982B2 JP51115378A JP11537876A JPS5919982B2 JP S5919982 B2 JPS5919982 B2 JP S5919982B2 JP 51115378 A JP51115378 A JP 51115378A JP 11537876 A JP11537876 A JP 11537876A JP S5919982 B2 JPS5919982 B2 JP S5919982B2
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- C22C49/00—Alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments
- C22C49/02—Alloys containing metallic or non-metallic fibres or filaments characterised by the matrix material
- C22C49/10—Refractory metals
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、遊離炭素を含むシリコンカーバイド繊維を用
いて補強してなるシリコンカーバイド繊維強化モリブデ
ン基複合材料とその製造方法に関するものである。
いて補強してなるシリコンカーバイド繊維強化モリブデ
ン基複合材料とその製造方法に関するものである。
近年多方面において超高温に耐える材料が必要とされ、
Ｎｉ、Ｃｏ・基から、さらにはＭｏ基、Ｗ基の超合金が
開発され逐次実用化されている。
Ｎｉ、Ｃｏ・基から、さらにはＭｏ基、Ｗ基の超合金が
開発され逐次実用化されている。
なかでもモリブデン金属をさらに強化する一方法として
はセラミックス系の繊維による基地の強化が試みられて
いるが、必ずしも十分な性能は得られていない。
はセラミックス系の繊維による基地の強化が試みられて
いるが、必ずしも十分な性能は得られていない。
本発明は、シリコンカーバイド繊維で強化したモリブデ
ン基複合材料とその製造方法を提供することを目的とす
るものである。
ン基複合材料とその製造方法を提供することを目的とす
るものである。
本発明は、シリコンカーバイド繊維をモリブデン金属も
しくはその合金の強化材として用い、繊維に含まれた遊
離炭素が高温状態下において優先的かつ容易にモリブデ
ン金属もしくはその合金中に拡散して固溶する性質を利
用し、繊維自体の分解反応を抑制すると同時に、生成す
る炭化物により繊維と基地との濡れ性あるいは結合をよ
くする新らしい知見にもとづくものであり、化学的に安
定でかつ高温強度の大きいモリブデン基複合材料および
その製造方法に関するものである。
しくはその合金の強化材として用い、繊維に含まれた遊
離炭素が高温状態下において優先的かつ容易にモリブデ
ン金属もしくはその合金中に拡散して固溶する性質を利
用し、繊維自体の分解反応を抑制すると同時に、生成す
る炭化物により繊維と基地との濡れ性あるいは結合をよ
くする新らしい知見にもとづくものであり、化学的に安
定でかつ高温強度の大きいモリブデン基複合材料および
その製造方法に関するものである。
すなわち、本発明は下記第１〜３発明に関する。
■、モリブデン基金属基地に遊離炭素０．０１〜２０％
を含有するシリコンカーバイド繊維を体積百分率で２〜
８０係複合させてなるシリコンカーバイド繊維強化モリ
ブデン基複合材料。
を含有するシリコンカーバイド繊維を体積百分率で２〜
８０係複合させてなるシリコンカーバイド繊維強化モリ
ブデン基複合材料。
２、ＴｉおよびＺｒをそれぞれ０．０１〜５重量％含有
するＭｏ基合金基地に遊離炭素０．０１〜２０％を含有
するシリコンカーバイド繊維を体積百分率で２〜８０％
複合させてなるシリコイヵーバイド繊組−強化モリブデ
ン基複合材料。
するＭｏ基合金基地に遊離炭素０．０１〜２０％を含有
するシリコンカーバイド繊維を体積百分率で２〜８０％
複合させてなるシリコイヵーバイド繊組−強化モリブデ
ン基複合材料。
３．モリブデン金属粉末に、十としてケイ素と炭素とを
土な骨格成分さする有機ゲイ素高分子化合物よりなる紡
糸を１０００〜２０００ ’Ｃの温度範囲内で焼成して
なる遊離炭素を０．０１〜２０係含有するシリコンカー
バイド繊維を体積自分率で２〜８０係の範囲内で積層配
ダＩル、しかる後圧縮−焼結することによりシリコンカ
ーバイド繊維中の遊離炭素と金属との間に炭化物生成反
応を生せしめ、前記繊維吉金属占の結合性を良くシたこ
とを特徴とするシリコン力 バイト繊維強化モリブデン
基複合材料の製造方法。
土な骨格成分さする有機ゲイ素高分子化合物よりなる紡
糸を１０００〜２０００ ’Ｃの温度範囲内で焼成して
なる遊離炭素を０．０１〜２０係含有するシリコンカー
バイド繊維を体積自分率で２〜８０係の範囲内で積層配
ダＩル、しかる後圧縮−焼結することによりシリコンカ
ーバイド繊維中の遊離炭素と金属との間に炭化物生成反
応を生せしめ、前記繊維吉金属占の結合性を良くシたこ
とを特徴とするシリコン力 バイト繊維強化モリブデン
基複合材料の製造方法。
本発明によれば純モリブデンのほか、例えば第１表ζこ
示す如きモリブデン−チタン、モリブデン−チタン−ジ
ル−】ニウム、王すブ゛デンータングスデンージルコニ
ウム、モリブデン−ニオブ−チタン−ジルコニウムなど
の高昔用モリブデン基合金が知られており、これら合金
の諸行性を改善することができる。
示す如きモリブデン−チタン、モリブデン−チタン−ジ
ル−】ニウム、王すブ゛デンータングスデンージルコニ
ウム、モリブデン−ニオブ−チタン−ジルコニウムなど
の高昔用モリブデン基合金が知られており、これら合金
の諸行性を改善することができる。
つぎに本発明に使用する遊離炭素０．０１〜２０チを含
有するシリコンカーバイド繊維は以下に示す（１）〜（
１０）の型式に分類される有機ケイ素化合物を原料とし
て製造される。
有するシリコンカーバイド繊維は以下に示す（１）〜（
１０）の型式に分類される有機ケイ素化合物を原料とし
て製造される。
（１）Ｓｉ・−Ｃ結合のみをふくむ化合物、（２）Ｓ
ｉ −Ｃ結合のほかに５ｉ−Ｎ結合をふくむ化合物、（
３）Ｓｉ−Ｈａｌ結合を有する化合物、（４）Ｓｉ−Ｎ
結合を有する化合物、（５）Ｓｉ ＯＲ（Ｒ−アルキ
ル。
ｉ −Ｃ結合のほかに５ｉ−Ｎ結合をふくむ化合物、（
３）Ｓｉ−Ｈａｌ結合を有する化合物、（４）Ｓｉ−Ｎ
結合を有する化合物、（５）Ｓｉ ＯＲ（Ｒ−アルキ
ル。
アリール）結合を有する化合物、（６）Ｓｉ−ＯＨ結合
を有する化合物、（７）Ｓ ｉ −８ｉ結合を有する化
合物、（８）Ｓｉ ０−８ｉ 結合を有する化合物、
（９）有機ケイ素化合物エステル類、００）有機ケイ素
化合物過酸化物。
を有する化合物、（７）Ｓ ｉ −８ｉ結合を有する化
合物、（８）Ｓｉ ０−８ｉ 結合を有する化合物、
（９）有機ケイ素化合物エステル類、００）有機ケイ素
化合物過酸化物。
上記（１）〜（１０）の型式に属する少くとも１種以上
の有機ケイ素化合物から照射、加熱、重縮合用触媒添加
の少くとも何れか１つを用いた重縮合反応により、ケイ
素と炭素とを主な骨格成分とする。
の有機ケイ素化合物から照射、加熱、重縮合用触媒添加
の少くとも何れか１つを用いた重縮合反応により、ケイ
素と炭素とを主な骨格成分とする。
有機ケイ素高分子化合物、例えば下記の如き分子構造を
有する化合物を生成させる。
有する化合物を生成させる。
１ １ １
ニ）上記（イ）〜（ハ）記載の骨格成分を鎖状及び三次
元構造のうち少なくとも一つの部分構造として含むもの
または（イ）（０）（ハ）の混合物上記の分子構造を有
する化合物には例えば次の如きものがある。
元構造のうち少なくとも一つの部分構造として含むもの
または（イ）（０）（ハ）の混合物上記の分子構造を有
する化合物には例えば次の如きものがある。
に）上記（イ）〜（ハ）記載の骨格成分を鎖状、環状及
び三次元構造のうち少くとも一つの部分構造として含む
ものまたは（（Ｘ口）（ハ）の混合物、上記有機ケイ素
高分子化合物を紡糸し、該紡糸を真空中あるいは不活性
ガス、ＣＯガス、水素ガス、炭化水素ガスのうちから選
ばれるいずれか１種以上の雰囲気下で予備加熱し、さら
に真空中あるいは不活性ガス、ＣＯガス、水素ガスのう
ちから選ばれるいずれか１種以上の雰囲気下で１０００
〜２０００℃の温度範囲で高温焼成することにより強度
がきわめて大きく、弾性率の高いシリコンカーバイド繊
維を製造することができる。
び三次元構造のうち少くとも一つの部分構造として含む
ものまたは（（Ｘ口）（ハ）の混合物、上記有機ケイ素
高分子化合物を紡糸し、該紡糸を真空中あるいは不活性
ガス、ＣＯガス、水素ガス、炭化水素ガスのうちから選
ばれるいずれか１種以上の雰囲気下で予備加熱し、さら
に真空中あるいは不活性ガス、ＣＯガス、水素ガスのう
ちから選ばれるいずれか１種以上の雰囲気下で１０００
〜２０００℃の温度範囲で高温焼成することにより強度
がきわめて大きく、弾性率の高いシリコンカーバイド繊
維を製造することができる。
上記焼成温度を１０００〜２０００℃の温度範囲とする
理由は１０００℃より低い温度での焼成では繊維中のシ
リコンカーバイドの結晶が未発達で繊維の強度と弾性率
が少さく、２０００℃より高い温度ではシリコンカーバ
イドの分離反応が激しくなるためである。
理由は１０００℃より低い温度での焼成では繊維中のシ
リコンカーバイドの結晶が未発達で繊維の強度と弾性率
が少さく、２０００℃より高い温度ではシリコンカーバ
イドの分離反応が激しくなるためである。
上記シリコンカーバイド連続繊維の原料である上記（イ
）・〜に）の有機ケイ素高分子化合物中にケイ素と炭素
とが含まれる割合は２原子のケイ素に対して少くとも５
原子以上の炭素となっているため、この有機ケイ素高分
子化合物を紡糸し、ついで焼成すると高分子の側鎖と結
合している多くの炭素は炭化水素となって揮発するけれ
ども少くとも０．０１％の遊離炭素はシリコンカーバイ
ド繊維中に残存させることができる。
）・〜に）の有機ケイ素高分子化合物中にケイ素と炭素
とが含まれる割合は２原子のケイ素に対して少くとも５
原子以上の炭素となっているため、この有機ケイ素高分
子化合物を紡糸し、ついで焼成すると高分子の側鎖と結
合している多くの炭素は炭化水素となって揮発するけれ
ども少くとも０．０１％の遊離炭素はシリコンカーバイ
ド繊維中に残存させることができる。
本発明のシリコンカーバイド繊維強化モリブデン複合材
料の構造は遊離炭素０．０１〜２０係を含有するシリコ
ンカーバイド繊維を積層し、前記積層体の繊維の間隙を
モリブデン金属あるいはモリブデン基合金で充填したも
のであり、シリコンカーバイド繊維中の遊離炭素と基地
金属とが反応して繊維と基地金属との結合性がよく、し
たがって高い強度が得られるとごろに特徴がある。
料の構造は遊離炭素０．０１〜２０係を含有するシリコ
ンカーバイド繊維を積層し、前記積層体の繊維の間隙を
モリブデン金属あるいはモリブデン基合金で充填したも
のであり、シリコンカーバイド繊維中の遊離炭素と基地
金属とが反応して繊維と基地金属との結合性がよく、し
たがって高い強度が得られるとごろに特徴がある。
本発明製造方法の焼結工程においてシリコンカ−バイド
繊維と金属基地を尚部下において長時間゛接触させると
、遊離炭素と基地金属とで金属炭化物を生成すると共に
、ＳｉＣが分解するため通常１時間以内が適当である。
繊維と金属基地を尚部下において長時間゛接触させると
、遊離炭素と基地金属とで金属炭化物を生成すると共に
、ＳｉＣが分解するため通常１時間以内が適当である。
本発明においてモリブデン基合金中に含まれる他種金属
の含有量を限定する理由を以下に述べる。
の含有量を限定する理由を以下に述べる。
Ｔｉ、ＺｒはＣおよびＮと結びついて安定な炭化物ある
いは窒化物を形成し、高温でのクリープ強度を改善する
効果があり、さらに上記合金元素を含むモリブデン基合
金中に、本発明による遊離Ｃを含むＳｉＣ繊維を複合さ
せた場合ＳｉＣ繊維中の遊離Ｃとモリブテン基合金中の
上記元素がＳｉＣ繊維とＭｏ基合金との境界でＭｏ炭化
物より安定な炭化物を形成し、該合金基地との濡れ性を
向上させ、Ｍｏ合金材料の加工特性、特に展延性を向上
しかつ再結晶温度を上昇させて耐熱性を向上し、高温に
おける境界面のせん断抵抗力を増大せしめ、高温におけ
る強度を向上する。
いは窒化物を形成し、高温でのクリープ強度を改善する
効果があり、さらに上記合金元素を含むモリブデン基合
金中に、本発明による遊離Ｃを含むＳｉＣ繊維を複合さ
せた場合ＳｉＣ繊維中の遊離Ｃとモリブテン基合金中の
上記元素がＳｉＣ繊維とＭｏ基合金との境界でＭｏ炭化
物より安定な炭化物を形成し、該合金基地との濡れ性を
向上させ、Ｍｏ合金材料の加工特性、特に展延性を向上
しかつ再結晶温度を上昇させて耐熱性を向上し、高温に
おける境界面のせん断抵抗力を増大せしめ、高温におけ
る強度を向上する。
上記Ｔｉ、Ｚｒの元素は、０．０１％より少い含有量で
はその効果が小さく、また５チより多い含有量では改善
効果が小さいので０．０１〜５係の範囲にする必要があ
る。
はその効果が小さく、また５チより多い含有量では改善
効果が小さいので０．０１〜５係の範囲にする必要があ
る。
次に本発明を実施例により詳細に説明する。
実施例 Ｉ
Ｍｏ ： ９９．６％以上を含む粉末に潤滑剤としてス
テアリン酸亜鉛０．５係を混入し、巾１０朋×長さ１０
０間の金型中に入れ、かつ遊離炭素５％を含有する平均
２０μ径のシリコンカーバイド繊維を積層配列させ、か
つ体積百分率で１，５，２０および５０係埋め込んだ。
テアリン酸亜鉛０．５係を混入し、巾１０朋×長さ１０
０間の金型中に入れ、かつ遊離炭素５％を含有する平均
２０μ径のシリコンカーバイド繊維を積層配列させ、か
つ体積百分率で１，５，２０および５０係埋め込んだ。
しかるのち約８ｔ／Ｃ１？Ｌのプレス圧で成形し、厚さ
約１０ｍｍの圧粉体を作った。
約１０ｍｍの圧粉体を作った。
この際比較のために溶製材およびシリコンカーバイド繊
維を含まない圧粉体も同じ条件で製造した。
維を含まない圧粉体も同じ条件で製造した。
第２表に供試圧粉体中に含まれるシリコンカーバイド繊
維の体積百分率を示す。
維の体積百分率を示す。
第２表の５種類の圧粉体を１０″ｍｍＨｇ程度の真空中
で１３２０℃×１時間の焼結を行った。
で１３２０℃×１時間の焼結を行った。
得られた焼結体より小型の引張り試験片およびクリープ
試験片を切り出し、それぞれ１０００〜１３０００Ｃに
おいて試験した。
試験片を切り出し、それぞれ１０００〜１３０００Ｃに
おいて試験した。
結果を第１図および第２図に示す。
第１図よりシリコンカーバイド繊維を体積百分率で１％
程度埋込んだ圧粉体（ロ）はシリコンカーバイド繊維を
埋込んでいない圧粉体（イ）にくらべて高温引張強さは
明らかに向上しているが、その増加率は少ない。
程度埋込んだ圧粉体（ロ）はシリコンカーバイド繊維を
埋込んでいない圧粉体（イ）にくらべて高温引張強さは
明らかに向上しているが、その増加率は少ない。
シリコンカーバイド繊維を体積百分率で５係以上埋込ん
だ圧粉体（ハ）、に）、（ホ）の高温引張り強さは著る
しく大きく、シリコンカーバイド繊維の複合効果が顕著
に認められる。
だ圧粉体（ハ）、に）、（ホ）の高温引張り強さは著る
しく大きく、シリコンカーバイド繊維の複合効果が顕著
に認められる。
この傾向は第２図のクリープ破断強さの場合にも同様に
認められる。
認められる。
実施例 ２
Ｍｏ粉末にＴｉ粉末０．５係、Ｚｒ粉末０．１％を混ぜ
、さらに潤滑剤としてステアリン酸亜鉛０．５係を混入
し、巾１０ｍ１Ｘ長さ１００闘の金型中に入れ、かつ遊
離炭素１．０係を含有する平均２０μ径のシリコンカー
バイド繊維を積層配列させ、かつ体積百分率で１０およ
び４０％埋込んだ。
、さらに潤滑剤としてステアリン酸亜鉛０．５係を混入
し、巾１０ｍ１Ｘ長さ１００闘の金型中に入れ、かつ遊
離炭素１．０係を含有する平均２０μ径のシリコンカー
バイド繊維を積層配列させ、かつ体積百分率で１０およ
び４０％埋込んだ。
しかるのち約８ｔ／ｉのプレス圧で成形し、厚さ約１０
朋の圧粉体を作った。
朋の圧粉体を作った。
この際比較のために同一組成を有する溶製材およびシリ
コンカーバイド繊維を含まない圧粉体および遊離炭素を
含まないシリコンカーバイド繊維を体積百分率で４０係
埋込んだ圧粉体を同じ条件で製造した。
コンカーバイド繊維を含まない圧粉体および遊離炭素を
含まないシリコンカーバイド繊維を体積百分率で４０係
埋込んだ圧粉体を同じ条件で製造した。
第３表に供試圧粉体中に含まれるシリコンカーバイド繊
維の体積百分率を示す。
維の体積百分率を示す。
第３表の４種類の圧粉体を１０″ｍｍＨｇ程度の真空中
で１３２０°ＣＸ１時間の焼結を行った。
で１３２０°ＣＸ１時間の焼結を行った。
得られた焼結体より小型の引張り試片およびクリープ試
験片を切り出し、それぞれ１０００〜１３００℃におい
て試験した。
験片を切り出し、それぞれ１０００〜１３００℃におい
て試験した。
結果を第３図および第４図に示す。
第３図よりシリコンカーバイド繊維を体積百分率で１０
および４０係含んだ圧粉体（ト）、ｆｆ３の高温引張り
強さは、シリコンカーバイド繊維を含まない圧粉体（へ
）および溶製材（へ）′にくらべて著るしく高い。
および４０係含んだ圧粉体（ト）、ｆｆ３の高温引張り
強さは、シリコンカーバイド繊維を含まない圧粉体（へ
）および溶製材（へ）′にくらべて著るしく高い。
一方、遊離炭素を含まないシリコンカーバイド繊維を４
０係埋込んだ圧粉体（兜ま遊離炭素を含むシリコンカー
バイド繊維を４０係埋込んだ圧粉体（力にくらべて高温
強度は明らかに低い。
０係埋込んだ圧粉体（兜ま遊離炭素を含むシリコンカー
バイド繊維を４０係埋込んだ圧粉体（力にくらべて高温
強度は明らかに低い。
この傾向は第４図のクリープ破断強度においても同様に
認められる。
認められる。
第５図に本発明の複合材料供試体（ト）において、シリ
コンカーバイド繊維と基地との密着状態を示す顕微鏡写
真（倍率１０００倍）を示す。
コンカーバイド繊維と基地との密着状態を示す顕微鏡写
真（倍率１０００倍）を示す。
これは前述し７たように遊離炭素を含まないシリコンカ
ーバイド繊維は焼結時に基地金属と反応が起り、シリコ
ンカーバイド繊維のせん断力が低下することζこよるも
ので、本発明のように遊離炭素を含んだシリコンカーバ
イド繊維であれば上記のような現象は生ぜず高温強度を
著るしく向上させることを証明している。
ーバイド繊維は焼結時に基地金属と反応が起り、シリコ
ンカーバイド繊維のせん断力が低下することζこよるも
ので、本発明のように遊離炭素を含んだシリコンカーバ
イド繊維であれば上記のような現象は生ぜず高温強度を
著るしく向上させることを証明している。
第１図は本発明の複合材料の高温における引張り強さと
温度との関係を示す図、第２図は前記材料の１００ｈｒ
クリープ破断強さと温度との関係を示す図、第３図は本
発明の他の複合材料の高温における引張り強さと温度と
の関係を示す図、第４図は第３図の材料の１００ｈｒク
リープ破断強さと温度との関係を示す図、第５図は本発
明の複合材料中のシリコンカーバイド繊維と基地との密
着を示す顕微鏡写真である。
温度との関係を示す図、第２図は前記材料の１００ｈｒ
クリープ破断強さと温度との関係を示す図、第３図は本
発明の他の複合材料の高温における引張り強さと温度と
の関係を示す図、第４図は第３図の材料の１００ｈｒク
リープ破断強さと温度との関係を示す図、第５図は本発
明の複合材料中のシリコンカーバイド繊維と基地との密
着を示す顕微鏡写真である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ モリブデン金属基地に遊離炭素０．０１〜２０重量
係を含有するシリコンカーバイド繊維を体積百分率で２
〜８０係複合させてなるシリコンカーバイド繊維強化モ
リブデン基複合材料。 ２ ＴｉおよびＺｒをそれぞれ０．０１〜５重量係含
有するモリブデン基合金基地に遊離炭素０．０１〜２０
重量係を含有するシリコンカーバイド繊維を体積百分率
で２〜８０係複合させてなるシリコンカーバイド繊維強
化モリブデン基複合材料。 ３ モリブデン粉末に、主としてケイ素と炭素とを主な
骨格成分とする有機ケイ素高分子化合物よりなる紡糸を
１０００〜２０００℃の温度範囲内で焼成してなる遊離
炭素を０．０１〜２０％を含有するシリコンカーバイド
繊維を体積百分率で２〜８０％の範囲内で積層配夕１ル
、しかる後圧縮径焼結もしくは圧縮下で焼結することに
よりシリコンカーバイド繊維中の遊離炭素と金属との間
に炭化物生成反応を生せしめ、前記繊維と金属との結合
性を良くしたことを特徴とするシリコンカーバイド繊維
強化モリブデン基複合材料の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51115378A JPS5919982B2 (ja) | 1976-09-28 | 1976-09-28 | シリコンカ−バイド繊維強化モリブデン基複合材料及びその製造方法 |
| US05/834,341 US4180399A (en) | 1976-09-28 | 1977-09-19 | Molybdenum base composite materials reinforced with continuous silicon carbide fibers and a method for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51115378A JPS5919982B2 (ja) | 1976-09-28 | 1976-09-28 | シリコンカ−バイド繊維強化モリブデン基複合材料及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5340612A JPS5340612A (en) | 1978-04-13 |
| JPS5919982B2 true JPS5919982B2 (ja) | 1984-05-10 |
Family
ID=14661036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51115378A Expired JPS5919982B2 (ja) | 1976-09-28 | 1976-09-28 | シリコンカ−バイド繊維強化モリブデン基複合材料及びその製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4180399A (ja) |
| JP (1) | JPS5919982B2 (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58120753A (ja) * | 1982-01-12 | 1983-07-18 | Daido Gakuen | 超高性能複合材料の製法 |
| US4707330A (en) * | 1985-01-08 | 1987-11-17 | Westinghouse Electric Corp. | Zirconium metal matrix-silicon carbide composite nuclear reactor components |
| US5162159A (en) * | 1991-11-14 | 1992-11-10 | The Standard Oil Company | Metal alloy coated reinforcements for use in metal matrix composites |
| WO2003093523A1 (en) * | 2002-05-03 | 2003-11-13 | Honeywell International Inc. | Oxidation and wear resistant rhenium metal matrix composites |
| US6749803B2 (en) | 2002-05-03 | 2004-06-15 | Honeywell International, Inc. | Oxidation resistant rhenium alloys |
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