JPS5920428A - 連続焼鈍炉における鋼帯冷却方法 - Google Patents
連続焼鈍炉における鋼帯冷却方法Info
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- JPS5920428A JPS5920428A JP12889382A JP12889382A JPS5920428A JP S5920428 A JPS5920428 A JP S5920428A JP 12889382 A JP12889382 A JP 12889382A JP 12889382 A JP12889382 A JP 12889382A JP S5920428 A JPS5920428 A JP S5920428A
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- JP
- Japan
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- cooling
- steel strip
- roll
- zone
- strip
- Prior art date
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- Granted
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は連続焼鈍炉における銅帯冷却方法番て関する
。
。
連続焼鈍炉においては冷間圧延された銅帯を再結晶温度
以上に加熱・均熱後２０〜２０００℃／ｓｅｅの急速冷
却を行い、３００〜５００℃の温度で０．５〜５分程度
保持を行うことで固溶炭素の少ない加工性に優れ次冷延
鋼板を製造する方法が行われている。これらの製造法に
おいて、短時間での固溶炭素析出（過時効処理）を行な
わせるための前処理、すなわち均熱処理後の急速冷却の
方法については種々の方法が検討および採用されている
。気体噴射による方法（ガスジェット急冷）、温水に浸
せきさせる方法、気体と液体の混合体の噴射による方法
、水および水溶液の液体中および気体中での噴射による
方法、内部処液体を通液したロールに鋼板を接触させ冷
却する方法（ロールコンタクト急冷）などの技術かめる
。これらの急冷法はそれぞれ設備の費用および大きさ、
エネルギーを含んだランニングコスト、製造される品種
および品質などの面において一長一短がある。この急冷
法のなかでは上記の面を考慮した場合内部を冷却体で冷
却されたロールで鋼帯を冷却させる方法が最もバランス
がとれ好ましい方法と考えられている。
以上に加熱・均熱後２０〜２０００℃／ｓｅｅの急速冷
却を行い、３００〜５００℃の温度で０．５〜５分程度
保持を行うことで固溶炭素の少ない加工性に優れ次冷延
鋼板を製造する方法が行われている。これらの製造法に
おいて、短時間での固溶炭素析出（過時効処理）を行な
わせるための前処理、すなわち均熱処理後の急速冷却の
方法については種々の方法が検討および採用されている
。気体噴射による方法（ガスジェット急冷）、温水に浸
せきさせる方法、気体と液体の混合体の噴射による方法
、水および水溶液の液体中および気体中での噴射による
方法、内部処液体を通液したロールに鋼板を接触させ冷
却する方法（ロールコンタクト急冷）などの技術かめる
。これらの急冷法はそれぞれ設備の費用および大きさ、
エネルギーを含んだランニングコスト、製造される品種
および品質などの面において一長一短がある。この急冷
法のなかでは上記の面を考慮した場合内部を冷却体で冷
却されたロールで鋼帯を冷却させる方法が最もバランス
がとれ好ましい方法と考えられている。
しかし、冷却ロールに鋼帯を接触させて急冷させる方法
線、液体および気体を直接鋼帯に噴射させ冷却する方法
と異なり、固体と固体による接触のため、両者の温度差
が非常に大きな状態（高い冷却速度を得ようとする場合
、銅帯の温度が５００’Ｃ超える場合）では均一に接触
させることは難しい。
線、液体および気体を直接鋼帯に噴射させ冷却する方法
と異なり、固体と固体による接触のため、両者の温度差
が非常に大きな状態（高い冷却速度を得ようとする場合
、銅帯の温度が５００’Ｃ超える場合）では均一に接触
させることは難しい。
この結果温度の不均一を発生させやすい。
この温度の不均一は冷却速度の異なりを生じると同時に
１冷却による熱収縮などの熱応力の不均一も発生させ、
熱応力の不均一によシ鋼帯の変形差が生じ、銅帯の形状
を乱すこととなる。極端な場合は座屈（絞り）を発生さ
−せ商品価値の全くないものとなってしまうと同時に板
破断によるライン停止の可能性も太きくなる。１＋冷冷
却度の不均一によシ板面内の鋼板の機械的性質の不均一
を生じることとなシ、目標とし良品質の鋼板を製造する
ことが難しくなる。
１冷却による熱収縮などの熱応力の不均一も発生させ、
熱応力の不均一によシ鋼帯の変形差が生じ、銅帯の形状
を乱すこととなる。極端な場合は座屈（絞り）を発生さ
−せ商品価値の全くないものとなってしまうと同時に板
破断によるライン停止の可能性も太きくなる。１＋冷冷
却度の不均一によシ板面内の鋼板の機械的性質の不均一
を生じることとなシ、目標とし良品質の鋼板を製造する
ことが難しくなる。
更にこれらのロール冷却により銅帯の形状を乱すことで
、過時効処理以降の通板において鋼帯が炉内ロールと不
均一に接触するため、銅帯が蛇行しゃすくなシ、目標と
した通板速度が確保されなくなシ生産性の低下を生じ酷
い場合は鋼帯破断にも継が９生産性を著しく低下させる
こととなる。
、過時効処理以降の通板において鋼帯が炉内ロールと不
均一に接触するため、銅帯が蛇行しゃすくなシ、目標と
した通板速度が確保されなくなシ生産性の低下を生じ酷
い場合は鋼帯破断にも継が９生産性を著しく低下させる
こととなる。
上記のように冷却ロールによる銅帯の急冷法は種々の問
題点をかかえており、これら問題点は＃１帯の板厚が薄
くなればなる程、板ｒＩＪが広くなれはなるほど増長さ
れる。
題点をかかえており、これら問題点は＃１帯の板厚が薄
くなればなる程、板ｒＩＪが広くなれはなるほど増長さ
れる。
このような問題に対して従来とらｉｔできた対策は、冷
却体であるロールの熱伝達率を低下させる方法（ロール
の材質、表面粗さ、表面コーティング）、冷却間゛始前
の銅帯の温度を下げると共に冷却液体の温度を上げ、ロ
ール表面と鋼帯の温度差を小さくするなどの消極的なも
のである。このような対応は銅帯の冷却速度を小さくす
るものであシ、高冷却速度が得られなくなることでその
後の過時効処理時間に長時間を要する要因となる。
却体であるロールの熱伝達率を低下させる方法（ロール
の材質、表面粗さ、表面コーティング）、冷却間゛始前
の銅帯の温度を下げると共に冷却液体の温度を上げ、ロ
ール表面と鋼帯の温度差を小さくするなどの消極的なも
のである。このような対応は銅帯の冷却速度を小さくす
るものであシ、高冷却速度が得られなくなることでその
後の過時効処理時間に長時間を要する要因となる。
本発明は上記した問題点を解決すべくなされたもので、
連続焼鈍炉における冷却ロールによ４鋼帝の冷却方法に
改良を加えて不均一な銅帯の冷却を抑制し、もって過時
効処理前及び連続焼鈍炉出側において良好な形状と品質
の銅帯を得ようとするものである。
連続焼鈍炉における冷却ロールによ４鋼帝の冷却方法に
改良を加えて不均一な銅帯の冷却を抑制し、もって過時
効処理前及び連続焼鈍炉出側において良好な形状と品質
の銅帯を得ようとするものである。
即ち本発明においては、従来急冷開始前の鋼帯の温度お
よび冷却速度調整用として使用されてきた気体噴射冷却
によシ、鋼帯の巾方向温度分布と形状をコントロールし
、内部冷却ロールによる急冷前において安定した鋼帯状
態が得られるよう処し、内部を液体で冷却される冷却用
ロールが２本以上よりなる多段冷却ロールで構成される
急冷帯の前後にロール冷却帯内の張力を前後の炉内張力
より増加させることが可能なように冷却帯の入口側にバ
ックテンション（ドラグテンション）保持装置を、冷却
帯の出口側にプルテンション保持装置を設置して、ユニ
ット張力２ ｈｉｗ？〜５Ｖ４／−の範囲でロール冷却
を行おうとするものである。
よび冷却速度調整用として使用されてきた気体噴射冷却
によシ、鋼帯の巾方向温度分布と形状をコントロールし
、内部冷却ロールによる急冷前において安定した鋼帯状
態が得られるよう処し、内部を液体で冷却される冷却用
ロールが２本以上よりなる多段冷却ロールで構成される
急冷帯の前後にロール冷却帯内の張力を前後の炉内張力
より増加させることが可能なように冷却帯の入口側にバ
ックテンション（ドラグテンション）保持装置を、冷却
帯の出口側にプルテンション保持装置を設置して、ユニ
ット張力２ ｈｉｗ？〜５Ｖ４／−の範囲でロール冷却
を行おうとするものである。
第１図により本発明方法を詳細に説明する。
図中（］）は連続焼鈍炉でちゃ、（２）は加熱帯、（３
）は均熱帯、（４）は冷却帯、（５）は過時効処理帯で
ある。
）は均熱帯、（４）は冷却帯、（５）は過時効処理帯で
ある。
銅帯（Ｘ）は冷間圧延された後、加熱帯（２） におい
て再結晶温度以上に加熱され、均熱帯（３）ｋお−て均
熱された後冷却をうける。
て再結晶温度以上に加熱され、均熱帯（３）ｋお−て均
熱された後冷却をうける。
本発明においては、均熱帯の出側に設けられた気体噴射
装置α１を用いた気体噴射冷却と、その下流側に設置さ
れた多段冷却ロールαυによるロール冷却を行う。この
ロールは２本以上とし、各冷却ロールは内部を液体等に
より冷却されているものを用いる。
装置α１を用いた気体噴射冷却と、その下流側に設置さ
れた多段冷却ロールαυによるロール冷却を行う。この
ロールは２本以上とし、各冷却ロールは内部を液体等に
より冷却されているものを用いる。
連続焼鈍法における加工用および絞り用軟鋼板の製造に
おいて、過時効処理のための再加熱を必要としない方法
でのヒートサイクルは周知のように第２図に示されるよ
うなパターンをとる。第２図において重要個所はＴ１か
らＴ３の気体噴射セクションとＴ３かもＴ４の冷却ロー
ルによる急冷セクションである。Ｔ２からＴ３の冷却速
度とＴ３の温度については各方面から検討されており、
Ｔｓの温度が高くかつＴｓｔでの冷却速度が早いと銅帯
の硬度が高くなル延性を劣下させる。着たＴｓの温度が
低く（５００℃以下） Ｔｓから７４間の冷却速度が遅
いと、その後の過時効処理（ＴｊからＴｊ ）において
長時間の処理を必要とすることなどが一般に知られてい
る。
おいて、過時効処理のための再加熱を必要としない方法
でのヒートサイクルは周知のように第２図に示されるよ
うなパターンをとる。第２図において重要個所はＴ１か
らＴ３の気体噴射セクションとＴ３かもＴ４の冷却ロー
ルによる急冷セクションである。Ｔ２からＴ３の冷却速
度とＴ３の温度については各方面から検討されており、
Ｔｓの温度が高くかつＴｓｔでの冷却速度が早いと銅帯
の硬度が高くなル延性を劣下させる。着たＴｓの温度が
低く（５００℃以下） Ｔｓから７４間の冷却速度が遅
いと、その後の過時効処理（ＴｊからＴｊ ）において
長時間の処理を必要とすることなどが一般に知られてい
る。
また冷却ロールによる銅帯接触急冷法においては急冷後
の過時効処理を短かくさせるためには、Ｔ２からＴｓの
冷却速度は早いほどＴｓの温度は高いほど効果があるこ
とは知られている。したがって従来の認識によればロー
ル冷却法においては、ロール冷却帯のＵＫは気体噴射に
よる冷却は不要である。しかしこの冷却速度を早くする
と前述した様に均一冷却と良好な鋼帯形状が得られない
。このため本発明者らはロール急冷帯における銅帯の冷
却速度が２００℃／ｓ ｅ ｃ以上の急冷において均一
冷却および良好な鋼帯形状を確保するための条件につい
て長期間に亘）数多くの実験を〈夛返してきた。その結
果、ロール急冷帯前において冷却された雰囲気ガスを使
用し、気体噴射装置で銅帯を若干冷却させてやると同時
に銅帯の巾方向の温度分布を制御してやることが効果が
あるとの知見に至った。
の過時効処理を短かくさせるためには、Ｔ２からＴｓの
冷却速度は早いほどＴｓの温度は高いほど効果があるこ
とは知られている。したがって従来の認識によればロー
ル冷却法においては、ロール冷却帯のＵＫは気体噴射に
よる冷却は不要である。しかしこの冷却速度を早くする
と前述した様に均一冷却と良好な鋼帯形状が得られない
。このため本発明者らはロール急冷帯における銅帯の冷
却速度が２００℃／ｓ ｅ ｃ以上の急冷において均一
冷却および良好な鋼帯形状を確保するための条件につい
て長期間に亘）数多くの実験を〈夛返してきた。その結
果、ロール急冷帯前において冷却された雰囲気ガスを使
用し、気体噴射装置で銅帯を若干冷却させてやると同時
に銅帯の巾方向の温度分布を制御してやることが効果が
あるとの知見に至った。
第３図に気体噴射装置α呻によシ気体噴射冷却後、ロー
ル冷却前の板巾方向温度差ΔＴＥと急峻度及び冷却帯出
側（即ちロール冷却後）の板巾方向温度差ΔＴＤとの関
係を示す。このグラフからΔＴＫを０〜−３０℃の範囲
に制御することＫより良結果が得られることがわかる。
ル冷却前の板巾方向温度差ΔＴＥと急峻度及び冷却帯出
側（即ちロール冷却後）の板巾方向温度差ΔＴＤとの関
係を示す。このグラフからΔＴＫを０〜−３０℃の範囲
に制御することＫより良結果が得られることがわかる。
急冷前（ロール冷却前）の銅帯の巾方向温度分布パター
ンはエツジ部から中央部に向って均一なテーパーパター
ンが望ましいが、中央部近傍ブロックのみの中央部適冷
でもかな夛効来がある。なお、上記ΔＴＥ＋ΔＴｎは下
式で定義される。
ンはエツジ部から中央部に向って均一なテーパーパター
ンが望ましいが、中央部近傍ブロックのみの中央部適冷
でもかな夛効来がある。なお、上記ΔＴＥ＋ΔＴｎは下
式で定義される。
ΔＴｇ＝ＴＥｃ（ＴＢｅｔ＋ＴＣｅｍ）／２ΔＴｎ＝Ｔ
ｎｃ （Ｔｏｅｌ＋ＴＤｅ＊）／２但し ＴＥ（！
：ロール冷却前の板中央温度Ｔｈ６１： ｐ
板左端温度Ｔｌｅ黛： 〃 板右端温度 ＴＤｃ ：ロール冷却後の板中央温度 Ｔｎ６１ ： ＃ 板左端温度’ｌ’１
）６ｚ ： ／ｌ 板右端温度以上のよう
な気体噴射冷却による温度分布コントロールを行うには
、第４図に示す気体噴射装置αＱを用いれば良い。この
装置（１０では噴射中の異なる複数のノズルグループ（
１００）を多段に配設して１あり、各ノズルグループ（
Ｚｏｏ）とガスクーラ（１０１）との間に夫々圧力調節
弁（１０２）を設けて各ノズルグループ（１００）毎に
稼働、停止及び風量調整し得るようになっている。そし
て装置Ｑ０の出側と入側に夫々鋼帯中方向の温度を測定
する銅帯表面温度測定器（図示せず）を設け、通過する
銅帯（Ｘ）の板巾に応じてノズルグループ（１００）を
選択し、温度測定器によす測温しつつΔＴＥを目標値に
制御し得るように構成されている。
ｎｃ （Ｔｏｅｌ＋ＴＤｅ＊）／２但し ＴＥ（！
：ロール冷却前の板中央温度Ｔｈ６１： ｐ
板左端温度Ｔｌｅ黛： 〃 板右端温度 ＴＤｃ ：ロール冷却後の板中央温度 Ｔｎ６１ ： ＃ 板左端温度’ｌ’１
）６ｚ ： ／ｌ 板右端温度以上のよう
な気体噴射冷却による温度分布コントロールを行うには
、第４図に示す気体噴射装置αＱを用いれば良い。この
装置（１０では噴射中の異なる複数のノズルグループ（
１００）を多段に配設して１あり、各ノズルグループ（
Ｚｏｏ）とガスクーラ（１０１）との間に夫々圧力調節
弁（１０２）を設けて各ノズルグループ（１００）毎に
稼働、停止及び風量調整し得るようになっている。そし
て装置Ｑ０の出側と入側に夫々鋼帯中方向の温度を測定
する銅帯表面温度測定器（図示せず）を設け、通過する
銅帯（Ｘ）の板巾に応じてノズルグループ（１００）を
選択し、温度測定器によす測温しつつΔＴＥを目標値に
制御し得るように構成されている。
以上のように急冷的の気体噴射による巾方向温度分制御
だけでは、まだ不安定であり、さらに検討をかさね穴結
果、冷却ロール急冷帯内の銅帯張力を高めてやることで
さらに良好な急冷後の冷却均一性と銅帯の形状が得られ
ることがわかつ几。
だけでは、まだ不安定であり、さらに検討をかさね穴結
果、冷却ロール急冷帯内の銅帯張力を高めてやることで
さらに良好な急冷後の冷却均一性と銅帯の形状が得られ
ることがわかつ几。
この急冷帯内の張力値は、ユニット張カニｚ、 ｏ Ｋ
ｆ／１ｔａｌ〜５．ＯＶ−とする。第５図に示すように
張、力値が２．Ｏ１５／＋ａ／未満ではロールとの接触
面圧が弱く、温度分布が不均一とな９易く、鋼帯形状も
乱れる。一方５．０ 恥／−を超えると急冷帯における
銅帯の温度が一般には６５０〜３５０℃程度であるため
大きい塑性変形を起し絞夛が発生するため望ましくない
。また高張力になシ過ぎると板巾のネッキング量が大き
くなり、目標としている板巾より小さくなシ製品採取が
出来なくなる。この張力２．０１１４７ｍ１〜５．０
Ｋｇ／−の範囲はｐ−ル接触圧で０．２５〜０．７縁／
ｌｌ１ｌ＋Ｉ″の範囲となる。
ｆ／１ｔａｌ〜５．ＯＶ−とする。第５図に示すように
張、力値が２．Ｏ１５／＋ａ／未満ではロールとの接触
面圧が弱く、温度分布が不均一とな９易く、鋼帯形状も
乱れる。一方５．０ 恥／−を超えると急冷帯における
銅帯の温度が一般には６５０〜３５０℃程度であるため
大きい塑性変形を起し絞夛が発生するため望ましくない
。また高張力になシ過ぎると板巾のネッキング量が大き
くなり、目標としている板巾より小さくなシ製品採取が
出来なくなる。この張力２．０１１４７ｍ１〜５．０
Ｋｇ／−の範囲はｐ−ル接触圧で０．２５〜０．７縁／
ｌｌ１ｌ＋Ｉ″の範囲となる。
なお、この急冷帯（ロール冷却帯）をはさんだ前後セク
ションの張力、特に均熱帯の張力は、銅帯の温度が非常
に高く、かつロールとロールのスパークが長い次め高張
力では鋼帯が絞りやすく一般的には１．５Ｋｙ／−以下
のコーニット張力で操業される必要がある。このロール
冷却帯を含んだ前後の張カッくターンの一例を第６図に
示す。このような張カッ（ターンは第１図に示すように
冷却ロール（ＩＩ）の前後にテンション保持ロールαｊ
（２）を設置することにより実現できる。
ションの張力、特に均熱帯の張力は、銅帯の温度が非常
に高く、かつロールとロールのスパークが長い次め高張
力では鋼帯が絞りやすく一般的には１．５Ｋｙ／−以下
のコーニット張力で操業される必要がある。このロール
冷却帯を含んだ前後の張カッくターンの一例を第６図に
示す。このような張カッ（ターンは第１図に示すように
冷却ロール（ＩＩ）の前後にテンション保持ロールαｊ
（２）を設置することにより実現できる。
このテンション保持ロール（］→（ロ）は冷却ロール（
ロ）前ではバックテンション保持（ドラグテンション保
持）を冷却ロール◇→後ではプルテンション保持を有し
、各冷却ロールにテンションメータを設け、ロール急冷
帯内の銅帯張力を通板する鋼帯のサイズによってユニッ
トテンションを２０〜５．０ Ｋｇ／ａｒｍ”の１ｉｉ
Ｈｌコントロールできるように構成されている。これら
の保持ロールは１本でも２本以上の複数でも良く、テン
シコン保持ロール（２）α→ａと冷却＋＝＋−ルα）の
間隔は特に制約はないか、短い方が好ましい。
ロ）前ではバックテンション保持（ドラグテンション保
持）を冷却ロール◇→後ではプルテンション保持を有し
、各冷却ロールにテンションメータを設け、ロール急冷
帯内の銅帯張力を通板する鋼帯のサイズによってユニッ
トテンションを２０〜５．０ Ｋｇ／ａｒｍ”の１ｉｉ
Ｈｌコントロールできるように構成されている。これら
の保持ロールは１本でも２本以上の複数でも良く、テン
シコン保持ロール（２）α→ａと冷却＋＝＋−ルα）の
間隔は特に制約はないか、短い方が好ましい。
テンション保持ロール（２）α１の表面およびブ状でも
プライト状でも良く、フラットクラウンでもラジアルク
ラウンでも良いが、拘束力とセンタリンクを考慮し、ダ
ル状の表面で０．５〜１．０ｍｍ程度のラジアルクラウ
ンを付けた方１）１ｔＦｆましい。ロール材質忙ついて
は銅帯の温度に耐えられる程度の耐熱性を保有していれ
ば良く、耐摩耗性は大きい方が好ましいが、特定の材料
に限定されるものではない。
プライト状でも良く、フラットクラウンでもラジアルク
ラウンでも良いが、拘束力とセンタリンクを考慮し、ダ
ル状の表面で０．５〜１．０ｍｍ程度のラジアルクラウ
ンを付けた方１）１ｔＦｆましい。ロール材質忙ついて
は銅帯の温度に耐えられる程度の耐熱性を保有していれ
ば良く、耐摩耗性は大きい方が好ましいが、特定の材料
に限定されるものではない。
以上説明したように１本発明によれば気体噴射冷却によ
り急冷前鋼帯の巾方向温度分布をコントロールするとと
もに、ロール急冷帯部のみの鋼帯の張力を急冷帯の前後
に設置した張力保持装置で２〜５ Ｋｙ／ｗｌにコント
ロールすることで広範囲の鋼板サイズのものを１００℃
／ｓｅｃ以上の高冷却速度で板面に均一に冷却でき１、
この結果その後の過時効処理時間も３５０℃程度で２．
５分以内短時間で良好な機械的性質のものが得られる。
り急冷前鋼帯の巾方向温度分布をコントロールするとと
もに、ロール急冷帯部のみの鋼帯の張力を急冷帯の前後
に設置した張力保持装置で２〜５ Ｋｙ／ｗｌにコント
ロールすることで広範囲の鋼板サイズのものを１００℃
／ｓｅｃ以上の高冷却速度で板面に均一に冷却でき１、
この結果その後の過時効処理時間も３５０℃程度で２．
５分以内短時間で良好な機械的性質のものが得られる。
ま次均−冷却が可能な喪め、乱れの表い良好な形状の鋼
板が得られ、高品質と高生産性を兼ねそなえた操業が可
能となる。
板が得られ、高品質と高生産性を兼ねそなえた操業が可
能となる。
第１図は本発明方法の説明図、第２図は温度パターンの
説明図、第３図はΔＴＥと急、峻度及びΔＴＤとの関係
を示すグラフ、第４図は気体噴射装置の構成説明図、第
５図はユニット張力と急峻度及びΔＴＤとの関係を示す
グラフ、第６図は張力／くターンの説明図である。 αＱ・・・気体噴射装置、αト・・多段冷却ロール（ロ
）と（６）・・・テンション保持ロール。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 福 岡 嘉 相同
塩 月 正 宏同
黒 １） 裕 之代理人弁理士
吉 原 省 三第３図 −１３７− 第４図
説明図、第３図はΔＴＥと急、峻度及びΔＴＤとの関係
を示すグラフ、第４図は気体噴射装置の構成説明図、第
５図はユニット張力と急峻度及びΔＴＤとの関係を示す
グラフ、第６図は張力／くターンの説明図である。 αＱ・・・気体噴射装置、αト・・多段冷却ロール（ロ
）と（６）・・・テンション保持ロール。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 福 岡 嘉 相同
塩 月 正 宏同
黒 １） 裕 之代理人弁理士
吉 原 省 三第３図 −１３７− 第４図
Claims (1)
- 冷間圧延された銅帯を加熱・均熱した後、気体噴射によ
り鋼帯巾方向の温度分布を制御しつつ冷却し、次いでユ
ニット張力２ｇ！４／−〜５〜／−の範囲で２本以上の
冷却ロールに銅帯を接触させて冷却することを特徴とす
る連続焼鈍炉における銅帯冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12889382A JPS5920428A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 連続焼鈍炉における鋼帯冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12889382A JPS5920428A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 連続焼鈍炉における鋼帯冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5920428A true JPS5920428A (ja) | 1984-02-02 |
| JPS6254373B2 JPS6254373B2 (ja) | 1987-11-14 |
Family
ID=14995947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12889382A Granted JPS5920428A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 連続焼鈍炉における鋼帯冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5920428A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6130631A (ja) * | 1984-07-18 | 1986-02-12 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍ラインの冷却装置 |
| JPS61194119A (ja) * | 1985-02-21 | 1986-08-28 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍設備における鋼帯冷却方法 |
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| JPS6254373B2 (ja) | 1987-11-14 |
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