JPH02240219A - オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法Info
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- JPH02240219A JPH02240219A JP1059781A JP5978189A JPH02240219A JP H02240219 A JPH02240219 A JP H02240219A JP 1059781 A JP1059781 A JP 1059781A JP 5978189 A JP5978189 A JP 5978189A JP H02240219 A JPH02240219 A JP H02240219A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Laminated Bodies (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鋳片と鋳型内壁面の間に相対速度差のない、
いわゆる同期式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品
厚さに近い厚さの鋳片を冷間圧延して、オーステナイト
系ステンレス鋼薄板を製造する方法に関するものである
。
いわゆる同期式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品
厚さに近い厚さの鋳片を冷間圧延して、オーステナイト
系ステンレス鋼薄板を製造する方法に関するものである
。
連続鋳造法を用いてステンレス鋼薄板を製造する従来の
方法は、鋳型を鋳造方向に振動させながら厚さ１００ｓ
以上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行い
、加熱炉において１０００’Ｃ以上に加熱した後、粗圧
延機および仕上圧延機列からなるホットストリップミル
により熱間圧延を施して厚さ数閣のホットストリップと
し、さらに必要に応じて焼鈍した後、デスケーリングし
冷間圧延して最終焼鈍を行うものであった。
方法は、鋳型を鋳造方向に振動させながら厚さ１００ｓ
以上の鋳片に鋳造し、得られた鋳片の表面手入れを行い
、加熱炉において１０００’Ｃ以上に加熱した後、粗圧
延機および仕上圧延機列からなるホットストリップミル
により熱間圧延を施して厚さ数閣のホットストリップと
し、さらに必要に応じて焼鈍した後、デスケーリングし
冷間圧延して最終焼鈍を行うものであった。
このような従来のプロセスにおいては、厚さ１００！Ｉ
Ｉ以上の鋳片を熱間圧延するために、長大なホットスト
リップミルを必要とし、鋳片の加熱と圧延のために多大
のエネルギーを使用するという問題があった。
Ｉ以上の鋳片を熱間圧延するために、長大なホットスト
リップミルを必要とし、鋳片の加熱と圧延のために多大
のエネルギーを使用するという問題があった。
この問題に対して、ホットストリップと同等かあるいは
それに近い厚さの鋳片を連続鋳造によって製造するプロ
セスの研究が進められている。たとえば、「鉄と綱」８
５−Ａ１９７ん’８５−Ａ２５６に特集された論文に紹
介されているような、双ロール法、双ベルト法等、鋳片
と鋳型内壁面間に相対速度差のない同期式連続鋳造プロ
セスである。
それに近い厚さの鋳片を連続鋳造によって製造するプロ
セスの研究が進められている。たとえば、「鉄と綱」８
５−Ａ１９７ん’８５−Ａ２５６に特集された論文に紹
介されているような、双ロール法、双ベルト法等、鋳片
と鋳型内壁面間に相対速度差のない同期式連続鋳造プロ
セスである。
しかし、これら同期式連続鋳造プロセスを経てステンレ
ス鋼薄板製品を製造するには、未解決の課題が残されて
いた。
ス鋼薄板製品を製造するには、未解決の課題が残されて
いた。
新しいプロセスとして開発が進められている、ホットス
トリップと同等かあるいはそれに近い厚さの鋳片（薄帯
状鋳片）を連続鋳造によって製造するプロセスを採用し
てステンレス鋼薄板を製造する場合、鋳造から製品まで
の工程が短縮化されるため、製品の表面性状に問題があ
った。
トリップと同等かあるいはそれに近い厚さの鋳片（薄帯
状鋳片）を連続鋳造によって製造するプロセスを採用し
てステンレス鋼薄板を製造する場合、鋳造から製品まで
の工程が短縮化されるため、製品の表面性状に問題があ
った。
本発明者らは、代表的なオーステナイト系ステンレス鋼
である５ＩＪＳ３０４の溶鋼を、内部水冷方式の双ロー
ル連続鋳造機により鋳造して板厚１〜５ｍの薄帯状鋳片
とし、これを冷間圧延した後、一部は焼鈍および酸洗し
て２Ｂ製品とし、一部は光輝焼鈍してＢＡ型製品した。
である５ＩＪＳ３０４の溶鋼を、内部水冷方式の双ロー
ル連続鋳造機により鋳造して板厚１〜５ｍの薄帯状鋳片
とし、これを冷間圧延した後、一部は焼鈍および酸洗し
て２Ｂ製品とし、一部は光輝焼鈍してＢＡ型製品した。
また、厚さ１００間以上の連続鋳造スラブを熱間圧延し
た後、冷間圧延して２Ｂ製品およびＢＡ型製品製造した
。これらの製品の表面性状を詳細に比較した結果、双ロ
ール連続鋳造機を用いたときの製品には、このプロセス
を経たときに特有の微細な縮緬状のうねり（ロービング
）および光沢むらが認められた。
た後、冷間圧延して２Ｂ製品およびＢＡ型製品製造した
。これらの製品の表面性状を詳細に比較した結果、双ロ
ール連続鋳造機を用いたときの製品には、このプロセス
を経たときに特有の微細な縮緬状のうねり（ロービング
）および光沢むらが認められた。
本発明は、鋳片と鋳型内壁面間に相対速度差のない同期
式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品厚さに近い厚
さの薄帯状鋳片を冷間圧延して、オーステナイト系ステ
ンレス鋼薄板を製造するに際し、前述のロービングや光
沢むらのような、このプロセスを経た場合に特有の欠陥
がなく、表面性状に問題のない製品を得ることのできる
簡潔な製造法を提供することを目的とする。
式連続鋳造プロセスによって鋳造した製品厚さに近い厚
さの薄帯状鋳片を冷間圧延して、オーステナイト系ステ
ンレス鋼薄板を製造するに際し、前述のロービングや光
沢むらのような、このプロセスを経た場合に特有の欠陥
がなく、表面性状に問題のない製品を得ることのできる
簡潔な製造法を提供することを目的とする。
本発明法の要旨とするところは下記の通りである。
（１）オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が鋳
片に同期して移動する連続鋳造機により厚さ１０ｒｍ以
下の薄帯状鋳片に鋳造し、冷間圧延し、最終焼鈍した後
、伸び率０．５〜２．５％のｙＩ！圧延を行うことを特
徴とするオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法
。
片に同期して移動する連続鋳造機により厚さ１０ｒｍ以
下の薄帯状鋳片に鋳造し、冷間圧延し、最終焼鈍した後
、伸び率０．５〜２．５％のｙＩ！圧延を行うことを特
徴とするオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法
。
（２）オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が鋳
片に同期して移動する連続鋳造機により厚さ１０１１１
１以下の薄帯状鋳片に鋳造し、９００〜５５０℃の温度
域を１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、酸洗によ
りデスケーリングし、冷間圧延し、最終焼鈍した後、伸
び率０．５〜２．５％の調質圧延を行うことを特徴とす
るオーステナイト系ステンレス鋼薄板薄板の製造方法。
片に同期して移動する連続鋳造機により厚さ１０１１１
１以下の薄帯状鋳片に鋳造し、９００〜５５０℃の温度
域を１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、酸洗によ
りデスケーリングし、冷間圧延し、最終焼鈍した後、伸
び率０．５〜２．５％の調質圧延を行うことを特徴とす
るオーステナイト系ステンレス鋼薄板薄板の製造方法。
（３）オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が鋳
片に同期して移動する連続鋳造機により厚さ１０ｍｇ＋
以下の薄帯状鋳片に鋳造し、１０５０’Ｃ以上の温度域
で焼鈍し、９００〜５５０℃の温度域を１０℃／ｓｅｃ
以上の冷却速度で冷却し、酸洗によりデスケーリングし
、冷間圧延し、最終焼鈍した後、伸び率０．５〜２．５
％の調質圧延を行うことを特徴とするオーステナイト系
ステンレス鋼薄板の製造方法。
片に同期して移動する連続鋳造機により厚さ１０ｍｇ＋
以下の薄帯状鋳片に鋳造し、１０５０’Ｃ以上の温度域
で焼鈍し、９００〜５５０℃の温度域を１０℃／ｓｅｃ
以上の冷却速度で冷却し、酸洗によりデスケーリングし
、冷間圧延し、最終焼鈍した後、伸び率０．５〜２．５
％の調質圧延を行うことを特徴とするオーステナイト系
ステンレス鋼薄板の製造方法。
本発明において、鋳型壁面が鋳片に同期して移動する連
続鋳造機は、「鉄と鋼」°８５−＾２００〜°８５Ａ２
０３に記載されているような単ロール法、双ロール法、
内部リング法、ロールベルト法および双ベルト法、移動
鋳型連鋳法、噴霧ロール法と呼ばれる方法等を行う連続
鋳造機である。
続鋳造機は、「鉄と鋼」°８５−＾２００〜°８５Ａ２
０３に記載されているような単ロール法、双ロール法、
内部リング法、ロールベルト法および双ベルト法、移動
鋳型連鋳法、噴霧ロール法と呼ばれる方法等を行う連続
鋳造機である。
本発明者らは、双ロール連続鋳造機により鋳造したオー
ステナイト系ステンレス鋼の薄帯状鋳片を冷間圧延して
製造した製品に認められた、前述のような特有のロービ
ングおよび光沢むらの発注原因を解明するとともに、そ
の解決手段を明らかにした。
ステナイト系ステンレス鋼の薄帯状鋳片を冷間圧延して
製造した製品に認められた、前述のような特有のロービ
ングおよび光沢むらの発注原因を解明するとともに、そ
の解決手段を明らかにした。
すなわち、ロービングは、冷間圧延前の材料のγ粒が大
きいとき冷間圧延時に生じ、適正な鋳造条件および冷却
条件によって薄帯状鋳片のγ粒を微細化し、あるいはさ
らに硬質ロールを使用して冷間圧延することにより発生
を防止することができ、また特殊な元素を添加して１粒
を微細化することも考えられるが、このような手段によ
らなくても、冷間圧延し最終焼鈍した後の調質圧延の条
件によって解決された。また、光沢むらは、冷間圧延前
に酸洗した材料の表面に、Ｃｒ炭化物の析出に起因する
粒界腐食が発生し、しかも冷間圧延前の材料表面の結晶
粒の大きさが不均一に分布しているために生じることを
解明し、鋳造時の鋳片の冷却あるいは鋳片を焼鈍した後
の冷却に際して、Ｃｒ炭化物析出温度域を適正な条件で
冷却したちのを酸洗することにより解決された。そして
、これら原因と解決手段は、双ロール連続鋳造機を使用
した場合に限らず、鋳型壁面が鋳片に同期して移動する
上述のような各種連続鋳造プロセスを経る場合にも適用
される。
きいとき冷間圧延時に生じ、適正な鋳造条件および冷却
条件によって薄帯状鋳片のγ粒を微細化し、あるいはさ
らに硬質ロールを使用して冷間圧延することにより発生
を防止することができ、また特殊な元素を添加して１粒
を微細化することも考えられるが、このような手段によ
らなくても、冷間圧延し最終焼鈍した後の調質圧延の条
件によって解決された。また、光沢むらは、冷間圧延前
に酸洗した材料の表面に、Ｃｒ炭化物の析出に起因する
粒界腐食が発生し、しかも冷間圧延前の材料表面の結晶
粒の大きさが不均一に分布しているために生じることを
解明し、鋳造時の鋳片の冷却あるいは鋳片を焼鈍した後
の冷却に際して、Ｃｒ炭化物析出温度域を適正な条件で
冷却したちのを酸洗することにより解決された。そして
、これら原因と解決手段は、双ロール連続鋳造機を使用
した場合に限らず、鋳型壁面が鋳片に同期して移動する
上述のような各種連続鋳造プロセスを経る場合にも適用
される。
以下に、本発明の構成要件の限定理由を作用とともに説
明する。
明する。
前記連続鋳造機によって１０ｕｍを越える厚さの薄帯状
鋳片を鋳造すると、凝固時および凝固後の冷却速度を木
にしてもγ粒の粗大化が著しく、調質圧延によってロー
ビングを消失させることができなくなる。したがって、
薄帯状鋳片の厚さを１０間以下とした。鋳片の１粒の大
きさは、平均直径で１００＃ｌＩ以下、粒度番号で４以
上の細粒にするのが好ましい。
鋳片を鋳造すると、凝固時および凝固後の冷却速度を木
にしてもγ粒の粗大化が著しく、調質圧延によってロー
ビングを消失させることができなくなる。したがって、
薄帯状鋳片の厚さを１０間以下とした。鋳片の１粒の大
きさは、平均直径で１００＃ｌＩ以下、粒度番号で４以
上の細粒にするのが好ましい。
薄帯状鋳片の冷間圧延は、製品板厚まで中間焼鈍なしで
行ってもよく、あるいは中間焼鈍を挾んで２回以上行っ
てもよい、なお、本発明における冷間圧延は、酸化によ
る着色が生じない範囲の温度域で行われればよく、いわ
ゆる温間圧延であ、ってもよい。製品板厚まで冷間圧延
した後は、最終焼鈍を行う。最終焼鈍は、酸化性あるい
は非酸化性の雰囲気で行い、酸化性雰囲気で行ったもの
はデスケーリングし調質圧延して２Ｂ製品となり、非酸
化性雰囲気で行ったもの（光輝焼鈍）はデスケーリング
せずに１！質圧延してＢＡ型製品なる。
行ってもよく、あるいは中間焼鈍を挾んで２回以上行っ
てもよい、なお、本発明における冷間圧延は、酸化によ
る着色が生じない範囲の温度域で行われればよく、いわ
ゆる温間圧延であ、ってもよい。製品板厚まで冷間圧延
した後は、最終焼鈍を行う。最終焼鈍は、酸化性あるい
は非酸化性の雰囲気で行い、酸化性雰囲気で行ったもの
はデスケーリングし調質圧延して２Ｂ製品となり、非酸
化性雰囲気で行ったもの（光輝焼鈍）はデスケーリング
せずに１！質圧延してＢＡ型製品なる。
調質圧延においては、材料の伸び率を０．５〜２．５％
とする。５ＵＳ３０４の溶鋼を内部水冷方式の双ロール
連続鋳造機により鋳造して板厚３．３ ｙｍＯ薄帯状鋳
片とし、これを圧下率５０〜８５％で冷間圧延し、１１
００℃，３０ｓｅｃの条件で焼鈍した薄板について、調
質圧延の伸び率とロービングおよび機械的性質の関係を
検討した。その結果、第１図に示すように、調質圧延前
のうねり高さ（ロービング高さ）が０．６〜０．７ｎあ
ったロービングが、０．５％以上の伸び率を与えること
により消失した。
とする。５ＵＳ３０４の溶鋼を内部水冷方式の双ロール
連続鋳造機により鋳造して板厚３．３ ｙｍＯ薄帯状鋳
片とし、これを圧下率５０〜８５％で冷間圧延し、１１
００℃，３０ｓｅｃの条件で焼鈍した薄板について、調
質圧延の伸び率とロービングおよび機械的性質の関係を
検討した。その結果、第１図に示すように、調質圧延前
のうねり高さ（ロービング高さ）が０．６〜０．７ｎあ
ったロービングが、０．５％以上の伸び率を与えること
により消失した。
なお、ロービング高さが０．２ｎ以下のものはロービン
グとは判定されず、製品として問題ない。従来のオース
テナイト系ステンレス鋼薄板の製造法においては、ｉｊ
ｉ質圧延は一般に０．５％未満の伸び率で行われており
、調質圧延の伸び率が増すと０、２％耐力が上昇し伸び
が低下するが、調質圧延の伸び率が２．５％以下であれ
ば管理基準内の機械的性質が確保でき製品として問題な
い。また、５ＵＳ３０４以外のオーステナイト系ステン
レス鋼薄板についても、調質圧延の伸び率を０．５〜２
．５％とすることにより、ロービングが消滅し機械的性
質も問題ないことを確認した。さらに、本発明において
は、鋳片から製品までのトータル圧下量が小さいために
、圧延による集合組織の発達が抑制されるので、製品の
機械的性質の面内異方性が小さい。そのため、熱間圧延
を経て製造された従来の製品に比べて、絞り加工したと
きのイヤリング発生が小さい等の効果がある。
グとは判定されず、製品として問題ない。従来のオース
テナイト系ステンレス鋼薄板の製造法においては、ｉｊ
ｉ質圧延は一般に０．５％未満の伸び率で行われており
、調質圧延の伸び率が増すと０、２％耐力が上昇し伸び
が低下するが、調質圧延の伸び率が２．５％以下であれ
ば管理基準内の機械的性質が確保でき製品として問題な
い。また、５ＵＳ３０４以外のオーステナイト系ステン
レス鋼薄板についても、調質圧延の伸び率を０．５〜２
．５％とすることにより、ロービングが消滅し機械的性
質も問題ないことを確認した。さらに、本発明において
は、鋳片から製品までのトータル圧下量が小さいために
、圧延による集合組織の発達が抑制されるので、製品の
機械的性質の面内異方性が小さい。そのため、熱間圧延
を経て製造された従来の製品に比べて、絞り加工したと
きのイヤリング発生が小さい等の効果がある。
請求項（１）の方法では、薄帯状鋳片を必要に応じ表面
調整して冷間圧延し最終焼鈍した後、前記条件で調質圧
延する。表面調整は、研削、研磨、シッットブラスト高
圧水による粒子吹付は加工。
調整して冷間圧延し最終焼鈍した後、前記条件で調質圧
延する。表面調整は、研削、研磨、シッットブラスト高
圧水による粒子吹付は加工。
ブラッシング、軽圧下圧延、あるいは材料中のＣｒ含有
量による溶解速度差の小さい酸液を使用する酸洗等の手
段により行い、鋳片表面の欠陥、凹凸。
量による溶解速度差の小さい酸液を使用する酸洗等の手
段により行い、鋳片表面の欠陥、凹凸。
スケール等を冷間圧延に支障ない程度にする。また、鋳
片を焼鈍してもよい。
片を焼鈍してもよい。
請求項（１）の方法によると、冷間圧延によってロービ
ングが発生しても調質圧延によって消失する。
ングが発生しても調質圧延によって消失する。
そして、冷間圧延前に粒界腐食が生じるような酸洗を行
わないので、鋳造後の冷却条件、あるいは鋳片を焼鈍す
る場合は焼鈍時の冷却条件を限定しなくても光沢むらが
生じない。
わないので、鋳造後の冷却条件、あるいは鋳片を焼鈍す
る場合は焼鈍時の冷却条件を限定しなくても光沢むらが
生じない。
請求項（２）の方法では、鋳造した薄帯状鋳片を冷却す
る際に９００〜５５０″Ｃの温度域を１０’Ｃ／ｓｅｃ
以上の冷却速度で冷却し、酸洗によりデスケーリングし
て冷間圧延する。酸洗の前処理として、ショツトブラス
ト高圧水による粒子吹付は加工等の上記表面調整手段を
行ってもよい。薄帯状鋳片の冷却条件は、結晶粒界への
Ｃｒ炭化物の析出を防止するために限定した。
る際に９００〜５５０″Ｃの温度域を１０’Ｃ／ｓｅｃ
以上の冷却速度で冷却し、酸洗によりデスケーリングし
て冷間圧延する。酸洗の前処理として、ショツトブラス
ト高圧水による粒子吹付は加工等の上記表面調整手段を
行ってもよい。薄帯状鋳片の冷却条件は、結晶粒界への
Ｃｒ炭化物の析出を防止するために限定した。
請求項（２）の方法゛によると、請求項（１）の方法の
場合と同様の作用によりロービングが消滅するほか、つ
ぎのような作用により光沢むらも生じない。冷間圧延前
のオーステナイト系ステンレス鋼をデスケーリングする
には、−ｇに硝弗酸による酸洗が行われ、硝弗酸は材料
中のＣｒ含有量による溶解速度の差が大きいので、冷却
中にＣｒ炭化物が析出した場合は粒界腐食が発生し易い
。本発明が対象とする薄帯状鋳片を冷間圧延すると、粒
界腐食が敏感に影響して光沢むらが生じるが、鋳造後の
上記冷却条件によってＣｒ炭化物が析出しないので、そ
のおそれがない。
場合と同様の作用によりロービングが消滅するほか、つ
ぎのような作用により光沢むらも生じない。冷間圧延前
のオーステナイト系ステンレス鋼をデスケーリングする
には、−ｇに硝弗酸による酸洗が行われ、硝弗酸は材料
中のＣｒ含有量による溶解速度の差が大きいので、冷却
中にＣｒ炭化物が析出した場合は粒界腐食が発生し易い
。本発明が対象とする薄帯状鋳片を冷間圧延すると、粒
界腐食が敏感に影響して光沢むらが生じるが、鋳造後の
上記冷却条件によってＣｒ炭化物が析出しないので、そ
のおそれがない。
請求項（３）の方法では、鋳造された薄帯状鋳片を１０
５０℃以上の温度域で焼鈍し、９００〜５５０℃の温度
域を１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、酸洗によ
りデスケーリングして冷間圧延する。請求項（２）の方
法と同様に酸洗の前処理を行ってもよい、焼鈍温度は、
薄帯状鋳片に残存するδフェライトを可能な限り減少さ
せるために１０５０℃以上とした。δフェライト相は冷
間圧延後の焼鈍によって減少するが、製品の加工性およ
び耐食性に悪影響をおよぼすので、鋳片の段階で予め減
少させておく。冷却条件は請求項（２）の方法と同様の
理由で限定した。
５０℃以上の温度域で焼鈍し、９００〜５５０℃の温度
域を１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、酸洗によ
りデスケーリングして冷間圧延する。請求項（２）の方
法と同様に酸洗の前処理を行ってもよい、焼鈍温度は、
薄帯状鋳片に残存するδフェライトを可能な限り減少さ
せるために１０５０℃以上とした。δフェライト相は冷
間圧延後の焼鈍によって減少するが、製品の加工性およ
び耐食性に悪影響をおよぼすので、鋳片の段階で予め減
少させておく。冷却条件は請求項（２）の方法と同様の
理由で限定した。
請求項（３）の方法によると、請求項（１）の方法と同
様の作用によりロービングが消滅し、請求項（２）の方
法の作用により光沢むらも生じない。また、鋳造した薄
帯状鋳片を焼鈍するので、製品に残存するδフェライト
が著しく減少し、加工性および耐食性が改善される。
様の作用によりロービングが消滅し、請求項（２）の方
法の作用により光沢むらも生じない。また、鋳造した薄
帯状鋳片を焼鈍するので、製品に残存するδフェライト
が著しく減少し、加工性および耐食性が改善される。
第１表に示す成分からなる６種類のオーステナイト系ス
テンレス鋼を、内部水冷方式の垂直型双ロール連続鋳造
機により薄帯状鋳片に鋳造し、冷間圧延して薄板製品を
製造した。鋳片の厚さ、鋳造条件、冷間圧延条件、調質
圧延条件を各種変化させて製造した薄板製品の表面品質
および機械的性質を第２表に示す。
テンレス鋼を、内部水冷方式の垂直型双ロール連続鋳造
機により薄帯状鋳片に鋳造し、冷間圧延して薄板製品を
製造した。鋳片の厚さ、鋳造条件、冷間圧延条件、調質
圧延条件を各種変化させて製造した薄板製品の表面品質
および機械的性質を第２表に示す。
第２表において、製品のロービングは粗さ計で測定した
うねりの高さにより、光沢は肉眼観察により判定した。
うねりの高さにより、光沢は肉眼観察により判定した。
機械的性質の面内異方性は、次式で示すΔＥ１で表示し
た。
た。
ΔＥｊ！−（Ｅｆｔ ＋Ｅｊ！ｃ ２Ｅｊ！４ｓ）
／２Ｅ１Ｌ ＝圧延方向の伸び（％） Ｅｌ、：直角方向の伸び（％） Ｅｌｍｓ：４５°方向の伸び（％） 本発明例のＮ［１１〜６は、冷間圧延により生じたロー
ビングが何れも消失した。なお、第２表のロービング欄
に示すうねりの高さが０．２μｍ以下のものはロービン
グとは判定されず、製品として問題ない、また、本発明
例は、表面光沢が良好で光沢むらも認められなかった。
／２Ｅ１Ｌ ＝圧延方向の伸び（％） Ｅｌ、：直角方向の伸び（％） Ｅｌｍｓ：４５°方向の伸び（％） 本発明例のＮ［１１〜６は、冷間圧延により生じたロー
ビングが何れも消失した。なお、第２表のロービング欄
に示すうねりの高さが０．２μｍ以下のものはロービン
グとは判定されず、製品として問題ない、また、本発明
例は、表面光沢が良好で光沢むらも認められなかった。
さらに、機械的性質はいずれも管理基準内の良好な値で
あり、面内異方性が従来法に比べて著しく小さかった。
あり、面内異方性が従来法に比べて著しく小さかった。
これに対して、比較例のＮｌＮ７．８は、調質圧延の伸
び率が０．５％未満であったためロービングが消失しな
かった。ｋｇ、１０は１ｉｌｆ圧延の伸び率が２．５％
を越えたため、ロービングは消失したが０．２％耐力の
上昇および伸びの低下が太き（て、管理基準内の機械的
性質が確保できなかった。また、漱９〜１２は９００〜
５５０℃の間の冷却速度が遅かったので、硝弗酸酸洗に
より粒界腐食が発生して光沢むらが生じた。
び率が０．５％未満であったためロービングが消失しな
かった。ｋｇ、１０は１ｉｌｆ圧延の伸び率が２．５％
を越えたため、ロービングは消失したが０．２％耐力の
上昇および伸びの低下が太き（て、管理基準内の機械的
性質が確保できなかった。また、漱９〜１２は９００〜
５５０℃の間の冷却速度が遅かったので、硝弗酸酸洗に
より粒界腐食が発生して光沢むらが生じた。
従来例は、１５０ｍ厚さの連続鋳造スラブを４．５Ｍに
熱間圧延した後、第２表の条件で製造したもので、ロー
ビングおよび光沢むらは問題ないが、本発明例に対して
製品の機械的性質の面内異方性が大きい。
熱間圧延した後、第２表の条件で製造したもので、ロー
ビングおよび光沢むらは問題ないが、本発明例に対して
製品の機械的性質の面内異方性が大きい。
（発明の効果〕
本発明法によれば、連続鋳造した製品厚さに近い厚さの
薄帯状鋳片を冷間圧延してオーステナイト系ステンレス
鋼薄板を製造するに際し、鋳片から製品までのトータル
圧下量が小さいために生じた表面品質上の問題が解決さ
れるので、ホットストリップミルが不要となり、工程短
縮、省エネルギーに多大の効果が得られる。また、トー
タル圧下量が小さいために、圧延による集合組織の発達
が抑制されるので、製品を絞り加工したときに生じるイ
ヤリングが改善される効果もある。
薄帯状鋳片を冷間圧延してオーステナイト系ステンレス
鋼薄板を製造するに際し、鋳片から製品までのトータル
圧下量が小さいために生じた表面品質上の問題が解決さ
れるので、ホットストリップミルが不要となり、工程短
縮、省エネルギーに多大の効果が得られる。また、トー
タル圧下量が小さいために、圧延による集合組織の発達
が抑制されるので、製品を絞り加工したときに生じるイ
ヤリングが改善される効果もある。
第１図は調質圧延の伸び率とロービングおよび機械的性
質との関係を示す図である。
質との関係を示す図である。
Claims (3)
- （１）オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が鋳
片に同期して移動する連続鋳造機により厚さ１０ｍｍ以
下の薄帯状鋳片に鋳造し、冷間圧延し、最終焼鈍した後
、伸び率０．５〜２．５％の調質圧延を行うことを特徴
とするオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法。 - （２）オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が鋳
片に同期して移動する連続鋳造機により厚さ１０ｍｍ以
下の薄帯状鋳片に鋳造し、９００〜５５０℃の温度域を
１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、酸洗によりデ
スケーリングし、冷間圧延し、最終焼純した後、伸び率
０．５〜２．５％の調質圧延を行うことを特徴とするオ
ーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法。 - （３）オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳型壁面が鋳
片に同期して移動する連続鋳造機により厚さ１０ｍｍ以
下の薄帯状鋳片に鋳造し、１０５０℃以上の温度域で焼
鈍し、９００〜５５０℃の温度域を１０℃／ｓｅｃ以上
の冷却速度で冷却し、酸洗によりデスケーリングし、冷
間圧延し、最終焼鈍した後、伸び率０．５〜２．５％の
調質圧延を行うことを特徴とするオーステナイト系ステ
ンレス鋼薄板の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1059781A JPH0742513B2 (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| US07/492,557 US5045124A (en) | 1989-03-14 | 1990-03-12 | Process for producing cold-rolled strip or sheet of austenitic stainless steel |
| EP90104722A EP0387786B1 (en) | 1989-03-14 | 1990-03-13 | Process for producing cold-rolled strip or sheet of austenitic stainless steel |
| DE69032587T DE69032587T2 (de) | 1989-03-14 | 1990-03-13 | Verfahren zur Herstellung kaltgewalzter Bänder oder Bleche aus austenitischem nichtrostendem Stahl |
| ES90104722T ES2121742T3 (es) | 1989-03-14 | 1990-03-13 | Procedimiento para producir un fleje o chapa laminado en frio de un acero inoxidable austenitico. |
| KR1019900003396A KR930001127B1 (ko) | 1989-03-14 | 1990-03-14 | 오스테나이트계 스테인레스강의 냉간압연 스트립 또는 시이트의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1059781A JPH0742513B2 (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02240219A true JPH02240219A (ja) | 1990-09-25 |
| JPH0742513B2 JPH0742513B2 (ja) | 1995-05-10 |
Family
ID=13123181
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1059781A Expired - Lifetime JPH0742513B2 (ja) | 1989-03-14 | 1989-03-14 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5045124A (ja) |
| EP (1) | EP0387786B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0742513B2 (ja) |
| KR (1) | KR930001127B1 (ja) |
| DE (1) | DE69032587T2 (ja) |
| ES (1) | ES2121742T3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0360806A (ja) * | 1989-07-31 | 1991-03-15 | Nippon Steel Corp | オーステナイト系ステンレス薄板の製造方法 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5188681A (en) * | 1990-01-17 | 1993-02-23 | Nippon Steel Corporation | Process for manufacturing thin strip or sheet of cr-ni-base stainless steel having excellent surface quality and material quality |
| US5197179A (en) * | 1991-04-18 | 1993-03-30 | T. Sendzimir, Inc. | Means and a method of improving the quality of cold rolled stainless steel strip |
| US5293926A (en) * | 1992-04-30 | 1994-03-15 | Allegheny Ludlum Corporation | Method and apparatus for direct casting of continuous metal strip |
| AT404907B (de) * | 1993-07-13 | 1999-03-25 | Andritz Patentverwaltung | Verfahren und anlage zum herstellen von edelstahlband |
| SE504295C2 (sv) * | 1995-04-21 | 1996-12-23 | Avesta Sheffield Ab | Förfarande för kallvalsning-glödgning-kallsträckning av ett varmvalsat rostfritt stålband |
| SE508892C2 (sv) * | 1996-10-15 | 1998-11-16 | Avesta Sheffield Ab | Förfarande för framställning av ett rostfritt stålband |
| FR2777811B1 (fr) * | 1998-04-23 | 2000-05-19 | Usinor | Tole d'acier inoxydable austenitique utilisable dans le domaine de la cuverie et notamment dans le domaine de la cuverie vinicole |
| US6088895A (en) * | 1999-01-21 | 2000-07-18 | Armco Inc. | Method for descaling hot rolled strip |
| FR2833970B1 (fr) * | 2001-12-24 | 2004-10-15 | Usinor | Demi-produit siderurgique en acier au carbone et ses procedes de realisation, et produit siderurgique obtenu a partir de ce demi-produit, notamment destine a la galvanisation |
| CN104878179B (zh) * | 2015-06-11 | 2017-05-24 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种用于发电厂耐热钢带的生产工艺 |
| KR102868007B1 (ko) * | 2020-12-10 | 2025-10-01 | 가부시키가이샤 프로테리아루 | 오스테나이트계 스테인리스강대의 제조방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63421A (ja) * | 1986-06-19 | 1988-01-05 | Nippon Steel Corp | 表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60148247A (ja) * | 1984-01-13 | 1985-08-05 | Hitachi Ltd | 配電線を用いた信号伝送装置 |
-
1989
- 1989-03-14 JP JP1059781A patent/JPH0742513B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-03-12 US US07/492,557 patent/US5045124A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-13 EP EP90104722A patent/EP0387786B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-13 DE DE69032587T patent/DE69032587T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-03-13 ES ES90104722T patent/ES2121742T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-14 KR KR1019900003396A patent/KR930001127B1/ko not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63421A (ja) * | 1986-06-19 | 1988-01-05 | Nippon Steel Corp | 表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0360806A (ja) * | 1989-07-31 | 1991-03-15 | Nippon Steel Corp | オーステナイト系ステンレス薄板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5045124A (en) | 1991-09-03 |
| DE69032587D1 (de) | 1998-10-01 |
| JPH0742513B2 (ja) | 1995-05-10 |
| EP0387786A3 (en) | 1991-10-09 |
| DE69032587T2 (de) | 1999-05-06 |
| EP0387786B1 (en) | 1998-08-26 |
| ES2121742T3 (es) | 1998-12-16 |
| EP0387786A2 (en) | 1990-09-19 |
| KR900014615A (ko) | 1990-10-24 |
| KR930001127B1 (ko) | 1993-02-18 |
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