JPS59220284A - スラブ切断方法 - Google Patents
スラブ切断方法Info
- Publication number
- JPS59220284A JPS59220284A JP9501683A JP9501683A JPS59220284A JP S59220284 A JPS59220284 A JP S59220284A JP 9501683 A JP9501683 A JP 9501683A JP 9501683 A JP9501683 A JP 9501683A JP S59220284 A JPS59220284 A JP S59220284A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- slab
- powder
- cut
- nozzle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K7/00—Cutting, scarfing, or desurfacing by applying flames
- B23K7/08—Cutting, scarfing, or desurfacing by applying flames by applying additional compounds or means favouring the cutting, scarfing or desurfacing procedure
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はたとえば連続鋳造により得たスラブの効率的な
ガス切断方法に関するものである。
ガス切断方法に関するものである。
近年、鉄鋼業においては技術の進歩に伴い、連続鋳造設
備の採用が多くなっている。しかし、連続鋳造設備によ
ると、高能率に鋳片（スラブ）を生産し得るが、当然オ
ンライン上で後続する他の工程につし・ても能率向上を
計る必要がある。たとえば、＠造直後のスラブを引続き
ライン上で所定寸法に分断するためのガス切断工程が、
−例として挙けられる。
備の採用が多くなっている。しかし、連続鋳造設備によ
ると、高能率に鋳片（スラブ）を生産し得るが、当然オ
ンライン上で後続する他の工程につし・ても能率向上を
計る必要がある。たとえば、＠造直後のスラブを引続き
ライン上で所定寸法に分断するためのガス切断工程が、
−例として挙けられる。
特に、現在の如く省エネルギー：ｒ６エび省力化の目的
でダイレクト圧延方式（連続鋳造と熱間圧延とを直結せ
しめる方式）が採用されつつある状況では、連鋳後のガ
ス切断作業は所定長さ切断するのでなく、鋼材の注文に
応じたランダムな長さに切断し、そのまま圧延するとい
う方法がとられる。
でダイレクト圧延方式（連続鋳造と熱間圧延とを直結せ
しめる方式）が採用されつつある状況では、連鋳後のガ
ス切断作業は所定長さ切断するのでなく、鋼材の注文に
応じたランダムな長さに切断し、そのまま圧延するとい
う方法がとられる。
この場合、いかに早く切断処理するかが要求される。
本発明は、この連続鋳造で鋳３′Ｍされたスラブを高能
率に分断することができるガス切断方法を提供すること
を目的とし、その特徴とする吉ころは、連続鋳造スラブ
を幅方向に一対のガス切断火口にて切断するに際し、少
なくとも切断オーバーランプ時に、切断火口に臨設した
供給口から切断パウダーを供給し、減速することなく切
断を完了することにある。
率に分断することができるガス切断方法を提供すること
を目的とし、その特徴とする吉ころは、連続鋳造スラブ
を幅方向に一対のガス切断火口にて切断するに際し、少
なくとも切断オーバーランプ時に、切断火口に臨設した
供給口から切断パウダーを供給し、減速することなく切
断を完了することにある。
以下本発明を通常の切断法と対比しつつ説明する。
一般に、スラブＳを一対の切断火口ＩＡ、ＩＢにて切断
する場合、第１図に示す如くスラブＳの幅方向の相対向
する両縁力・ら互いに接近する方向に同速にて火口ＩＡ
、ＩＢを走行させ（第１図イ）、スラブ幅の中点に近い
所定位置（両火口が干渉しない位置）に到達した時、一
方の火口ＩＡかもの切断酸素の噴射を停止させて後退さ
せ（第１図口）、他方の火口ＩＢのみで切断を続行しく
第１図・・）、一方の火口ＩＡの走行範囲の一部とラン
プした位置まで走行して切断を終了する（第１図二）。
する場合、第１図に示す如くスラブＳの幅方向の相対向
する両縁力・ら互いに接近する方向に同速にて火口ＩＡ
、ＩＢを走行させ（第１図イ）、スラブ幅の中点に近い
所定位置（両火口が干渉しない位置）に到達した時、一
方の火口ＩＡかもの切断酸素の噴射を停止させて後退さ
せ（第１図口）、他方の火口ＩＢのみで切断を続行しく
第１図・・）、一方の火口ＩＡの走行範囲の一部とラン
プした位置まで走行して切断を終了する（第１図二）。
上記切断作業において、両火口ＩＡ・ＩＢの走行がラン
プする部分（第１図二のＬ部）において火口ＩＢを減速
セずにそれまでの切断速度を維持する場合には、スラブ
Ｓ内に切残し部分が生じる。
プする部分（第１図二のＬ部）において火口ＩＢを減速
セずにそれまでの切断速度を維持する場合には、スラブ
Ｓ内に切残し部分が生じる。
すなわち、第２図（イ）に示すように片方の火口ＩＢに
て切断残り部分２を減速せずに切断すると、ドラグの関
係上第２図（ロ）の如く鋭角な山形状となってガス流が
分流してしまい、早い速度では第２図（・つのような切
残し部分３が生じてしま、う。したがって、この切残し
部分３が生じないようにするには、切断残り部分では十
分に減速（％以下の速度に）して、ガス流が分流しても
最後まで完全に切離しが行なえるようにするこ２が必要
である。このためこの減速個所の存在が全体の切断作業
の能率向上を阻害していた。
て切断残り部分２を減速せずに切断すると、ドラグの関
係上第２図（ロ）の如く鋭角な山形状となってガス流が
分流してしまい、早い速度では第２図（・つのような切
残し部分３が生じてしま、う。したがって、この切残し
部分３が生じないようにするには、切断残り部分では十
分に減速（％以下の速度に）して、ガス流が分流しても
最後まで完全に切離しが行なえるようにするこ２が必要
である。このためこの減速個所の存在が全体の切断作業
の能率向上を阻害していた。
本発明は、このように切残し部分を生じさせないために
は必らず減速していた不都合を解決するべくなされたも
ので、第３図にその設備例を示している。図において、
Ｓはローラテーブルにて搬送されるスラブ、４はスラブ
搬送ラインをまた（・で設けた走行架台で、スラブ搬送
ラインと平行なレール５上を走行する。６Ａ、６Ｂは走
行架台４に移動可能（スラブＳの幅方向に）に装着した
一対の横移動台、７Ａ、７Ｂは該横移動台６Ａ、６Ｂに
垂設した切断火口、８Ａ、８Ｂは該切断火ロアＡ、７Ｂ
のそれぞれに近接して設けた切断パウダー供給／ニート
であり、該供給ンユート８の軸線は被切断材（スラブ）
の切断個所に指向している。この切断パウダーは切断火
口による切断を補助するためのもので、例えば鉄粉ある
いは鉄粉にアルミニウム粉末等を混合したものであり、
その供給方法は圧縮空気または窒素ガスを用いて送給す
る。
は必らず減速していた不都合を解決するべくなされたも
ので、第３図にその設備例を示している。図において、
Ｓはローラテーブルにて搬送されるスラブ、４はスラブ
搬送ラインをまた（・で設けた走行架台で、スラブ搬送
ラインと平行なレール５上を走行する。６Ａ、６Ｂは走
行架台４に移動可能（スラブＳの幅方向に）に装着した
一対の横移動台、７Ａ、７Ｂは該横移動台６Ａ、６Ｂに
垂設した切断火口、８Ａ、８Ｂは該切断火ロアＡ、７Ｂ
のそれぞれに近接して設けた切断パウダー供給／ニート
であり、該供給ンユート８の軸線は被切断材（スラブ）
の切断個所に指向している。この切断パウダーは切断火
口による切断を補助するためのもので、例えば鉄粉ある
いは鉄粉にアルミニウム粉末等を混合したものであり、
その供給方法は圧縮空気または窒素ガスを用いて送給す
る。
この切断設備による切断操作を第４図にて説明する。第
４図（イ）に示す如く、一対の切断火ロアＡ。
４図（イ）に示す如く、一対の切断火ロアＡ。
７ＢをスラブＳの幅方向に走行させつつ切断酸素による
切断を行なうが、一方の火ロアＡは所定位置にて後退せ
しめ、他方の火ロアＢは切断作業を継続し、第４図（ロ
）の位置に到達した時点（あるいはその直前）で供給ン
ユー）８Ｂからパウダーを送給してパウダー切断を行い
、切断残り部分９を減速することなく完全に切断するも
のである。なお、本発明においてはスラブ中間のオーバ
ーラツプ部分における切断にパウダーを用いるが、切断
開始点における切断予熱時（切込時）においてもパウダ
ー切断を行うことが好ましい。パウダー切断の場合、鉄
粉を主体にしたパウダーが切断酸素によって酸化され、
そのときの酸化反応熱で急速に被切断個所が昇温し、切
断が早められる。
切断を行なうが、一方の火ロアＡは所定位置にて後退せ
しめ、他方の火ロアＢは切断作業を継続し、第４図（ロ
）の位置に到達した時点（あるいはその直前）で供給ン
ユー）８Ｂからパウダーを送給してパウダー切断を行い
、切断残り部分９を減速することなく完全に切断するも
のである。なお、本発明においてはスラブ中間のオーバ
ーラツプ部分における切断にパウダーを用いるが、切断
開始点における切断予熱時（切込時）においてもパウダ
ー切断を行うことが好ましい。パウダー切断の場合、鉄
粉を主体にしたパウダーが切断酸素によって酸化され、
そのときの酸化反応熱で急速に被切断個所が昇温し、切
断が早められる。
実施例
スラブ： １７００龍幅Ｘ２５０ｍｍ厚スラブ温度：
１２００℃ 切断酸素圧カニ １２ ｋｇ／ｃｍ２ 切断速度： １０００ｍｍ／ｍｉｎ 以上の条件で従来法および本発明の方法を実施したとこ
ろ、完全な切断を行うためには従来法では第５図（イ）
のような速度パターンを採らざるを得なかったが、不発
８Ａ法では第５図０ンに示す・（ターンとなり、全く減
速する必要がなかった。また、実質切断時間（切断切込
み力・ら切断終了まで）は、従来法が８９ｓｅｃである
のに対し、本発明法が６４・ｓｅａ （スタート時３
ｓｅｃ 、オーバーランプ部切断時２２Ｓｅｃ節減）で
あり、約３０％近い能率向上が達成できた。
１２００℃ 切断酸素圧カニ １２ ｋｇ／ｃｍ２ 切断速度： １０００ｍｍ／ｍｉｎ 以上の条件で従来法および本発明の方法を実施したとこ
ろ、完全な切断を行うためには従来法では第５図（イ）
のような速度パターンを採らざるを得なかったが、不発
８Ａ法では第５図０ンに示す・（ターンとなり、全く減
速する必要がなかった。また、実質切断時間（切断切込
み力・ら切断終了まで）は、従来法が８９ｓｅｃである
のに対し、本発明法が６４・ｓｅａ （スタート時３
ｓｅｃ 、オーバーランプ部切断時２２Ｓｅｃ節減）で
あり、約３０％近い能率向上が達成できた。
以上説明した如く本発明のガス切断法によれば、スラブ
切断のトータルタイムスケジュールを大幅に短かくでき
るため、直送圧延の如き新しい方式に十分対処可能とな
り、その工業的価値はきわめて大きい。
切断のトータルタイムスケジュールを大幅に短かくでき
るため、直送圧延の如き新しい方式に十分対処可能とな
り、その工業的価値はきわめて大きい。
第１図（イ）、（ロ）、（ハ）、に）は通常のスラブガ
ス切断方法を順次示す工程図、第２図（イ）、（ロ）、
（ハ）は通常の切断方法にて減速なしで切断した場合の
スラブの切残し部分の状態を順次示す説明図、第３図は
本発明において用いる切断設備例を示す正面図、第４図
（イ）、（ロ）は本発明方法による切断操作を示す説明
図、第５図（イ）、（ロ）は従来法および本発明方法に
よる速度パターンをそれぞれ示す図である。
ス切断方法を順次示す工程図、第２図（イ）、（ロ）、
（ハ）は通常の切断方法にて減速なしで切断した場合の
スラブの切残し部分の状態を順次示す説明図、第３図は
本発明において用いる切断設備例を示す正面図、第４図
（イ）、（ロ）は本発明方法による切断操作を示す説明
図、第５図（イ）、（ロ）は従来法および本発明方法に
よる速度パターンをそれぞれ示す図である。
Claims (1)
- 連続鋳造スラブを幅方向に一対の切断火口を互いに接近
するように走行さセ、最終的に一方の切断火口を他方の
火口の走行範囲にオーバーランプさせて切断するに際し
、オーバーランプ時に、被切断個所に切断パウダーを供
給し、切断火口を減速することなく走行し切断を完了す
ることを特徴とするスラブ切断方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9501683A JPS59220284A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | スラブ切断方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9501683A JPS59220284A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | スラブ切断方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59220284A true JPS59220284A (ja) | 1984-12-11 |
| JPS6328707B2 JPS6328707B2 (ja) | 1988-06-09 |
Family
ID=14126201
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9501683A Granted JPS59220284A (ja) | 1983-05-31 | 1983-05-31 | スラブ切断方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59220284A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01130860A (ja) * | 1987-11-13 | 1989-05-23 | Daido Steel Co Ltd | 鍛造用ステンレス鋼鋳片の製造方法 |
-
1983
- 1983-05-31 JP JP9501683A patent/JPS59220284A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01130860A (ja) * | 1987-11-13 | 1989-05-23 | Daido Steel Co Ltd | 鍛造用ステンレス鋼鋳片の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6328707B2 (ja) | 1988-06-09 |
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