JPS59224593A - 制御棒 - Google Patents
制御棒Info
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- JPS59224593A JPS59224593A JP58097904A JP9790483A JPS59224593A JP S59224593 A JPS59224593 A JP S59224593A JP 58097904 A JP58097904 A JP 58097904A JP 9790483 A JP9790483 A JP 9790483A JP S59224593 A JPS59224593 A JP S59224593A
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- neutron
- neutron absorber
- pellet
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は、原子炉内の核反応制御≦ユ用いられる制御棒
、特に中性子吸収体および中性子吸収体を含むペレット
を積層してなる制御棒−関する。
、特に中性子吸収体および中性子吸収体を含むペレット
を積層してなる制御棒−関する。
［発明の技術的背景とその問題点］
原子炉内の中性子束空間分布を求めるの■二通常、拡散
理論が用いられており、この拡散理論に基づいて円柱座
標に近似した裸の炉心の内部における中性子束φを求め
ると下記（１）式が得られる０たｙし５円柱座標系の取
り方は、円柱底面の円の中心を原点とし、半径方向なｒ
方向、ｒ方向に対して垂直な方向を２方向とする。
理論が用いられており、この拡散理論に基づいて円柱座
標に近似した裸の炉心の内部における中性子束φを求め
ると下記（１）式が得られる０たｙし５円柱座標系の取
り方は、円柱底面の円の中心を原点とし、半径方向なｒ
方向、ｒ方向に対して垂直な方向を２方向とする。
２．４０５ ｒ π２
φ（ｒ−Ｚ ）＝ＡＪｏ （）ｓｉｎ（ｈ ）−（１）
ここで、Ａ：原子炉出力Ｃ二より決まる定数Ｊｏ：第１
種Ｏ次ベッセル関数 Ｒ：炉心半径 ｈ：炉心高さ 一方、炉心内の巨視的吸収断面積Σａの変動分δΣαＣ
二よる炉心の反応度変化をρとすると、この炉心の反応
度変化ρは摂動理論を用いると下記（２）式で表わすこ
とができる。
ここで、Ａ：原子炉出力Ｃ二より決まる定数Ｊｏ：第１
種Ｏ次ベッセル関数 Ｒ：炉心半径 ｈ：炉心高さ 一方、炉心内の巨視的吸収断面積Σａの変動分δΣαＣ
二よる炉心の反応度変化をρとすると、この炉心の反応
度変化ρは摂動理論を用いると下記（２）式で表わすこ
とができる。
ここで、■：炉心全体
シ：−核分装当り１二放出される中性子の平均個数
Σｆ： 巨視的核分裂断面積
今、制御稀１を第１図に示すようｉ二、全引抜状態から
炉心３の上面よｔ）ｓｅａ挿入した場盆の炉心３の反応
度変化をρ←）とし、また、全引抜状態から全挿入した
場合の炉心３の反応度変化をρ（’）とすると、制御棒
１の全挿入Ｃ一対する制御棒価値の割合ρ（Ｘ）／ρ（
勺は半径方向依存を無視すると、前記（１）式および（
２）式より下記（８）式が得られる。
炉心３の上面よｔ）ｓｅａ挿入した場盆の炉心３の反応
度変化をρ←）とし、また、全引抜状態から全挿入した
場合の炉心３の反応度変化をρ（’）とすると、制御棒
１の全挿入Ｃ一対する制御棒価値の割合ρ（Ｘ）／ρ（
勺は半径方向依存を無視すると、前記（１）式および（
２）式より下記（８）式が得られる。
この場合、ａｚａ（Ｚ）は制御棒１における巨視的吸収
断面積である。そして、制御棒挿入量２／ｈに対する制
御棒価値ρ←）／ρ（Ｊ）の曲線を制御棒価値曲線と呼
ぶこととする。
断面積である。そして、制御棒挿入量２／ｈに対する制
御棒価値ρ←）／ρ（Ｊ）の曲線を制御棒価値曲線と呼
ぶこととする。
ところで、従来のように中性子吸収体が軸方向に一様に
装荷された制御棒を用いた場合、制御棒１の巨視的吸収
断面積δΣａ（ｚ）は、軸方向に対して一定になるため
制御棒価値曲線は前記（８）式よりのようｇ二表わされ
る。第２図はこの場合の制御棒価値曲線である。
装荷された制御棒を用いた場合、制御棒１の巨視的吸収
断面積δΣａ（ｚ）は、軸方向に対して一定になるため
制御棒価値曲線は前記（８）式よりのようｇ二表わされ
る。第２図はこの場合の制御棒価値曲線である。
一方、現在の高速増殖炉では、一般に第３図に示す如く
制御棒１は炉心３の上方（二て遮蔽プラグ２によって支
持されており、また、炉心３Ｆｉ炉心支持板４．炉心支
持棒５を介して炉容器６によって支持される構造となっ
ている。このため、地震など（二より、遮蔽プラグ２お
よび炉容器４が鉛直方向に振動を起こすと、各々の固有
振動数が異なっているので、制御棒１が炉心３Ｃ二対し
て相対的に引抜方向へ変動することになり、炉心に正の
反応度が加わるという不具合が生ずることｆ二なる。
制御棒１は炉心３の上方（二て遮蔽プラグ２によって支
持されており、また、炉心３Ｆｉ炉心支持板４．炉心支
持棒５を介して炉容器６によって支持される構造となっ
ている。このため、地震など（二より、遮蔽プラグ２お
よび炉容器４が鉛直方向に振動を起こすと、各々の固有
振動数が異なっているので、制御棒１が炉心３Ｃ二対し
て相対的に引抜方向へ変動することになり、炉心に正の
反応度が加わるという不具合が生ずることｆ二なる。
［発明の目的］
本発明は、上記事情Ｃ二鑑みてなされたもので、その目
的は、地震等で制御棒と炉心との相対変動により、炉心
感二加わる正の反応度をできる限り低く押え得る制御棒
を提供するｇ二おる。
的は、地震等で制御棒と炉心との相対変動により、炉心
感二加わる正の反応度をできる限り低く押え得る制御棒
を提供するｇ二おる。
［発明の概要］
本発明は、上記目的を達成するために、原子炉炉心の制
御に用いられる金属性チューブ７＋二円柱状ペレットを
積層してなる制御ｍ＋二おいて、前記制御棒の炉心内へ
の挿入量に対する制御棒価値曲線がはソ直線となるよう
Ｃ二前記ペレットＣ二充填される中性子吸収体の量を調
整したものである。そして、前記各ベレットは同一外径
の円柱状をなす中性子吸収体より構成され、その中心Ｃ
二股けた孔の径を変えることによって軸方向中性子吸収
体の単位長さ当りの充填量を調整しており、また、前記
各ベレットは中性子吸収体からなる外径の異なる円柱状
焼結体の外側を前記中性子吸収体Ｃ二比較して中性子吸
収を無視できる金属によって被覆することによって同一
外径の円柱状となし、軸方向中性子吸収体の単位長さ当
りの充填量を調整している。
御に用いられる金属性チューブ７＋二円柱状ペレットを
積層してなる制御ｍ＋二おいて、前記制御棒の炉心内へ
の挿入量に対する制御棒価値曲線がはソ直線となるよう
Ｃ二前記ペレットＣ二充填される中性子吸収体の量を調
整したものである。そして、前記各ベレットは同一外径
の円柱状をなす中性子吸収体より構成され、その中心Ｃ
二股けた孔の径を変えることによって軸方向中性子吸収
体の単位長さ当りの充填量を調整しており、また、前記
各ベレットは中性子吸収体からなる外径の異なる円柱状
焼結体の外側を前記中性子吸収体Ｃ二比較して中性子吸
収を無視できる金属によって被覆することによって同一
外径の円柱状となし、軸方向中性子吸収体の単位長さ当
りの充填量を調整している。
次に本発明の基本的考え方について説明する。
制御棒価値曲線ｆ←）は、中性子のインボータンス分布
と制御棒吸収断面積の軸方向の分布とから導出されるも
のであるが、摂動理論によると前記（８）式に示したよ
うＣ二 で表わされる。この制御棒価値曲線ｆ（ｘ）は既に説明
したように第４図αの点線で示す如き曲線となる。この
ような曲線を第４図ａの実線で示す如く直線となるよう
（ユするためには、７（：ｔ）＝７となるようなａｚａ
＜ｚ＞を得れば良いが、解析的Ｃ二は発散するためこの
ような解は存在しない。したがって、本発明では、出来
る限り制御棒価値曲線を第４図ａの直線に近づけること
１−よって、制御棒価値曲線の最大勾配を低減しようと
するものである。
と制御棒吸収断面積の軸方向の分布とから導出されるも
のであるが、摂動理論によると前記（８）式に示したよ
うＣ二 で表わされる。この制御棒価値曲線ｆ（ｘ）は既に説明
したように第４図αの点線で示す如き曲線となる。この
ような曲線を第４図ａの実線で示す如く直線となるよう
（ユするためには、７（：ｔ）＝７となるようなａｚａ
＜ｚ＞を得れば良いが、解析的Ｃ二は発散するためこの
ような解は存在しない。したがって、本発明では、出来
る限り制御棒価値曲線を第４図ａの直線に近づけること
１−よって、制御棒価値曲線の最大勾配を低減しようと
するものである。
ところで、制御棒価値曲線が、第４図ａの点線のように
カーブを描くのは中性子束の軸方向分布が画分有形とな
っているのに対して、制御棒内の中性子吸収物質の密度
が軸方向５ニ一様であることＣ二起因している。したが
って、制御棒価値曲線を直線に近づけるためには中性子
束の軸方向分布が画分有形であることを考慮して制御棒
内の中性子吸収物質の密度を軸方向Ｃ二変化させること
が必要となってくる。今、仮ｆ二制仰棒内の中性子吸収
物質の密度が軸方向Ｃ二異なる領域として、軸方向Ｃニ
ア等分割した場合を考える。第４図ｂ（−示すように制
御棒内の挿入先端側から数えて順次多領域なイ１１ロ、
ハ二、ホ、へ、トと番号を付ける。そうすると、まず領
域イが炉心Ｃ二挿入され始める場合には第４図σから分
るように従来の制御棒価値曲線の勾配より大きくする必
要があるため、領域イの密度を、従来より高くしてやら
なければならないＯしかし、極端に密度を高くするとこ
の領域イが中性子束の大１い炉中央部シー挿入されてき
た場合には、領域Ｃ付近客ユおける勾配をゆるくしてや
らなければならないところを逆にその勾配が大きくなる
恐れがあるので、領域イの密度を高くするのもある限度
が存在する。したがって、領域Ａの付近ｌ二おいて、曲
線の勾配を従来より大きくしかつ領域Ｃの付近における
勾配を従来より小さくするため堪−は、制御枠内の領域
口の中性子吸収物質の密度を０１ユし、領域イの密度を
、領域Ｃの勾配が大きくなら力い範囲で高くするのが良
い。領域／Ｎ〜ホ付近の中性子吸収物質の密度が低くす
ぎると、曲線の領域り付近の勾配が直線より小さくなる
ために密度の高い領域を設けている。以下、領域へ。
カーブを描くのは中性子束の軸方向分布が画分有形とな
っているのに対して、制御棒内の中性子吸収物質の密度
が軸方向５ニ一様であることＣ二起因している。したが
って、制御棒価値曲線を直線に近づけるためには中性子
束の軸方向分布が画分有形であることを考慮して制御棒
内の中性子吸収物質の密度を軸方向Ｃ二変化させること
が必要となってくる。今、仮ｆ二制仰棒内の中性子吸収
物質の密度が軸方向Ｃ二異なる領域として、軸方向Ｃニ
ア等分割した場合を考える。第４図ｂ（−示すように制
御棒内の挿入先端側から数えて順次多領域なイ１１ロ、
ハ二、ホ、へ、トと番号を付ける。そうすると、まず領
域イが炉心Ｃ二挿入され始める場合には第４図σから分
るように従来の制御棒価値曲線の勾配より大きくする必
要があるため、領域イの密度を、従来より高くしてやら
なければならないＯしかし、極端に密度を高くするとこ
の領域イが中性子束の大１い炉中央部シー挿入されてき
た場合には、領域Ｃ付近客ユおける勾配をゆるくしてや
らなければならないところを逆にその勾配が大きくなる
恐れがあるので、領域イの密度を高くするのもある限度
が存在する。したがって、領域Ａの付近ｌ二おいて、曲
線の勾配を従来より大きくしかつ領域Ｃの付近における
勾配を従来より小さくするため堪−は、制御枠内の領域
口の中性子吸収物質の密度を０１ユし、領域イの密度を
、領域Ｃの勾配が大きくなら力い範囲で高くするのが良
い。領域／Ｎ〜ホ付近の中性子吸収物質の密度が低くす
ぎると、曲線の領域り付近の勾配が直線より小さくなる
ために密度の高い領域を設けている。以下、領域へ。
ト１一ついても前記と同様な考察と計算を繰り返してゆ
くことによりより各領域の密度を設定することができる
。
くことによりより各領域の密度を設定することができる
。
以上が本発明の基本的な考え方であり、制御棒を７等分
割したのは単なる一例Ｃ二すぎず、また、各領域の軸方
向長さ、中性子吸収物質の密度について制御棒価値曲線
がはソ直線となるように前記本発明の基本的な考え方に
従って行なえばよいことは勿論である。
割したのは単なる一例Ｃ二すぎず、また、各領域の軸方
向長さ、中性子吸収物質の密度について制御棒価値曲線
がはソ直線となるように前記本発明の基本的な考え方に
従って行なえばよいことは勿論である。
［発明の実施例］
本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
第５図σは、本発明の一実施例の制御棒の縦断面図でお
り、制御棒７はその両端を密閉した金属性チューブ８の
中に中性子吸収体を含む円柱状ベレット９を積み上けた
構造となっているＯこの円柱状ベレット９は、第６図の
斜視図に示すようｇユ、中央部分Ｃ二中性子吸収体を含
む焼結体からなる円柱体ｌＯとその外側Ｃ二例えばステ
ンレス材１１を被覆したものからなり、円柱状ベレット
９の外径は金属チューブ８内に積み上げ配置されるよ卸
二同−外径とする。したがって、制御棒７の軸方向単位
長さ当りの中性子吸収体充填量を変えるためＣ二は前記
焼結体からなる円柱体１０の外径を変えればよいことに
なる。
り、制御棒７はその両端を密閉した金属性チューブ８の
中に中性子吸収体を含む円柱状ベレット９を積み上けた
構造となっているＯこの円柱状ベレット９は、第６図の
斜視図に示すようｇユ、中央部分Ｃ二中性子吸収体を含
む焼結体からなる円柱体ｌＯとその外側Ｃ二例えばステ
ンレス材１１を被覆したものからなり、円柱状ベレット
９の外径は金属チューブ８内に積み上げ配置されるよ卸
二同−外径とする。したがって、制御棒７の軸方向単位
長さ当りの中性子吸収体充填量を変えるためＣ二は前記
焼結体からなる円柱体１０の外径を変えればよいことに
なる。
一方、従来型の制御棒すなわち中性子吸収体の濃度が同
一のベレットからなる円柱体を軸方向≦；一様２二積み
上げた制御棒の長さ１？当りＣ二装荷される中性子吸収
体の量をＭ １７ｍとする０次に、第５図すの中性子吸
収密度軸方向分布とベレット内径／外径比分布図に示す
よう（二戸心高さをｉｏｏｍ＋中性子吸収体長を１００
鐸とし、この場合の１本の制御棒価値をＰドルとする。
一のベレットからなる円柱体を軸方向≦；一様２二積み
上げた制御棒の長さ１？当りＣ二装荷される中性子吸収
体の量をＭ １７ｍとする０次に、第５図すの中性子吸
収密度軸方向分布とベレット内径／外径比分布図に示す
よう（二戸心高さをｉｏｏｍ＋中性子吸収体長を１００
鐸とし、この場合の１本の制御棒価値をＰドルとする。
制御棒軸方向単位長さ当りの中性子吸収体充填量とベレ
ットの焼結体径／外径比をそれぞれ以下の第１表に示す
構成となるように制御枠内軸方向位置Ｃユペレットイ、
・・・トを製造して制御棒に装架する。この場合ベレッ
ト外径１ｍ、焼結体の中性子吸収体体積濃度をり、７’
１Ｍｔ／Ｃ↑）−とする。
ットの焼結体径／外径比をそれぞれ以下の第１表に示す
構成となるように制御枠内軸方向位置Ｃユペレットイ、
・・・トを製造して制御棒に装架する。この場合ベレッ
ト外径１ｍ、焼結体の中性子吸収体体積濃度をり、７’
１Ｍｔ／Ｃ↑）−とする。
第１表
べ〃ト 制御棒内軸方向位置中性子吸収体充填量焼結体
１８イ ０ 〜１４．３ 、、、
１．３４ Ｍ＃／ＣＭ ０．８
７０ １４．３〜２８．６ ｇＲｏ
”／個 ０ハ ２８．６〜４２．９
ｅｆＲＯ，９４８Ｍｌ／ｌｓ Ｏ，７５二
４２６９〜５７．１． ０．８４８ Ｍｆ／１
Ｍ Ｏ，６９ホ ５７．１〜７１．４ｃＭ１
．７７ Ｍｆ／ｃ、 １．００へ
７１．４〜８５．７譚 ０１０２９ Ｍ＃／倒
０．７２４ト Ｑζり ＋ １ｎｎ
ｎｃｎＰｊ ％Ｊ６ ノー ｎ ｒｆｉ
ｕすなわち、制御棒の軸方向位置中心より先端側ｌ二
中性子吸収体を装荷しない領域を設けるとともに中性子
吸収体の単位長さ当りの充填量を軸方向Ｃ二調整したも
のであるが、それは制御棒１杢の価値を従来の制御棒１
本と同じＰドルとなるようＣ二中性子吸収体充ｔｉ４量
を調整したものである。
１８イ ０ 〜１４．３ 、、、
１．３４ Ｍ＃／ＣＭ ０．８
７０ １４．３〜２８．６ ｇＲｏ
”／個 ０ハ ２８．６〜４２．９
ｅｆＲＯ，９４８Ｍｌ／ｌｓ Ｏ，７５二
４２６９〜５７．１． ０．８４８ Ｍｆ／１
Ｍ Ｏ，６９ホ ５７．１〜７１．４ｃＭ１
．７７ Ｍｆ／ｃ、 １．００へ
７１．４〜８５．７譚 ０１０２９ Ｍ＃／倒
０．７２４ト Ｑζり ＋ １ｎｎ
ｎｃｎＰｊ ％Ｊ６ ノー ｎ ｒｆｉ
ｕすなわち、制御棒の軸方向位置中心より先端側ｌ二
中性子吸収体を装荷しない領域を設けるとともに中性子
吸収体の単位長さ当りの充填量を軸方向Ｃ二調整したも
のであるが、それは制御棒１杢の価値を従来の制御棒１
本と同じＰドルとなるようＣ二中性子吸収体充ｔｉ４量
を調整したものである。
第７図は前記ペレットを装荷した本実施例の制御棒の価
値曲線を前記（８１式に基づいて求めてグラフ化したも
ので、制御棒価値曲線ははソ直線が得られる。
値曲線を前記（８１式に基づいて求めてグラフ化したも
ので、制御棒価値曲線ははソ直線が得られる。
なお、中性子吸収体の単位長さ当りの充填量を軸方自署
−調整する手段としては、各ベレットを同一外径の円柱
状の中性子吸収体より構成し、この円柱状の中心に設け
た孔の径を変えることによって軸方向中性子吸収体の単
位長さ当りの充填量を調整することもできる。さらＣ二
、充填量の異なるペレットの誤挿入を防ぐためペレット
の軸方向高さを中性子吸収体の充填量ｌ二よって変える
ように構成することができる。
−調整する手段としては、各ベレットを同一外径の円柱
状の中性子吸収体より構成し、この円柱状の中心に設け
た孔の径を変えることによって軸方向中性子吸収体の単
位長さ当りの充填量を調整することもできる。さらＣ二
、充填量の異なるペレットの誤挿入を防ぐためペレット
の軸方向高さを中性子吸収体の充填量ｌ二よって変える
ように構成することができる。
次Ｃ，本実施例の作用Ｃ二ついて説明する。
本発明Ｓ二よる制御棒を全制御棒価値いた原子炉におい
て、地震等により炉心および制御棒の相対位置が炉心か
ら引抜側に４３倒変動した場合の炉心に挿入される反応
度を以下Ｃ二足す。
て、地震等により炉心および制御棒の相対位置が炉心か
ら引抜側に４３倒変動した場合の炉心に挿入される反応
度を以下Ｃ二足す。
この時、制御棒の相互干渉効果はなく、全ての制御棒位
置において、中性子束の軸方向分布は同一であると仮定
すると、全ての制御価値曲線は第７図に示したようＣ二
なる。したがって、全制御棒価値を２０ドルとし全ての
制御棒が同じ量だけ炉心に挿入されている状態を考え、
各々の挿入状態における地震時（４３＊ａ相対変動時）
の炉心の挿入反応度は第７図の制御棒価値曲線より得ら
れ、第８図の実線で示される。なお、第８図において、
横軸ｇ：変動前制御棒挿入量、縦軸に炉心挿入反応度を
とっている−０また、第８図には従来の中性子吸収体を
一様に制御棒Ｃ二装荷した場合を点線で示している。第
８図より全制御棒が４３藺引抜きとなった場合、従来の
制御棒では炉心に挿入される正の反応度は、最大的１．
７ドルであるのｉ二対して本実施例では最大的１．１ド
ルであって、従来より約３５チ抑えることができる。
置において、中性子束の軸方向分布は同一であると仮定
すると、全ての制御価値曲線は第７図に示したようＣ二
なる。したがって、全制御棒価値を２０ドルとし全ての
制御棒が同じ量だけ炉心に挿入されている状態を考え、
各々の挿入状態における地震時（４３＊ａ相対変動時）
の炉心の挿入反応度は第７図の制御棒価値曲線より得ら
れ、第８図の実線で示される。なお、第８図において、
横軸ｇ：変動前制御棒挿入量、縦軸に炉心挿入反応度を
とっている−０また、第８図には従来の中性子吸収体を
一様に制御棒Ｃ二装荷した場合を点線で示している。第
８図より全制御棒が４３藺引抜きとなった場合、従来の
制御棒では炉心に挿入される正の反応度は、最大的１．
７ドルであるのｉ二対して本実施例では最大的１．１ド
ルであって、従来より約３５チ抑えることができる。
また、中性子吸収体濃度が異なる毎に、内側の焼結体の
径を変えているので、ペレット装荷後、Ｘ線Ｃユより容
易にベレット毎の中性子吸収体の濃度差が判別できるの
で、制御棒の信頼性が向上する。さらＣユ、焼結体の外
（Ｒ１１＋ニステンレスを被援したことにより、被覆管
内のギャップ熱伝達が改善され、制御棒中心での温度を
低く押えることができる。
径を変えているので、ペレット装荷後、Ｘ線Ｃユより容
易にベレット毎の中性子吸収体の濃度差が判別できるの
で、制御棒の信頼性が向上する。さらＣユ、焼結体の外
（Ｒ１１＋ニステンレスを被援したことにより、被覆管
内のギャップ熱伝達が改善され、制御棒中心での温度を
低く押えることができる。
［発明の効果］
本発明Ｃユよると、炉心と制御棒の相対変位時（−おけ
る炉心への挿入反応度を低く押さえることができるので
、耐震設計が低く抑えられる。したがって、耐震設計お
よび炉心の信頼性、安全性が向上する。また、所定位置
に所定中性子吸収体濃度のベレットが装荷されているか
否かを装架後Ｘ線検査によって確認できるため、制御棒
の製作時のミスを防ぐことができる。さらｌ−１制御棒
内のベレット−被覆管内のギャップ熱伝達が改善され。
る炉心への挿入反応度を低く押さえることができるので
、耐震設計が低く抑えられる。したがって、耐震設計お
よび炉心の信頼性、安全性が向上する。また、所定位置
に所定中性子吸収体濃度のベレットが装荷されているか
否かを装架後Ｘ線検査によって確認できるため、制御棒
の製作時のミスを防ぐことができる。さらｌ−１制御棒
内のベレット−被覆管内のギャップ熱伝達が改善され。
ペレット中心温度が低くおさえられるので、制御棒の信
頼性が向上する等のすぐれ牟効果を奏する０
頼性が向上する等のすぐれ牟効果を奏する０
第１図は制御棒の炉心挿入状態の概略断面図、第２図社
従来の制御棒価値曲線図、第３図は従来の高速増殖炉の
断面図、第４図ａおよびｂは本発明の詳細な説明するた
めの制御棒価値曲線図および制御断の概略断面図、第５
図ａは本発明の一実施例の断面図、第５図すは第５図ａ
の中性子吸収体密度軸方向分布図とベレット内径／外径
比分布図、第６図は本発明に係るペレットの見取図、第
７図は本発明の制御棒の制御棒価値曲線図、第８図は全
制御棒４３．−斉引抜時におりる炉心への挿入反応度を
表わす図である。 １．７・・・制御棒 ２・・・遮蔽プラグ３・・・
炉心 ４・・・炉容器５・・・炉心支持棒
６・・・炉心支持板８・・・金属性チューブ ９・
・・ペレット４９口、・・・ト・・・ベレット 代理人 弁理士 猪 股 祥 晃（ほか１名）第１図 第２図 θ θ、、５
ｔ、θ２々
従来の制御棒価値曲線図、第３図は従来の高速増殖炉の
断面図、第４図ａおよびｂは本発明の詳細な説明するた
めの制御棒価値曲線図および制御断の概略断面図、第５
図ａは本発明の一実施例の断面図、第５図すは第５図ａ
の中性子吸収体密度軸方向分布図とベレット内径／外径
比分布図、第６図は本発明に係るペレットの見取図、第
７図は本発明の制御棒の制御棒価値曲線図、第８図は全
制御棒４３．−斉引抜時におりる炉心への挿入反応度を
表わす図である。 １．７・・・制御棒 ２・・・遮蔽プラグ３・・・
炉心 ４・・・炉容器５・・・炉心支持棒
６・・・炉心支持板８・・・金属性チューブ ９・
・・ペレット４９口、・・・ト・・・ベレット 代理人 弁理士 猪 股 祥 晃（ほか１名）第１図 第２図 θ θ、、５
ｔ、θ２々
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）原子炉炉心の制御に用いられる金属性チューブ内
−二円柱状ペレットを積層してなる制御棒において、前
記制御棒の炉心内への挿入量ご二対する制御棒価値曲線
がはソ直線となるようｌ二前記各ペレツ）＋−充填され
る中性子吸収体の量を調整してなることを特徴とする制
御棒。 （２）制御棒価値曲線は、中性子のインボータンス分布
と制御棒吸収断面積の軸方向の分布から導出される特許
請求の範囲第１項記載の制御棒。 （８）各ペレットは同一外径の円柱状をなす中性子吸収
体より構成され、その中心ｇ二股けた孔の径を変えるこ
とによって軸方向中性子吸収体の単位長さ当りの充填量
を調整してなる特許請求の範囲第１項記載の制御棒。 （４） 各ペレットは、中性子吸収体からなる外径の
異なる円柱状焼結体の外側を前記中性子吸収体に比較し
て中性子吸収を無視できる金属Ｃ二よって被覆すること
冒二よって同一外径の円柱状となし、軸方向中性子吸収
体の単位長さ肖りの充填量を調整してなる特許請求の範
囲第１項記載の制御棒０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58097904A JPS59224593A (ja) | 1983-06-03 | 1983-06-03 | 制御棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58097904A JPS59224593A (ja) | 1983-06-03 | 1983-06-03 | 制御棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59224593A true JPS59224593A (ja) | 1984-12-17 |
| JPH0465359B2 JPH0465359B2 (ja) | 1992-10-19 |
Family
ID=14204707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58097904A Granted JPS59224593A (ja) | 1983-06-03 | 1983-06-03 | 制御棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59224593A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5681494A (en) * | 1979-12-06 | 1981-07-03 | Tokyo Shibaura Electric Co | Nuclear reactor control rod |
| JPS5788099U (ja) * | 1980-11-19 | 1982-05-31 | ||
| JPS57173786A (en) * | 1981-04-20 | 1982-10-26 | Tokyo Shibaura Electric Co | Absorbing pin for vent type control rod |
-
1983
- 1983-06-03 JP JP58097904A patent/JPS59224593A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5681494A (en) * | 1979-12-06 | 1981-07-03 | Tokyo Shibaura Electric Co | Nuclear reactor control rod |
| JPS5788099U (ja) * | 1980-11-19 | 1982-05-31 | ||
| JPS57173786A (en) * | 1981-04-20 | 1982-10-26 | Tokyo Shibaura Electric Co | Absorbing pin for vent type control rod |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0465359B2 (ja) | 1992-10-19 |
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