JPS5923811A - 工具鋼の製造方法 - Google Patents
工具鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS5923811A JPS5923811A JP13046482A JP13046482A JPS5923811A JP S5923811 A JPS5923811 A JP S5923811A JP 13046482 A JP13046482 A JP 13046482A JP 13046482 A JP13046482 A JP 13046482A JP S5923811 A JPS5923811 A JP S5923811A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- steel
- rem
- tool steel
- added
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/16—Remelting metals
- C22B9/18—Electroslag remelting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、優れた靭性、耐久性、耐摩耗性等を有する高
性能工具鋼の製造方法に関するものである。
性能工具鋼の製造方法に関するものである。
高速度工具鋼、冷間ダイス鋼その他の工具鋼は、鋼中の
炭化物が微細で、かつ均一に分布し℃いることが要求さ
れており、これによって鋼の靭性、耐久性、耐摩耗性等
の性能向上が計りれると考えられる。
炭化物が微細で、かつ均一に分布し℃いることが要求さ
れており、これによって鋼の靭性、耐久性、耐摩耗性等
の性能向上が計りれると考えられる。
本出願人けかへる性能改善のために、工具鋼に希土類元
素を（以（’ＲＥＭといプ）ｔ′金含有せて、成果を得
ている。（特願昭５６−８００６２号） 一方ドリル、タッグ等の雑物の高速度工具鋼、あるいは
極めてノア＆酷な条件のもとで使用される冷間ダイス鋼
−や熱間の金型鋼等においてはへさらに高い靭性、耐久
性等が要求されてふ・す、従来の様な１１Ｍ添加鋼を太
気浴解したり弄する製造方法では、これらの茨求性能乞
十分満足するものはできなかった。
素を（以（’ＲＥＭといプ）ｔ′金含有せて、成果を得
ている。（特願昭５６−８００６２号） 一方ドリル、タッグ等の雑物の高速度工具鋼、あるいは
極めてノア＆酷な条件のもとで使用される冷間ダイス鋼
−や熱間の金型鋼等においてはへさらに高い靭性、耐久
性等が要求されてふ・す、従来の様な１１Ｍ添加鋼を太
気浴解したり弄する製造方法では、これらの茨求性能乞
十分満足するものはできなかった。
本発明者等は、これらの高品位の工具鋼の製造方法につ
いて抽々研究の結果、ＲＥＭ添加工具鋼乞エレクトロス
ラグ１１）溶解（以下ＥＳＲ）法・によって溶製するこ
とによって、極めて優れた高性能工具鋼の得られること
がわかり、本発明に到った。
いて抽々研究の結果、ＲＥＭ添加工具鋼乞エレクトロス
ラグ１１）溶解（以下ＥＳＲ）法・によって溶製するこ
とによって、極めて優れた高性能工具鋼の得られること
がわかり、本発明に到った。
即ち本発明は、スラグ中又は／及び消耗電極（以下電極
とい５）中に１ｓ又は２種以上のＲＥＭｉ添加してエレ
クトロスラグ丹＃Ｍ’ａ＝行うことｔ％徴とする工具鋼
の製造方法に係るものである。
とい５）中に１ｓ又は２種以上のＲＥＭｉ添加してエレ
クトロスラグ丹＃Ｍ’ａ＝行うことｔ％徴とする工具鋼
の製造方法に係るものである。
本発明製造方法はＥＳＲ法によってＨＥＭ含有鋼を溶製
するのであるが、この結果共晶炭化物が組織中に極めて
薄い板状となり、しかも細かく分断されて晶出すること
を見い出した。この様な鋳造組織の鋼乞熱間加工した場
合、きわめて微細かつ均一な炭化物組社となり、後れた
Ｍ％性の工具鋼が得られる。又これらのＥＳＦＩ鋼塊は
著しく熱間力１）Ｉ性が良好であることもわかった。
するのであるが、この結果共晶炭化物が組織中に極めて
薄い板状となり、しかも細かく分断されて晶出すること
を見い出した。この様な鋳造組織の鋼乞熱間加工した場
合、きわめて微細かつ均一な炭化物組社となり、後れた
Ｍ％性の工具鋼が得られる。又これらのＥＳＦＩ鋼塊は
著しく熱間力１）Ｉ性が良好であることもわかった。
なお、特ＫＲＫＭ含有′Ａ馨浴製するにあたっては、ス
ラグ中にＲＫＭＹ含有させてお（ことが好ましい。なぜ
ならＲＥＭ含有鋼を従来のスラグン用いてＥＳＲした場
合ＲＩＭの添加歩留は、極めて低く、かつ歩留が大きく
変動すること又鋼中に非金属介在物が多くなり、実用性
能上好ましくないことがわかったからである。これは活
性金属であるＲＩＭが優先的に酸化されること、および
その酸化物がスラグ中に捕獲されかつ希土類元素の酸化
物の比重が溶鋼に近いため溶鋼から分離され離く、その
為８８Ｍ酸化物が鋼塊内に集積し易いためである。
ラグ中にＲＫＭＹ含有させてお（ことが好ましい。なぜ
ならＲＥＭ含有鋼を従来のスラグン用いてＥＳＲした場
合ＲＩＭの添加歩留は、極めて低く、かつ歩留が大きく
変動すること又鋼中に非金属介在物が多くなり、実用性
能上好ましくないことがわかったからである。これは活
性金属であるＲＩＭが優先的に酸化されること、および
その酸化物がスラグ中に捕獲されかつ希土類元素の酸化
物の比重が溶鋼に近いため溶鋼から分離され離く、その
為８８Ｍ酸化物が鋼塊内に集積し易いためである。
また溶融スラグ中にＲＩＣＭを添加すると溶融スラグ中
の酸素ポテンシャル７圓くおさえ、かつスラグ−メタル
間のＲＫＭの分配比（スラグ中０） ＲＥ Ｖ”（ＲＥ
Ｍ”） ｐ度／ｗｓＲ鋳塊中（１） ＲＫ Ｍ濃度）を
高くする効果がある。従ってに３Ｒ過程でのＲＩＭの歩
留はきわめて高くなり、なおかつＲｎＭｙ添加した溶融
スラグは、酸素ポテンシャルケ低く維持することが可能
なため、ｘｓＲ電極（ＥＳＲ再溶）Ｗ前の母材）中の酸
化物がスラグ中に混入して生ずる酸メξポテンシャルの
上昇も軽減されることになり、ＲＥＭＱ添加・歩留もき
わめて安定したものとなる。ススラグ中にＲＲＭｙ！ｌ
−添加したさらにもうひとつの効果としては、１ｅＳＲ
鋼塊肌の向上があげられる。
の酸素ポテンシャル７圓くおさえ、かつスラグ−メタル
間のＲＫＭの分配比（スラグ中０） ＲＥ Ｖ”（ＲＥ
Ｍ”） ｐ度／ｗｓＲ鋳塊中（１） ＲＫ Ｍ濃度）を
高くする効果がある。従ってに３Ｒ過程でのＲＩＭの歩
留はきわめて高くなり、なおかつＲｎＭｙ添加した溶融
スラグは、酸素ポテンシャルケ低く維持することが可能
なため、ｘｓＲ電極（ＥＳＲ再溶）Ｗ前の母材）中の酸
化物がスラグ中に混入して生ずる酸メξポテンシャルの
上昇も軽減されることになり、ＲＥＭＱ添加・歩留もき
わめて安定したものとなる。ススラグ中にＲＲＭｙ！ｌ
−添加したさらにもうひとつの効果としては、１ｅＳＲ
鋼塊肌の向上があげられる。
コレハ、 ＲＩｃ Ｍ化合物添加によって、スラグの融
点が低下して低温でも流動性の高いスラグを使用できる
ことによるものと考えられるが定かではない。ＫＳＲ鋼
塊は一般鋼塊に比べて鋳肌が良好であり、鋼塊の皮削乞
せずに熱間加工ｔおこなうこともできるが、一般には局
部的なスラグの付層等があるため、部分的にグラインデ
ィング等の手直しを必擬とする。しかし本発明法で溶製
したＫＳＲ鋼塊は、鋳肌が著しく良好で、スラグの付着
もない。従って本発明法にて製造した鋳塊は前記の如く
熱間加工性に優れ。
点が低下して低温でも流動性の高いスラグを使用できる
ことによるものと考えられるが定かではない。ＫＳＲ鋼
塊は一般鋼塊に比べて鋳肌が良好であり、鋼塊の皮削乞
せずに熱間加工ｔおこなうこともできるが、一般には局
部的なスラグの付層等があるため、部分的にグラインデ
ィング等の手直しを必擬とする。しかし本発明法で溶製
したＫＳＲ鋼塊は、鋳肌が著しく良好で、スラグの付着
もない。従って本発明法にて製造した鋳塊は前記の如く
熱間加工性に優れ。
かつ表面が良好であるため、きわめて高い製造歩留を示
し、特に熱間加工歩留の低い高速度工具鋼、冷間ダイス
鋼においては有利である。
し、特に熱間加工歩留の低い高速度工具鋼、冷間ダイス
鋼においては有利である。
本発明で云５ＲＫＭとは８ｏ、 Ｙ 、 Ｌａ、 Ｏｅ
、Ｐｒ。
、Ｐｒ。
Ｎｄ、 ８ｍ 及びその他の希土類元素をいう。
スラグ中に添加するＲＥＭは、ＲＥＭＭ化物又は／及び
ＲＩＣＭＩＣ化物が好ましいが、１１Ｍ酸化物の好まし
い例としてはＲＥＭ２０５．ＲＩＣＭ・０２゜ＲＥＭ
フッ化物の好ましい例としてはＲＥＭ＠Ｆ５゜ＲＲＭ
−Ｆ４がある。
ＲＩＣＭＩＣ化物が好ましいが、１１Ｍ酸化物の好まし
い例としてはＲＥＭ２０５．ＲＩＣＭ・０２゜ＲＥＭ
フッ化物の好ましい例としてはＲＥＭ＠Ｆ５゜ＲＲＭ
−Ｆ４がある。
スラグ中のＲＩＭの含有量は５〜２０％（重量、以下同
じ）の範囲が好ましい。スラグ中のＲＥＭ含有量がこの
範囲内であるときは鋼塊の表面性状が非常に良好である
。又鋼材中のＲＥＭ 含有量はｏ、ｏ ｏ ｏ ｓ〜
０．６％８度が好適であるが、この程度含有量の鋼を得
るには、上記範囲内でスラグ中ＫＲＥＭを添加してやる
ことが好ましい。スラグ中のＲＩＭ含有量が５％未満で
あると、ＲにＭ歩留が低下し、また２０％馨こえるとス
ラグスキンが厚くなり、表面性状が悪化する。
じ）の範囲が好ましい。スラグ中のＲＥＭ含有量がこの
範囲内であるときは鋼塊の表面性状が非常に良好である
。又鋼材中のＲＥＭ 含有量はｏ、ｏ ｏ ｏ ｓ〜
０．６％８度が好適であるが、この程度含有量の鋼を得
るには、上記範囲内でスラグ中ＫＲＥＭを添加してやる
ことが好ましい。スラグ中のＲＩＭ含有量が５％未満で
あると、ＲにＭ歩留が低下し、また２０％馨こえるとス
ラグスキンが厚くなり、表面性状が悪化する。
本発明で使用する好ましいＲＥＭ含有スラグ組成は次の
とおりである。
とおりである。
Ａ／２０．スは（及び）Ａ／Ｆ、 ５〜６
０％Ｇ ａ Ｆ ２
４ （］ へ７０％ＯａＯＯ〜５０％ 上記組成において、ＡＩ！２０３．ＡｊＦ６ の５％
以上の添加はＥＳＲ後の鋼塊表面性状ン良好にするが、
３０％χ超えるとＲＥＭ の残留量はきわめて減少す
る。そこでＡ／２０．、Ａ／Ｆ５ 含有量については
５〜３０％とするのがよい。
０％Ｇ ａ Ｆ ２
４ （］ へ７０％ＯａＯＯ〜５０％ 上記組成において、ＡＩ！２０３．ＡｊＦ６ の５％
以上の添加はＥＳＲ後の鋼塊表面性状ン良好にするが、
３０％χ超えるとＲＥＭ の残留量はきわめて減少す
る。そこでＡ／２０．、Ａ／Ｆ５ 含有量については
５〜３０％とするのがよい。
（ａＦ２は非酸化性で挿合わ４介在物の浮上分離効果や
易融性と流動性に富むので４０〜７０％乞過当とした。
易融性と流動性に富むので４０〜７０％乞過当とした。
又ＣａＯはＡ／２０．５よりも安定な酸化物でありこれ
の添加は相当ｍ（３ａＦ２と置換１゛ることかでき、鋳
塊表面性状を悪化させないｆ［回内で６０％までの添加
については満足する結果が得られ、又ＯａＯはスラグの
塩基度を高めて脱硫乞促進させる効果がある。
の添加は相当ｍ（３ａＦ２と置換１゛ることかでき、鋳
塊表面性状を悪化させないｆ［回内で６０％までの添加
については満足する結果が得られ、又ＯａＯはスラグの
塩基度を高めて脱硫乞促進させる効果がある。
尚上記組成においてＭｇＯ，ＭｇＦ２．Ｂａｄ、 Ｂａ
Ｆ２゜ＴｉＯ２，ＺｒＯ等の１種又は２ｓ以上を５〜３
０ｖｒｔ％添力口してもよい。
Ｆ２゜ＴｉＯ２，ＺｒＯ等の１種又は２ｓ以上を５〜３
０ｖｒｔ％添力口してもよい。
この様に本発明はＲＩＭ ’ｊｉ１’特にＲＥＭ”又
は４＋ ＲＩＭ として存在させるものであるが、ＥＥ３Ｒ後
の鋳塊中にＲＥＭ’ｆ、残留させる為にはＥＳＲ過程で
スラグ中のＲＩＭ 又はＲＥＭ’＋の活＊ Ｙ ＋％
めることが心太である。ところで、スラグ−メタル間の
ＲＩＭの分配比はスラグ中のＡＩ！ 濃度、メタル中
の酸素濃度の影４乞大きく受ける。
は４＋ ＲＩＭ として存在させるものであるが、ＥＥ３Ｒ後
の鋳塊中にＲＥＭ’ｆ、残留させる為にはＥＳＲ過程で
スラグ中のＲＩＭ 又はＲＥＭ’＋の活＊ Ｙ ＋％
めることが心太である。ところで、スラグ−メタル間の
ＲＩＭの分配比はスラグ中のＡＩ！ 濃度、メタル中
の酸素濃度の影４乞大きく受ける。
即ち、スラグ中のＡ１５＋濃度及びメタル中の酸素濃度
の増加に伴ない分配比が太き（なり、メタル酸累曖度が
５０ ｐｐｍ以上になるとＥＳＲ後にＲＥＶが残留し離
（なる。スラグ中のＡ ｔ Ｓ＋濃度およびメタル中の
酸素濃度が低下した場合に）よ仮に電極中にＲＫＭ’ｇ
添加しない条件下でもスラグ中のＲＥＭ”、 ＲＥＭ”
礎度の増加に伴ないスラグからメタルへＲＥＭが移動し
、ＪＣ５Ｒ鋳鋼中にＲＥＭが残留することが明らかＫな
った。又その移動量は電極中のＲｊＣＪｊ１度の増加に
伴ないスラグからメタルへＲｇＭが移動しＩＣ１３Ｒ鋳
塊中にＲｌＣＭが残留することが明らかになった。又そ
の移ＭＪｊＪＪＩｉは電極中のＲＥＭＭ度の増加に伴な
い増加する。
の増加に伴ない分配比が太き（なり、メタル酸累曖度が
５０ ｐｐｍ以上になるとＥＳＲ後にＲＥＶが残留し離
（なる。スラグ中のＡ ｔ Ｓ＋濃度およびメタル中の
酸素濃度が低下した場合に）よ仮に電極中にＲＫＭ’ｇ
添加しない条件下でもスラグ中のＲＥＭ”、 ＲＥＭ”
礎度の増加に伴ないスラグからメタルへＲＥＭが移動し
、ＪＣ５Ｒ鋳鋼中にＲＥＭが残留することが明らかＫな
った。又その移動量は電極中のＲｊＣＪｊ１度の増加に
伴ないスラグからメタルへＲｇＭが移動しＩＣ１３Ｒ鋳
塊中にＲｌＣＭが残留することが明らかになった。又そ
の移ＭＪｊＪＪＩｉは電極中のＲＥＭＭ度の増加に伴な
い増加する。
従って本発明の方法においては単にスラグ中ＫＲＥＭを
添加しておけばよく、電極中にＲＩＭを添加しなくても
よい。
添加しておけばよく、電極中にＲＩＭを添加しなくても
よい。
もつとも電極中にＲＩＣＭ’ｉ添加しておけばより一層
良好なことは上記に照らし明らかである。
良好なことは上記に照らし明らかである。
この様にＲＩＭ５＋、 ＲＥＭ’＋の活量の大きいスラ
グ７用いることＫより、電極中ＫＲＥＭＹ添加した場合
にはＫＳＲ過程でその酸化消失が抑制され、又電極ＫＲ
ＥＭ’ｌｔ添加しない場合にあってもスラグからメタル
へＲｚＭｙ移動させることも可能であるが、ここにＲＩ
Ｍの酸化損失が減少される理由について考察する。ＲＩ
Ｍの酸化損失が減少する理由の一つはスラグ中のＲＥＭ
。
グ７用いることＫより、電極中ＫＲＥＭＹ添加した場合
にはＫＳＲ過程でその酸化消失が抑制され、又電極ＫＲ
ＥＭ’ｌｔ添加しない場合にあってもスラグからメタル
へＲｚＭｙ移動させることも可能であるが、ここにＲＩ
Ｍの酸化損失が減少される理由について考察する。ＲＩ
Ｍの酸化損失が減少する理由の一つはスラグ中のＲＥＭ
。
ＲＥＭ”（７）活量り増加により（ＲＫ Ｍ ］ ＋
（：Ｏ：］ −＋ ［ＲＥＭ”）＋（ｏ ）又は（ＲＩ
Ｍ ）十（０）の反応の進行が抑制される為と考えら
れる。又ＫＳＲ＠塊におけるＲＥＶ？＃度が一極中のそ
の碗度より増加することはＲＥＭ２０５． ＲＥＭ・０
２又はＲＥＭ−Ｆ、。
（：Ｏ：］ −＋ ［ＲＥＭ”）＋（ｏ ）又は（ＲＩ
Ｍ ）十（０）の反応の進行が抑制される為と考えら
れる。又ＫＳＲ＠塊におけるＲＥＶ？＃度が一極中のそ
の碗度より増加することはＲＥＭ２０５． ＲＥＭ・０
２又はＲＥＭ−Ｆ、。
ＲＩＭ−Ｆ４として添加したスラグ中のＲＥ−Ｍ ｓ＋
。
。
ＲＩＭ’＋がメタル中のム／、 ＳＬなどの脱酸元素に
よって還元されることによるものと考えられる。
よって還元されることによるものと考えられる。
なお本発明においてはアルゴン等の不活性ガスを使用し
てスラグ面をガスシールすること並びに電極の付着スケ
ールをグラインダー等で除去してお（ことはより一層Ｒ
ＥＭの酸化歩留低下ビ阻止し得、有効である。
てスラグ面をガスシールすること並びに電極の付着スケ
ールをグラインダー等で除去してお（ことはより一層Ｒ
ＥＭの酸化歩留低下ビ阻止し得、有効である。
次に本発明の製造方法により得られる合金の好ましい例
ン示す。
ン示す。
（１１Ｇ Ｏ，３５〜１．５％、 Ｓｉ Ｏ，１〜２．
０％、 Ｍｎ０．１〜１．５％、 Ｏｒ ２．０〜１
０．０％、 ２ＭＯ十Ｗ１．５〜５０．０％、 Ｖ
Ｄ、５〜５．０％、 ＲＥＭＯ，００５〜０．６％（
合計〕、必要によりＷｂＯ６１〜５．０％ｚ Ｇ ｏ
１ ＊ ０〜２０．０％の１種又は２種およびｔａ Ｏ
，０１〜５．０％、８０．００１〜０．０５０％、 Ｎ
Ｏ，３０％以下、Ｚｎ ２．０％以下、Ｈｆ ２．
０％以下、Ｔｉ ２．０％以下、Ｎ１０．０１〜２．０
％、 Ｃｕ Ｏ，’２５〜１．０％、ＭｇＯ，００１〜
０．５０％、 Ｙ ２．０％以下、８ｃ Ｏ，００１〜
２．０％の１種又は２種以上を含有する高速度工具鋼。
０％、 Ｍｎ０．１〜１．５％、 Ｏｒ ２．０〜１
０．０％、 ２ＭＯ十Ｗ１．５〜５０．０％、 Ｖ
Ｄ、５〜５．０％、 ＲＥＭＯ，００５〜０．６％（
合計〕、必要によりＷｂＯ６１〜５．０％ｚ Ｇ ｏ
１ ＊ ０〜２０．０％の１種又は２種およびｔａ Ｏ
，０１〜５．０％、８０．００１〜０．０５０％、 Ｎ
Ｏ，３０％以下、Ｚｎ ２．０％以下、Ｈｆ ２．
０％以下、Ｔｉ ２．０％以下、Ｎ１０．０１〜２．０
％、 Ｃｕ Ｏ，’２５〜１．０％、ＭｇＯ，００１〜
０．５０％、 Ｙ ２．０％以下、８ｃ Ｏ，００１〜
２．０％の１種又は２種以上を含有する高速度工具鋼。
（２１００，３５〜２．５０％、 Ｓｉ ０．１〜２
．０％。
．０％。
Ｍｎ ０．１〜１．５％ 、Ｏｒ ５．０〜２ ０．
０％ 、ＲＲＭｏ、ｏ ｏ ｉ〜０．６０％（合計）、
必要によりＮ００３０％以下、及びＭＯ０，１０〜５．
０％、ＷＯ０１０〜５．０ ％ 、 Ｖ Ｄ、０
１ 〜５．０ ％ 、 Ｏ。
０％ 、ＲＲＭｏ、ｏ ｏ ｉ〜０．６０％（合計）、
必要によりＮ００３０％以下、及びＭＯ０，１０〜５．
０％、ＷＯ０１０〜５．０ ％ 、 Ｖ Ｄ、０
１ 〜５．０ ％ 、 Ｏ。
０．０ １〜１ ０．０ ％ 、 Ｙ Ｏ，００１
〜２．０ ％ 。
〜２．０ ％ 。
Ｓｃ Ｏ，００１〜２．０ ％ 、Ｈｒ Ｏ，００１
〜２．０ ％。
〜２．０ ％。
Ｎｂ Ｏ，Ｏｉ 〜５．０ ％ 、Ｔａ Ｏ，ＯＬ
〜５．０ ％ 、ＴｉＯ，００１〜２．０ ％ 、
Ｍｇ ０．０ ０ １〜０．５ ０ ０ ％。
〜５．０ ％ 、ＴｉＯ，００１〜２．０ ％ 、
Ｍｇ ０．０ ０ １〜０．５ ０ ０ ％。
Ｚｒ Ｏ，００１〜２．０％の１種又は２種以上と、さ
らにＮｉ Ｏ，０１〜２．０％、 ｆｊｕ Ｑ、０１〜
２．０％、ＢＱ。００１〜０．０５０％の１種又は２種
以上を含有する冷間ダイス鋼。
らにＮｉ Ｏ，０１〜２．０％、 ｆｊｕ Ｑ、０１〜
２．０％、ＢＱ。００１〜０．０５０％の１種又は２種
以上を含有する冷間ダイス鋼。
（３３０１，０〜４．０％、（３ｒ２５−５５％、 ｗ
ｉｏ、。
ｉｏ、。
〜２５．υ％、 Ｃｏ ３５．０〜６５．０％、ＲＩＭ
ｏ、００１〜０．＜Ｓ％（合計）必要によりＭｎ ０．
０５〜１０％、 Ｎ１０．０１〜１５．０％、 Ｏｕ
（１，０１〜２．０％の１種又は２種以上、及びＭｏ
０．０５〜１５．０％、 ｖ ｏ、１〜ｉ ｓ、ｏ％、
Ｎｌ） ０．１〜１５．０％、 Ｔａ ０．１〜１０
．０％、 Ｔ１０．０１〜０．５ ％ 、 Ｍｇ
０．０ ０ １ 〜０．５ ０ ０ ％ 、 Ｚｒ
Ｏ，０１〜 ０．５ ％ 、 Ａ／ ０．０
０ １ 〜０．５ ％ 、 Ｎ Ｏ，０２〜０．１
５％、 Ｂ Ｏ，００５〜０．８％、０１種又は２種以
上を含有する鋳造工具用合金。
ｏ、００１〜０．＜Ｓ％（合計）必要によりＭｎ ０．
０５〜１０％、 Ｎ１０．０１〜１５．０％、 Ｏｕ
（１，０１〜２．０％の１種又は２種以上、及びＭｏ
０．０５〜１５．０％、 ｖ ｏ、１〜ｉ ｓ、ｏ％、
Ｎｌ） ０．１〜１５．０％、 Ｔａ ０．１〜１０
．０％、 Ｔ１０．０１〜０．５ ％ 、 Ｍｇ
０．０ ０ １ 〜０．５ ０ ０ ％ 、 Ｚｒ
Ｏ，０１〜 ０．５ ％ 、 Ａ／ ０．０
０ １ 〜０．５ ％ 、 Ｎ Ｏ，０２〜０．１
５％、 Ｂ Ｏ，００５〜０．８％、０１種又は２種以
上を含有する鋳造工具用合金。
（４） Ｃ０，２０へ０．５０％、 Ｓｉ Ｏ，１〜
２．０％。
２．０％。
Ｍｎ ０．１〜１．５％、 （ｉｒ ２．０〜８．０％
、ＲＩＭ０．００１〜０．６０％（合計〕、必要により
Ｎ００６０％以下、及びＭｏ ０．１０〜５．０％、Ｗ
Ｏ０１０〜５．０％、 Ｖ Ｏ，０１〜５．０％、 Ｇ
ｏｏ、０１〜１０．０％、 Ｙ Ｏ，００１〜２．０％
、 ８ｃ Ｏ，ＵＯ１〜２．０％、 Ｈｆ Ｏ，００１
〜２．０％、 Ｎｂ Ｏ，０１〜５．０％、 Ｔａ ０
．０１〜５．０％、 Ａｊ Ｏ，００１〜１．０％、
Ｔｉ ０．００１〜２．０％、 Ｍｇ Ｏ，００１、〜
０．５０ ［）％、 Ｚｒ Ｏ，００１〜２．０％の
１種又は２種以上と、さらにＮｉ Ｏ，０１〜２．０％
。
、ＲＩＭ０．００１〜０．６０％（合計〕、必要により
Ｎ００６０％以下、及びＭｏ ０．１０〜５．０％、Ｗ
Ｏ０１０〜５．０％、 Ｖ Ｏ，０１〜５．０％、 Ｇ
ｏｏ、０１〜１０．０％、 Ｙ Ｏ，００１〜２．０％
、 ８ｃ Ｏ，ＵＯ１〜２．０％、 Ｈｆ Ｏ，００１
〜２．０％、 Ｎｂ Ｏ，０１〜５．０％、 Ｔａ ０
．０１〜５．０％、 Ａｊ Ｏ，００１〜１．０％、
Ｔｉ ０．００１〜２．０％、 Ｍｇ Ｏ，００１、〜
０．５０ ［）％、 Ｚｒ Ｏ，００１〜２．０％の
１種又は２種以上と、さらにＮｉ Ｏ，０１〜２．０％
。
Ｏｕ ０．０１〜２．０％、 Ｂ Ｏ，００１〜０．０
５０％の１種又は２種以上を含有する熱間ダイス鋼。
５０％の１種又は２種以上を含有する熱間ダイス鋼。
以下本発明を実施例に従って説明する。
第１表に化学成分を示すＳＫＨ９等の鋼材についての溶
解実験７行い、ＥＦ３Ｒ前後の鋳塊についての成分変化
馨調べた。結果を第１表に示す。
解実験７行い、ＥＦ３Ｒ前後の鋳塊についての成分変化
馨調べた。結果を第１表に示す。
−例
第 １ 表（）ブき）
第１表より、ＣａＦ２．ＣａＦ −３０％Ａｌ２Ｏ３な
どの希土類−フッ化物や希土類酸化物欠含有しないスラ
グで溶解した場合でも、電極中のＲＥＭｄＪ度が高けれ
ばＥＳＩ（後に若干のＲＩＣＭは残留するが、希土類−
フッ化物又は希土類酸化物を含有する本発明のスラグを
用いた場合には、その歩留は著しく向上していることが
わかる。
どの希土類−フッ化物や希土類酸化物欠含有しないスラ
グで溶解した場合でも、電極中のＲＥＭｄＪ度が高けれ
ばＥＳＩ（後に若干のＲＩＣＭは残留するが、希土類−
フッ化物又は希土類酸化物を含有する本発明のスラグを
用いた場合には、その歩留は著しく向上していることが
わかる。
又本発明法のうち特にスラグ中にＲＥＭ乞添加して溶精
したＥＳＲ鋼塊である試料屋５〜８゜１１〜１５．１８
〜２１．２３．２４は他の、鋼塊に比べて、いづれも鋼
塊表面肌が良好で、スラグ性情も少ない。
したＥＳＲ鋼塊である試料屋５〜８゜１１〜１５．１８
〜２１．２３．２４は他の、鋼塊に比べて、いづれも鋼
塊表面肌が良好で、スラグ性情も少ない。
第１表の試料Ａ４と７（鋼棟名５ＫＨ９）の鋳造ま〜の
顕＠鏡組絨写真（硝酸アルコール腐食、Ｘ４００）を第
１図及び第２図示す。これによれば本発明法に一’（製
造した試料ム７は、同じ（ｎｚＭｙ添加した比較試料４
４に比べて共晶炭化物がきわめてこまかく、かつ比較的
粒状に晶出していることが特徴とされる。
顕＠鏡組絨写真（硝酸アルコール腐食、Ｘ４００）を第
１図及び第２図示す。これによれば本発明法に一’（製
造した試料ム７は、同じ（ｎｚＭｙ添加した比較試料４
４に比べて共晶炭化物がきわめてこまかく、かつ比較的
粒状に晶出していることが特徴とされる。
第１表の５ち、第２表に示す試料について熱間圧延を行
い２０隨の丸棒鋼を作製し、以下の性能試験の供試材と
した。第２表は本発明法と従来法にて製造した各試料の
シャルピー衝撃試験、ｋ４摩耗試験、ドリル穿孔試験の
結果であり、いづれも本発明法により製造した試料は、
格段に優れた性能のものであることが確認された。
い２０隨の丸棒鋼を作製し、以下の性能試験の供試材と
した。第２表は本発明法と従来法にて製造した各試料の
シャルピー衝撃試験、ｋ４摩耗試験、ドリル穿孔試験の
結果であり、いづれも本発明法により製造した試料は、
格段に優れた性能のものであることが確認された。
第３表は、熱間加工歩留テストするためにおこなった熱
間引張試験の結果であり、鋼塊の一部馨り川ｉ９ｉ し
た鋳造ま〜の試料ン用いた。本発明法により製造した試
料は、変形抵抗値が低く、１又り１直が１′、ｈいこと
から圧延、鍛ａ等における熱間力ｎ工ｆｂ ｃ７）９好
なことがわかる。
間引張試験の結果であり、鋼塊の一部馨り川ｉ９ｉ し
た鋳造ま〜の試料ン用いた。本発明法により製造した試
料は、変形抵抗値が低く、１又り１直が１′、ｈいこと
から圧延、鍛ａ等における熱間力ｎ工ｆｂ ｃ７）９好
なことがわかる。
＊印は本発明法による製造試料
なり不発明法によりＥＳＢ溶製した資料の熱間加工歩留
はきわめて１ぢいこと、非金属介在物の品位も良好なこ
と馨確認している。
はきわめて１ぢいこと、非金属介在物の品位も良好なこ
と馨確認している。
以上のとおり本発明は、炭化物を含有する工具鋼の諸物
件を向上させるうえで優れた効果を持ち、なおかつ安定
した品位と１．島い歩留を得ることができ、多大な効果
かノリＪ待できる。
件を向上させるうえで優れた効果を持ち、なおかつ安定
した品位と１．島い歩留を得ることができ、多大な効果
かノリＪ待できる。
又本発明の製造方法によれば、ドリルタッグ等の細物の
高速度工具鋼、あるいは極めて過酷な条件のもとで使用
される冷間ダイヤ鋼や熱１■ｊの金型鋼はもちろんのこ
とその低高性能であることを要求される工具鋼の製造に
広（進用できる。
高速度工具鋼、あるいは極めて過酷な条件のもとで使用
される冷間ダイヤ鋼や熱１■ｊの金型鋼はもちろんのこ
とその低高性能であることを要求される工具鋼の製造に
広（進用できる。
図面は鋳造鋼の顕微鏡写真を示し、第１図は本発明例を
又第２図は比較例奢示す。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
又第２図は比較例奢示す。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 スラグ中又は／及び消耗電極中に１種又は２種以
上のＲＫＭ Ｙ添加してエレクトロスラング丹溶解を
行うこと乞４ｆ徴とする工具鋼の製造方法。 ２ スラグ中へ添加するＲＥＭがＲＥＭ。０３又はＲＫ
Ｍ・０２である、特許請求の範囲第１項記載の工具鋼の
製造方法。 五 スラグ中へ添加するＲＢＭｂ″−ＲＥＭ−Ｆ３又は
ＲＩＭ−Ｆ４である、特許請求の範囲第１項記載の工具
鋼の製造方法。 ４、 スラグ中のＲＩＭ 含有焉が５〜２０２１ｉ：ｆ
ｉｔ％である、特許請求の範囲第１項記載の工具鋼の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13046482A JPS5923811A (ja) | 1982-07-28 | 1982-07-28 | 工具鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13046482A JPS5923811A (ja) | 1982-07-28 | 1982-07-28 | 工具鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5923811A true JPS5923811A (ja) | 1984-02-07 |
Family
ID=15034859
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13046482A Pending JPS5923811A (ja) | 1982-07-28 | 1982-07-28 | 工具鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5923811A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998015667A1 (en) * | 1996-10-08 | 1998-04-16 | General Electric Company | Reduction-melting process to form rare earth-transition metal alloys and the alloys |
| US6428598B1 (en) * | 1998-10-20 | 2002-08-06 | Un Sik Seo | Additive composition for use in special steel making |
| CN103981445A (zh) * | 2014-05-26 | 2014-08-13 | 南平市双友金属有限公司 | H13热作模具钢生产工艺 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5636082A (en) * | 1979-08-31 | 1981-04-09 | Citizen Watch Co Ltd | Pointer-type alarm clock |
-
1982
- 1982-07-28 JP JP13046482A patent/JPS5923811A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5636082A (en) * | 1979-08-31 | 1981-04-09 | Citizen Watch Co Ltd | Pointer-type alarm clock |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998015667A1 (en) * | 1996-10-08 | 1998-04-16 | General Electric Company | Reduction-melting process to form rare earth-transition metal alloys and the alloys |
| US6428598B1 (en) * | 1998-10-20 | 2002-08-06 | Un Sik Seo | Additive composition for use in special steel making |
| CN103981445A (zh) * | 2014-05-26 | 2014-08-13 | 南平市双友金属有限公司 | H13热作模具钢生产工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6267152A (ja) | 熱間加工用工具鋼 | |
| US3254991A (en) | Steel alloy and method of making same | |
| JP6918238B2 (ja) | マルテンサイト系ｓ快削ステンレス鋼 | |
| CN108315632A (zh) | 一种含铌、钒切分机架专用冷硬铸铁轧辊及生产工艺 | |
| CN114635077A (zh) | 一种超级奥氏体不锈钢及其制备方法 | |
| CN1818109A (zh) | 一种具备高强度和高导电性能的铜合金材料及其制备工艺 | |
| JP2006206967A (ja) | 機械構造用快削鋼の連続鋳造方法 | |
| CN107058906A (zh) | 不锈钢、圆珠笔头用不锈钢线材及其制备方法 | |
| JP5212581B1 (ja) | 高Ｓｉオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP5114753B2 (ja) | 被削性に優れる鋼およびその製造方法 | |
| JPS5915979B2 (ja) | 熱間圧延において圧延による疵発生の少ないステンレス合金 | |
| JP4348163B2 (ja) | 被削性に優れる鋼及びその製造方法 | |
| JP5583986B2 (ja) | 鍛造性に優れるオーステナイト系ステンレス快削鋼棒線 | |
| JP3149476B2 (ja) | 希土類元素含有低窒素鋼の造塊方法 | |
| Becker | High-speed steel: the development, nature, treatment, and use of high-speed steels, together with some suggestions as to the problems involved in their use | |
| CN111334712B (zh) | 一种环保型易切削铁素体不锈钢及其制造方法 | |
| JP4546917B2 (ja) | 高温延性に優れた快削鋼 | |
| JP2001152280A (ja) | 快削鋼 | |
| JP2507765B2 (ja) | 高速度工具鋼 | |
| JP3496804B2 (ja) | 快穿孔鋼 | |
| US1975310A (en) | Process of making ferrous alloys | |
| JPS62103340A (ja) | 機械構造用Ｃａ快削鋼 | |
| JPS63203744A (ja) | 熱間加工用工具 | |
| JP2003313642A (ja) | 高速度工具鋼及びその製造方法 | |
| JP2001214240A (ja) | 被削性に優れた快削鋼およびその製法 |