JPS6267152A

JPS6267152A - 熱間加工用工具鋼

Info

Publication number: JPS6267152A
Application number: JP60205858A
Authority: JP
Inventors: Tamiya Kishida; 岸田　民也; Mitsuru Suzuki; 充鈴木; Toshio Okuno; 奥野　利夫; Atsusuke Nakao; 中尾　敦輔
Original assignee: Hitachi Metals Ltd
Current assignee: Proterial Ltd
Priority date: 1985-09-18
Filing date: 1985-09-18
Publication date: 1987-03-26
Anticipated expiration: 2010-07-12
Also published as: JPH0765141B2; US4729872A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕本発明は、熱間鍛造用型、アルミダイカスト型、アルミ
押出ダイスなど各種熱間金型用途に使用して、過酷な熱
的、機械的応力の作用に対して、割れを生ぜず、長寿命
を得ることができ、また割れが生じにくいため、硬さを
上げて使用することができ、この結果として優れた耐摩
耗寿命を得ることを可能にする靭性、延性のレベルが高
く、かつ方向性の少ない等方性を備えた熱間加工用工具
鋼鋼材に関するものである。〔従来の技術〕近年の型の形状複雑化、大型化、成形効率をあげるため
の型面からの冷却の過酷化、鍛造精度をあげるための型
のシャープコーナー化は型の早期大割れの問題を提起し
、また鍛造精度の高度化は型面の僅かなダレ、摩耗の段
階で製品寸法、形状が不良となり、金型が早期に寿命に
達する事例が増加してきた。この場合、早期へたり、摩
耗を防止するため硬さを上げることが検討されたが早期
大割れをまねく結果となっている。従来の熱間加工用工具鋼鋼材の場合、素材の熱間加工時
のファイバーに沿ってクラックが発生したり進展、破壊
する場合の靭性値即ち鍛伸方向と直角方向の靭性値（Ｔ
方向靭性値）が、ファイバーに対し直角方向にクラック
が進展、破壊する場合の靭性値即ち鍛伸方向の靭性値（
Ｌ方向靭性値）に対して低く、（例えばＴ方向靭性値／
Ｌ方向靭性値＝０．６など）従ってファイバ一方向に沿
って破壊が進行しやすく、素材のＴ方向の靭性、延性改
善が寿命向上のための最重要課題であった。〔発明が解決しようとする問題点〕従来の鋼材の場合、鍛伸方向に平行な方向の靭性値（Ｌ
方向靭性値）に対し、直角方向のサンプルによる靭、延
性（Ｔ方向靭性値）のレベルは上記のようにたとえば平
行方向サンプルの場合の６０％と明らかに低いのが通例
であり、金型の耐割れ寿命は、この靭、延性の低い直角
方向の靭、延性のレベルによって左右される場合が多か
った。その差の原因としては、鍛伸方向に長く伸びた非
金属介在物や密集した介在物の部分に剥離状破壊を生じ
やすく、このためファイバ一方向に沿ってクラックが発
生、進展しやすくなること、また鍛伸方向に伸びた縞状
偏析の成分偏析濃度が高く、また縞幅が広く、ファイバ
一方向に強い方向性を持って配列している場合、縞状偏
析に沿ってクラックが直線的に進みやすく、これが直角
方向の靭性を低下させている主因であった。〔問題点を解決するための手段〕本発明ではとくに鍛伸方向にのびやすい硫化物系介在物
の量と大きさを極限まで減じ、また珪酸塩系、酸化物系
介在物とも極少量に減らした極清浄鋼を効率よく得、さ
らに適切な拡散ソーキングによるミクロ偏析の低減、素
姓係数の適切な管理をした熱間加工による非金属介在物
の形状のコントロール等を組み合わせることにより、前
述した形態による破壊の傾向を減じ、鍛伸方向および直
角方向の靭性、レベルをともに高め、かつ直角方向の靭
性値を平行方向のそれと同等ないしこれに準するレベル
（等方性）まで高めようとするものであり、また溶解、
造塊方法については真空再溶解や消耗電極式再溶解など
のコストアップや能率低下をまねく特殊な方法によらず
電気炉精錬−炉外精錬等の大量生産方式の中で解決を行
なったものである。即ち本発明は、熱間加工用工具鋼として必要な元素とと
もに、重量比でＳが０．００５％未満、Ｏが３０ｐｐｍ
未満含有し、残部が実質的にＦｅからなる組成であるこ
とを特徴とする熱間加工用工具鋼である。また鋼中に存在する非金属介在物の清浄度がＪＩＳ　ｄ
Ａ６０Ｘ４００≦０．０１０％、ｄ（Ｂ＋Ｃ）６０　Ｘ
　４００≦０．０２０％の場合、および鍛伸方向の靭性
値（Ｌ方向靭性値）とその直角方向の靭性値（Ｔ方向靭
性値）の比であるＴ方向靭性値／Ｌ方向靭性値が０．７
０を越える等方性を有していることを特徴としている。更に望ましい量としては、Ｓが０．００３％未満、○が
２０ｐｐｍ未満、ｄＡ６０　Ｘ　４００≦０．００５％
、Ｔ方向靭性値／Ｌ方向靭性値の比が０．８５以上であ
る。前述したＳおよびＯの適正な量を含有し、更に鋼中
に存在する非金属介在物の清浄度ｄＡ６０　ｘ　４００
、ｄ　（Ｂ＋Ｃ）　６０×４００及びＴ方向靭性値／Ｌ
方向靭性値の比で表わされる等方性の特性として適正な
値を有する熱間加工用工具鋼として必要な元素としては
、重量比でＧ　０．１０〜０．７０％、ＳｉＳ２．００
％、ＭｎＳ２．００％、Ｃｒ≦７．００％、ＷおよびＭ
ｏの単独または複合で（１／２Ｗ十Ｍｏ）　０．２０−
１２．００％、■≦３．００％、残部が実質的にＦｅか
らなる組成のものがある。これらの組成にＮｉ≦４．０
０％、Ｇｏ≦６．５０％、Ｎ≦０．２０％の１種以上、
特殊炭化物形成元素Ｎｂ、Ｔｉなどを単独あるいは複合
で０．５０％以下、金属間化合物形成による析出強化付
与元ＪＩＣｕ、Ｂ、Ａｌ、Ｂｅなどを単独あるいは複合
で３．００％以下等各種添加元素を含有さることができ
る。本発明の熱間加工用工具鋼として必要な各種元ン　　　
　　　素の役割を次に述べる。Ｃは焼入れ加熱時に基地に固溶して必要な焼入れ硬さを
与え、また焼もどし時特殊炭化物形成元素との間に特殊
炭化物を形成、析出し、焼もどしにおける軟化抵抗と高
温強度を与え、また残留炭化物を形成して高温での耐摩
耗性を付与し、焼入れ加熱時の結晶粒の粗大化を防ぐ作
用を有し、不可欠の重要な元素である。多すぎると炭化
物量が過度に増加し、熱間工具としての必要な靭性が保
持できず、また高温強度の低下もまねくので０．７０％
以下とし、低すぎると上記添加の効果が得られないので
０．１０％以上とする。Ｓｉは製造上脱酸元素としての使用が一般に必要であり
、また用途に応じ耐酸化性や５００〜６００℃以下での
焼もどし軟化抵抗を高め、またＡ１変態点を上げること
のために目的、用途により添加量は調整される。多すぎ
ると靭性低下をまねき、また熱電導性を過度に低下させ
るので２．００％以下とする。Ｍｎは基地に固溶して焼入れ性を高める効果が；大きい。Ｍｎは上記添加効果を得るために目的、用途に
より添加量を調整する。多すぎると焼なまし硬さを過度
に高くし、被切削性を低下させ、またへ〇変態点を過度
に低くするので２．００％以下とする。Ｃｒは工具として必要とされる焼入れ性を与えるための
最も重要な元素である。また、耐酸化性やＡ□変態点の
上昇、また残留炭化物を形成して焼入れ加熱時の結晶粒
の粗大化を抑制し、また耐摩耗性を高め、焼もどし時特
殊炭化物を析出して昇温時の軟化抵抗を改善し、高温強
度を高めるなどの効果を与えるために添加される。多す
ぎ名とＣｒ炭化物を過度に形成しかえって高温強度の低
下をもたらすので７．００％以下とする。なお、無添加
の場合もあるが、上記添加の効果を得るために一般には
０．７０％以上含有させるとよい。ＷおよびＭＯは特殊炭化物を形成するもので。残留炭化物形成により焼入れ加熱時の組織粗大化を防止
し、また焼もどし時微細な特殊炭化物を析出し、焼もど
し軟化抵抗と高温強度を高めるための最も重要な添加元
素である。またＡ１変態点を高める効果を有する。Ｗは
とくに高温強度、耐摩耗性を高める効果が大きく、一方
ＭＯは靭性の点でＷの場合より有りである。多すぎると
粗大な炭化物を形成し靭性の過度の低下をまねくのでＷ
およびＭＯの単独または複合（１／２Ｗ＋Ｍｏ）で１２
．００％以下とし、低すぎると上記添加の効果が不足す
るので０．２０％以上とする。 ■は強力な炭化物形成元素であり、残留炭化物を形成し
て結晶粒微細化の効果が大きく、また高温での耐摩耗性
向上を与える。また焼もどし時、微細な炭化物を基地中に析出し、Ｗ、
Ｍｏとの共同添加により６００〜６５０℃以上の高温域
での強度を高める効果が大きく、またＡ。変態点を高める効果を与える。■は上記効果を得るため
に添加されるが、多すぎると粗大な炭化物を形成し、靭
性の低下をまねくので３．００％以上とする。なお無添
加の場合もあるが、上記添加の効果を得るために一般的
には０．０５％以上含有させるとよい。Ｎｉは基地に固溶して靭性を高め、また焼入性を高める
ために目的、用途により添加される。多すぎると焼なま
し硬さを過度に高くし、被切削性を低下させ、またＡ１
変態点の過度の低下をまねくので４．００％以下とする
。ｃｏは基地に固溶して高温強度を高める作用を有する。また焼入加熱時のオーステナイト中への炭化物の固溶限
を高め、焼もどし時の特殊炭化物の析出量を増加させ、
また昇温時の析出炭化物の凝集抵抗を高め、この面から
も高温強度特性を改善する効果を与える。また工具の使
用時の昇温により表面に緻密な密着性の酸化被膜を形成
させ、高温での耐摩耗性、耐焼付性を高める効果を与え
る。Ｃｏは上記目的のために目的、用途により添加されるが
、多すぎると靭性を低下させるので６．５０％以下とす
る。Ｎは基地や炭化物中に固溶して結晶粒を微細化し、靭性
を高めるために、またオーステナイトフォーマ−として
低Ｃの場合にも焼入加熱時のフェライト残存を防ぎ靭性
にすぐれた合金組成の組合せを可能とするものである。Ｎは上記効果を得るために目的、用途により添加される
が、Ｃｒなど熱間工具鋼の合金組成の範囲内で添加可能
な限界量が存在するため０．２０％以下とする。Ｎｂ、Ｔｉは強力な炭化物形成元素で、結晶粒の微細化
や焼もどし時の凝集抵抗のとくに大きい微細炭化物の析
出により６５０℃以上の高温域における軟化抵抗や高温
強度を高める効果がある。上記効果を得るため目的、用
途により添加される。多すぎると粗大な固溶しにくい炭
化物を形成し靭性の低下をまねくので、複合あるいは単
独添加で０゜５％以下とする。Ｃｕ、Ｒ，Ａ１．Ｂｅは金属間化合物を形成し析出効果
をもたらし、昇温時の軟化抵抗、高温強度を改善する効
果をもたらす。多すぎると靭性を低下させるので、単独
あるいは複合で３．００％以下とする。〔実施例〕第１表にＪＩＳの５ＫＤ６１相当組成の本発明鋼、比較
鋼および従来鋼の組成と非金属介在物の清浄度を示す。第１図に５ＫＤ６１組成の実体金型用鋼材におけるＳ量
とＪＩＳ法による非金属介在物清浄度、鍛伸方向（Ｌ方
向）とその直角方向（Ｔ方向）の平面歪み破壊靭性値Ｋ
ＩＣとの関係についての実験例を示す。この場合の鍛練成形比は１５（素姓係数は６．５）であ
る。Ｓ量０．０１４から０．００６％までの減少に対し
、硫化物系介在物の量、大きさは漸減し、それと共にＫ
ＩＣは漸増するが、Ｓ量が０．００５％未満を境にとく
にＳ量が０．００３％未満でＴ方向のＫＩＣ値は急増し
、Ｌ、Ｔ方向による差が急減することが認められる。Ｓ量の減少によりＴ方向ＴＰによる靭性値が増大し、Ｌ
方向のそれに近付く方向に向うことは従来から指摘され
ていたが、本発明者らの詳細な研究究明の結果、熱間加
工用工具鋼においてＳ量がｏ、ｏｏｓ％未満とくに０．
００３％付近にその効果が著しく急増する特殊点があり
、これ以下のＳ量で急激にＴ方向の靭性値が増加するこ
とが新たに見出され、各種熱間金型として予想をはるか
に越える優れた特性が得られたものである。第２図に熱処理（焼入れ、焼もどし）硬さＨＲＣ４５の
５ＫＤ６１相当鋼材でのＳ　０．００２％の本発明鋼お
よびＳ　０．０１４％の従来鋼について素姓係数θ〜２
０と、Ｌ、Ｔ方向のＫＩＣ値の関係を示す。この場合鍛伸に移る前に据込みを入れており、トータル
鍛練成形比はＯ〜５０となっている。本結果ではＳ　０．０１４％の従来鋼は素姓係数２以上
でＴ方向試料の靭性値の増加がみられ、素姓係数４〜６
付近で靭性値は最大となるが、Ｌ方向の場合のＫＩＣ値
の約６割（Ｔ方向靭性値／Ｌ方向靭性値の比が約０．６
）の値にしかならず、素姓係数１０前後以上では減少の
傾向を示す。これに対し、Ｓ　０．００２％の本発明鋼のもののＴ方
向試料の靭性値は素姓係数２付近で従来材の場合よりも
大きく増大し、４〜１０付近で最大とり、その値はＳ　
０．０１４％の従来１１Ｔ方向は勿論のことＬ方向より
も明らかに高く、本発明鋼のＬ方向のＫＩＣ値の９割以
上（Ｔ方向靭性値／Ｌ方向靭性値の比が０．８５以上）
のＫＩＣ値を示す。かつ素姓係数の増加ン　　　　　に
ともなうＴ方向試料のＫＩＣ値の減少が従来材と比較し
ても生じにくく、素姓係数２０前後でもＴ方向ＴＰのＫ
ＩＣ値の低下は僅少である。すなわち鍛練成形比として
は、１．５以上（ただし素姓係数１〜２０）、望ましく
は４以上（ただし素姓係数４〜１０）である。第３図に熱処理（焼入れ、焼もどし）硬さＨＲＣ４５で
Ｓ　０．００２％の５Ｋ０６１組成の本発明鋼材につき
素姓係数５．０、鍛練成形比１２．０の場合の鋼塊ソー
キングおよび鍛練成形比２．３（素姓係数１）の段階で
鋼片ソーキング処理を施した場合の鍛造仕上後のＴ方向
のシャルピー衝撃値の向上効果を示す。この場合のソー
キング温度は１２００℃以上である。ソーキング処理により凝固時のミクロ偏析を低減させる
ことにより、Ｔ方向シャルピー衝撃値／Ｌ方向シャルピ
ー衝撃値の比はソーキングなしの場合０．８８であるの
に対し、鋼塊ソーキングを施したものは０．９０、鋼片
ソーキングを施したものは０９２でソーキングを施すこ
とによりシャルピー衝撃値が向上している。ことが認め
られた。本発明鋼を得るためには電気炉中にてあらかじめ酸化精
錬→還元精錬まで進めて溶鋼中の

〔０〕量を１１００Ｐ
Ｐ以下としたのち炉外精錬により脱硫、脱酸を効率的に
進めることが有効である。この際スラグ−溶鋼反応による脱硫を効率よく進ませる
ため電磁撹拌方式の炉外精錬により脱硫を短期間にＳ　
０．００５％未満の極低レベルまで進ませること、この
際同時に下方からのＡｒ吹込みにより溶鋼中の（０）量
を３０ＰＰｍ未満まで一層低減させ、脱硫効果を一層加
速させることなどがより有効である。前述の第１表に示すように、本発明鋼はＳが０゜００５
％未満、Ｏが３０ＰＰｍ未満であり、望ましくはＳが０
．００３％未満、０が２０ＰＰｍ未満であり、従来鋼に
比して極めて少ない。また鋼中に存在する非金属介在物
の清浄度としては、ＪＩＳ　ｄＡ６０Ｘ４００≦０．０
１０％　、　ｄ　（Ｂ＋Ｃ）　６０　Ｘ　４００≦０．
０２０％テア）Ｊ、望ましくはｄＡ６０Ｘ４００≦０．
００５％で従来鋼に比して硫化物系介在物や酸化物系介
在物の量および大きさが極めて減じられている。第４図に熱処理（焼入れ、焼もどし）硬さＨＲＣ４４で
Ｓ　０．００２％の５ＫＩ）６１組成の本発明鋼材およ
びＳ０．０１４％の５Ｋ０６１組成の従来鋼材のＴ方向
試験片による衝撃遷移特性を示す。試験片はＪＩＳ　Ｖノツチシャルピー試験片で２０〜３
００℃で試験を行ない、破断の吸収エネルギーの変化を
調べた。素材の鍛練成形比は１２．５、素姓係数は５．０である
。Ｓ　０．０１４％の従来鋼材の場合５０％脆性破面遷
移温度は５０〜１００℃で、試験温度に対する吸収エネ
ル“−°１″“°“′”Ｘ、　１００”Ｃｔｉ−″“″
″′１’ｒｉｔそ０増加０度合ｙｚ　′ｈ′ｚｊ゛ｆｉ
　ｂＭ・　　　　　　　　　　　　　１これに対し、本
発明鋼材の場合５０％脆性破面遷　　　　　　：移温度
、よ同様、。５ｏ〜１ｏｏいあ６が、試験温度、）よ　
　　　　　一層に対する吸収エネルギーの増加度は明ら
かに大　　　　　　）お−、。　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　１このために本発明鋼
材を用いた金型の場合、型　　　　　　：□ 予熱による衝撃吸収エネルギーを大きくすることが□、
割ゎ低減効果が従来鋼材。場合、３対１、　　　　　１
際立って大きいことが認められる。第２表に、０．５２％Ｃ〜０．２Ｌ％＝ｉ−ｏ、ａ５％Ｍｎ−１．
６５％Ｎｉ−１，０３％Ｃｒ−０．４０％Ｍｏ〜０．１
６％Ｖ−ｂａｌＦｅの５ＫＴ４．０．４０％Ｃ〜０．２
２％５ｉ〜０．３４％Ｍｎ−４，３６％Ｃｒ−４，３５
％Ｗ−０゜３５％Ｍｏ−１，９８％Ｖ−４．３０％Ｃｏ
−ｂａｌＦｅの５ＫＤ８．０．１９％Ｇ−０．２５％５
ｉ−０．６０％Ｍｎ−３，３２％Ｎｉ−３，４２％Ｍｏ
−ｂａｌＦｅの３Ｎｉ−３Ｍｏ系、０．３１％Ｃ〜０．３３％５ｉ〜０．６５％Ｍｎ−１０
，２５％Ｃｒ−１，５８％Ｍ。〜０．９７％Ｖ−ｂａｌＦｅの１０Ｃｒ−ＭｌｏＣｒ−
系の数種の熱間工具鋼について、本発明鋼材と従来鋼材
のＬ方向およびＴ方向の平面歪み破壊靭性値並びにＴ方
向靭性値とＬ方向靭性値の比を示す。従来鋼材の場合Ｔ方向の靭性が低く、Ｔ方向靭性値／Ｌ
方向靭性値の比が０．７０未満であるのに対し、本発明
鋼材のＴ方向の靭性が際立ってすぐれており、かつＴ方
向靭性値／Ｌ方向靭性値の比が０．７０をはるかに越え
る０、８５以上の優れた等方性を備えていることがわか
る。第２表また第３表に本発明鋼材および従来材を熱間プレス鍛造
型に使用した場合の型寿命の比較例を示す。第３表本発明鋼材の適用によりクラックの発生が遅く、進みに
くくなり、かつ大割れが生じないので型寿命が従来材の
２倍に向上し、安定化がはかられ実用性能が大幅に改善
されることが明らかとなった。また５ＫＤ６１組成の本発明鋼材を用いたアルミダイカ
スト金型および５ＫＴ４組成の本発明鋼材を用いた熱間
ハンマー金型においても、従来材を用いた場合の２〜３
倍の長寿命が得られている。〔発明の効果〕以上示したように、本発明の熱間加工用工具鋼は、靭性
、延性のレベルが高く、かっＴ方向とＬ方向の特性の差
が少ない等方性を備えているために、適用した各種熱間
金型において、早期大割れを生じず、クラックの発生が
遅く、進みにくいので型の長寿命並びに安定化が達成で
きる。

【図面の簡単な説明】

第１図はＳ量と硫化物介在物面積率、鍛伸方向（Ｌ方向
）とその直角方向（Ｔ方向）の平面歪み破壊靭性値にＩ
Ｃとの関係を示す図、第２図は素姓係数とシャルピー衝
撃値との関係を示す図、第３図はシャルピー衝撃値に及
ぼすソーキングの影響を示す図、第４図はＴ方向におけ
る衝撃遷移特性を示す図である。（’／、）車析匣０４母与宏ｒ＠咀遮００ヤＸＯ９Ｖ　ｐ（強ＬｕＬｊＪ／６％）つｌン叫盤辱蓚蒋第２図素　延係数第３図Ｓ　０．００２°ｔ、　　ＨＲＣ４５無し　　　　　ソーキング　　　ソーキング第４図Ｔ方向試験温度ぐＣ）

Claims

【特許請求の範囲】１　熱間加工用工具鋼として必要な元素とともに、重量
比でＳが０．００５％未満、Ｏが３０ｐｐｍ未満含有し
、残部が実質的にＦｅからなる組成であることを特徴と
する熱間加工用工具鋼。２　熱間加工用工具鋼として必要な元素とともに、重量
比でＳが０．００５％未満、Ｏが３０ｐｐｍ未満含有し
、残部が実質的にＦｅからなる組成を有し、鋼中に存在
する非金属介在物の清浄度がＪＩＳ　ｄＡ６０×４００
≦０．０１０％、ｄ（Ｂ＋Ｃ）６０×４００≦０．０２
０％であることを特徴とする熱間加工用工具鋼。３　熱間加工用工具鋼として必要な元素とともに、重量
比でＳが０．００５％未満、Ｏが３０ｐｐｍ未満含有し
、残部が実質的にＦｅからなる組成を有し、鋼中に存在
する非金属介在物の清浄度がＪＩＳ　ｄＡ６０×４００
≦０．０１０％、ｄ（Ｂ＋Ｃ）６０×４００≦０．０２
０％で、鍛伸方向の靭性値（Ｌ方向靭性値）とその直角
方向の靭性値（Ｔ方向靭性値）の比であるＴ方向靭性値
／Ｌ方向靭性値が０．７０を越える等方性であることを
特徴とする熱間加工用工具鋼。４　Ｓが０．００３％未満である特許請求の範囲第１項
記載の熱間加工用工具鋼。５　Ｓが０．００３％未満、非金属介在物の清浄度がＪ
ＩＳ　ｄＡ６０×４００≦０．００５％である特許請求
の範囲第２項記載の熱間加工用工具鋼。６　Ｓが０．００３％未満、非金属介在物の清浄度がＪ
ＩＳ　ｄＡ６０×４００≦０．００５％、Ｔ方向靭性値
／Ｌ方向靭性値が０．８５以上の等方性である特許請求
の範囲第３項記載の熱間加工用工具鋼。７　熱間加工用工具鋼として必要な元素として、重量比
でＣ　０．１０〜０．７０％、Ｓｉ≦２．００％、Ｍｎ
≦２．００％、Ｃｒ≦７．００％、ＷおよびＭｏの単独
または複合で（１／２Ｗ＋Ｍｏ）０．２０〜１２．００
％、Ｖ≦３．００％を含有する特許請求の範囲第１〜６
項記載のいずれかの熱間加工用工具鋼。８　熱間加工用工具鋼として必要な元素として、重量比
でＣ　０．１０〜０．７０％、Ｓｉ≦２．００％、Ｍｎ
≦２．００％、Ｃｒ≦７．００％、ＷおよびＭｏの単独
または複合で（１／２Ｗ＋Ｍｏ）０．２０〜１２．００
％、Ｖ≦３．００％を含有し、更にＮｉ≦４．００％、
Ｃｏ≦６．５０％、Ｎ≦０．２０％の一種以上を含有す
る特許請求の範囲第１〜６項記載のいずれかの熱間加工
用工具鋼