JPS5926971B2 - 電気量の演算装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は同一の周波数で正弦波波形の三つの電気量穴、
ｆ３，１：（ベクトル量で表現）から知の瞬時値を演算
する電気量の演算装置に関するものである。

本発明は同一の周波数で正弦波波形の三つの電気量λ、
Ｍ、ｃ（ベクトル量で表現）から昇の瞬時値を演算する
電気量の演算装置であるが、まず本発明の原理について
説明する。

同一の周波数で正弦波波形の三つの電気量穴。

ｉ、ｄの複素数表現を次式（１）〜（３）式とする。

たゾしａ、ｂ、ｃは実効値、θＡ、θＢ、θＣは位相角
である。

上記（１）〜（３）式から この（４）式を瞬時値表現すると、（４）式の右辺は、
となる。

この（５）式からもδの瞬時値を求めるには、まず、Ｂ
。

Ａの実効値ａとＢの実効値すとの比ａ／ｂを求める。

さらにＡの位相とＢの位相との差θＡ−θＢよりｃｏｓ
（θＡ−θＢ）、５１ｎ（θＡ−θＢ）を求め、これ
らにａ／ｂを掛けてＨＣＯ３（θＡ−θＢ）。

π５ｌｎ（ｅＡ−θＢ）を夫々演算し、これらのうち前
者にＣの瞬時値Ｊ ２ Ｃｓｉｎ （ωｔ＋θＣ）を掛
け、後者に９０°前の凸の瞬時値ｆｉｃｓｉｎ（ωを十
θＣπ Ａ・ −Ｈ）を掛けて両者の差をとれば７Ｃの瞬時値を計算す
ることができる。

８本発明は上記本発明の原理を適用してなる
もので、即ち同一の周波数で正弦波波形の三つの電気量
Ａ、Ｂ、Ｃ（ベクトル量で表現）から柱の瞬時値を演算
する電気量の演算装置において、電気量Ａの実効値を演
算して出力する第１の演算器と、電気量Ｂの実効値を演
算して出力する第２の演算器と、前記第１の演算器の出
力を前記第２の演算器の出力で割算してその比を出力す
る第３の演算器と、電気量ＡとＢとの位相差の余弦を演
算して出力する第４の演算器と、前記第３の演算器の出
力と前記第４の演算器の出力とを掛算してその積を出力
する第５の演算器と、電気量ｅの瞬時値と前記第５の演
算器の出力との積を求め出力する第６の演算器き、電気
量λとｉとの位相差の正弦を演算する第７の演算器と、
前記第３の演算器の出力と前記第７の演算器の出力との
積を求め出力する第８の演算器と、位相を９０°遅らせ
た電気量Ｃの瞬時値と前記第８の演算器の出力との積を
求め出力する第９の演算器と、前記第６の演算器の出力
と前記第９の演算器の出力の差を求め４ｅの瞬時値を出
力する第１０の演算器を備えたことを特徴とする電気量
の演算装置を提供しようとするもので、以下実施例を用
いて説明する。

第１図は本発明の一実施例を示すブロック図であって、
同図において、Ａ、Ｂ、Ｃは夫々同一の周波数で正弦波
波形の電気量であり、またＣ′は位相を９０°遅らせた
電気量凸の電気量である。

これらＡ 、 Ｂ 、 Ｃ、Ｃ’はベクトル量で表現す
るものとする。

同図において、６１は電気量Ａの実効値ａを演算して出
力する演算器、６２は電気量Ｂの実効値すを演算して出
力する演算器、６３は演算器６１の出力ａを演算器６２
の出力すで割って、その比ａ／ｂを出力する演算器、６
４は電気量Ａと肖との位相差の余弦ｃｏｓ（θＡ−θＢ
）を演算して出力する演算器、６５は演算器６３の出力
−と演算器６４の出力即ちｃｏｓ （θＡ−θＢ）とを
掛算してその積を出力する演算器、６６は電気量Ｃの瞬
時値即ち４Ｊ ２ ｃｓｌｎ（ωｔ＋θＣ）と演算器６
５の出力即ち−ｃｏｓ （θＡ−θＢ）との積を求め、
告ｏｓ（θＡｂ
ｂ−θＢ ） ・Ｊ２ Ｃ５１ｎ（ＧＪ ｔ
＋θＣ）を出力する演算器、６１は電気量＾とｉとの位
相差の王侯１ｎ（θＡ−θＢ）を演算する演算器、６８
は演算器６３の出力百と演算器６６の出力ｓｉｎ （θ
Ａ−θＢ）との積を求め出力する演算器、６９は電気ｔ
Ｃを９０°遅らせた量ａ′の瞬時値Ｊ ２ ｃｓｌｎ
（ｃｕ ｔ＋θ０２）と演算器６８の出力ａ／ｂ−８１
ｎ（θへ−θＢ）との積を求め出力する演算器、７０は
演算器６６の出力、ｃｏｓ （θＡ−θＢ ） ・Ｖ／
２ ｃｓｌｎ（ωｔ＋θＣ）と演算器６９の出力ａ／ｂ
ｓｉｎ（θＡ−θＢ ） ” Ｖ”２ ｃｓｌｎ（（１
） １＋θｃ ｉ）の差を求め（（５）式に相当する
）、４むの瞬時値を出力する演算器である。

８このような第１図構成によりさｅの演算を行
なり うことかでき、演算器７０の出力として得られる。

次に本発明の適用働きして、ディジタルリレーによる共
架多回線地絡保護リレーのアルゴリズムの一部の実現を
図った場合について以下詳細に説明する。

超高圧送電線と共架される高抵抗接地系統の送電線には
、超高圧送電線が非ねん架、逆相配置であるために超高
圧送電線の潮流による誘導によって回線間零相循環電流
（単に零相循環電流と言えばこれをさす）及び零相縦電
圧が生じ、このために地絡保護リレーが誤動作、誤不動
作するので零相循環電流、零相縦電圧を補償しなければ
ならなＧ）。

第２図Ａ−Ｃは共架多回線モデル系統を示すもので第２
図ＡにおいてＩＡ、１Ｂ、ＩＣ，２Ａ。

２Ｂ、２Ｃは１８７〜５００ＫＶの超高圧送電線（以下
被誘導系統と称する）、Ａ、Ｂ、Ｃは相順を示し５ Ａ
ｔ ５ Ｂ ｊ ５ Ｃは超高圧送電線のＡ、Ｂ。

Ｃ相の母線である。

■はａ、ｂ、ｃ各相の電流である。

第２図Ｂにおいて３ａ、３ｂ、３ｃ、４ａ。４ｂ、４ｃ
は６６Ｋｖ〜１５４Ｋｖの高抵抗接地系送電線（以下被
誘導系統と称する）、ａ、ｂ。

Ｃは相順を示し６ａｔ−６ｂ、６ｃは高抵抗接地系送電
線のａ、ｂ、ｃ相の母線である。

Ｉは送電線３３〜３ｃのＴ分岐負荷である。

３７ａ〜３γＣ及び４７ａ〜４７ｃは電流変成器で、３
ａ ５３ ｂ。

３ｃ及び４ ａ 、４ ｂ ｔ ４ ｃのａ、ｂ、ｃ各
相の回線間差電流検出器５０ａ〜５０ｃを介してそれぞ
れ差回路接続されており電流検出部８が形成される。

Ｉａｔｈ 、Ｉｂｔｈ 、Ｉｃｔｈは第２図Ａの誘導系
統の潮流の誘導によって３から４へ循環するａ。

ｂ、ｃ各相の循環電流である。

■ｏは同じく誘導によって電気所ｓＡに発生する零相縦
電圧である。

被誘導系統の母線６側の電気所ＳＡ、反対側のそれをｓ
Ｂとする。

ｓＡ及びＳＣの中性点は、それぞれ中性点接地抵抗ＲＮ
Ａ 、ＲＮＢを通して大地に接地されている。

第２図Ｃは第２図Ａ及びＢの起誘導系統と被誘導系統を
同一鉄塔５１に共架した状態を示し起誘導系統回線１八
〜１Ｃと２Ａ〜２Ｃは逆相配置であり、被誘導系統回線
３３〜３ｃと４ａ〜４ｃは同相配置である。

Ｗ、Ｄ、Ｄ’及びｄ、Ｈは電線配置を示すもので、一例
としてＷ＝ ８ ｍ 、 Ｄ ＝ ８ ｍ。

Ｄ’＝８．５ｍ、ｄ＝３ｍ２Ｈ＝２０ｍである。

１と２に流れるＡ、Ｂ、Ｃ各相の電流を↑ＩＡ。

〒＋Ｂ＋Ｉ＋ｃ及び↑２Ａ 、Ｉ２Ｂ 、Ｉ２Ｃとする
。

１と２に流れる電流によって３と４の各相に発生する電
磁誘導電圧を÷３ｍａ、や３ｍｂ 、Ｖａｍｃ及びＶ４
ｍａ ２ Ｖ＋ｍｂ 、 Ｖ４ｍｃはである。

但し１ｍ：起誘導系統と被誘導系統との併架亘長（ｂ） ω：系統角周波数 〔〕二行列を示す。

００）式でＭ３ａ、１Ａ：導体３ａと１Ａとの相互イン
ダクタンス Ｈｅ：等価大地の深さくｍ） 誘導によって３と４のａ、ｂ、ｃ各相に流れる電流をＩ
３ａ、ｌ３ｔ）、Ｉ３（ｊ ｉ、ａｊ Ｉ４ｂ ｊ Ｉ
４Ｃとして、線路抵抗と大地抵抗を無視して被誘導系統
の電圧方程式をたてると ３と４は左右対称配列であるから （１６） 、 Ｑ７）式を（１２） 、 （１３）式に
代入すると、（１２）−（１３）式は となる。

（１９）式より、誘導系統からの電磁誘導によって被誘
導系統の３と４を循環するａ、ｂ、ｃ各相の電流Ｉａｔ
ｈ、Ｉｂｔｈ、Ｉｃｔｈはとなる。

誘導系統に流れる電流は平衡しているとすると、（２１
）式を（６）式、（７）式に代入すると（６）式−（７
）式はとなる。

（２５１ｊ （２６Ｊ ｔ （２７） 式かられかる
ようにＩａｔｂ）Ｉ ｂｔｈ 、↑ｃｔｈは起誘導系統
の１と２の潮流に比例し、その比例定数は、起誘導系統
の運用状態で次のようになる。

起誘導系統が１，２とも運用の場合は ■１−１２−■とおき、（２５）〜（２７）式に代入す
ると起誘導系統が１のみ運用の場合は ｉ、＝ｉ 、ｌ２＝０とおき、（２５）〜（２７）式に
代入すると 起誘導系統が２のみ運用の場合は １１＝ｏ 、１２＝ｉとおき、０ト匈式に代入すると（
３０〜（３３）式かられかる通りＩａｔｈ、Ｉｂｔｈ。

Ｉｃｔｈと起誘導系統の潮流ｉとの比例定数Ｋａ。

Ｋｂ 、Ｋｃは電線配置と起誘導系統の運用状態によっ
て定まる。

また、（ハ）式からＩａｔｈ、Ｉｂｔｈ、Ｉｃｔｈの零
相分すなわち零相循環電流Ｉｏｔｈは となる。

（３４）式かられかるようにＩｏｔｈは起誘導系統の１
と２の潮流に比例し、その比例定数は、起誘導系統の運
用状態で次のようになる。

と表現すると 起誘導系統が１，２とも運用の場合は ｉ、＝ｉ２＝ｉとおき（３４）式に代入して１のみ運用
の場合は ２のみ運用の場合 （３５）〜（３８）式かられかる通りＩａｔｈと起誘導
系統の潮流■との比例定数には電線配置と起誘導系統の
運用状態によって定まる。

以上で次のことを立証した。

（１）ａ、ｂ）ｃ各相回線間循環電流Ｉａｔｈ。

Ｉｂｔｈ 、Ｉｃｔｈと起誘導系統の潮流とは比例関係
にある。

（２８）弐〜（３３）式で証明 （２）回線間零相循環電流↑ｏｔｈと起誘導系統の潮流
とは比例関係にある。

（３４）弐〜（３８）式で証明 （３） （ｔ）ｔ（２）の比例定数は系統固有の値で
いずれも電線配置と起誘導系統の運用状態によって定ま
る。

上記の（１）〜（３）の性質に基づいてなされ、しかも
本発明を適用してなる共架多回線地絡保護リレーについ
て第３図によって説明する。

第３図は本発明を適用してなる共架多回線地絡保護リレ
ーを示すもので、第２図の同一部分は同一符号で示しで
ある。

９はしゃ断器９ａ〜９ｆが図示したように接続されたし
ゃ断部、１０は電流検出部８からの電気量Ｓ１すなわち
ａ、ｂ、ｃ各相の回線間差電流Ｉａｓ、Ｉｂｓ、Ｉｃｓ
を一定周期でサンプリングしてＡＤ変換をする第１のデ
ータ変換器、１１は母線６ａ〜６ｃに設置された零相電
圧検出計器用電圧変成器１２と相電圧検出計器用電圧変
成器１３を有する電圧検出部である。

１２は第１の電圧検出部、１３は第２の電圧検出部であ
る。

１４は１２の検出信号Ｓ２すなわち零相電圧ＶＯＦを入
力して前記第１のデータ変換器と同期して一定周期でＶ
ＯＦをサンプリングしてＡＤ変換する第２のデータ変換
器である。

１５は第１のデータ変換器１０の出力であるＩａｓ 、
Ｉｂｓ。

Ｉｃｓの各ディジタル量Ｓ３を入力して２つの相の回線
間差電流よりそれぞれＩａｓ−ａＩｂｓ、１ｂｓ−ａＩ
ｃｓ 、Ｉｃ５−ａＩａｓ （但しａ＝ｇｊ”ｘ）なる
演算処理を行い正相分を除去するフィルタ部である。

１６は第１のデータ変換器１０の出力Ｓ３（Ｉａｓ、Ｉ
ｂｓ、Ｉｃｓ ）を入力して、零相分Ｉａｓ即ちＩａｓ
＋Ｉｂｓ＋Ｉｃｓを算出して出力する零相演算部である
。

１８は前記フィルタ部１５の出力Ｓ５と前記零相演算部
１６の出力５６（Ｉｏｓ）と後記した第１の判定部１９
の出力Ｓ９が入力される第２の演算部であって、この第
２の演算部１８ではＳ９の出力が系統健全であると判定
したときに零相演算部１６の出力Ｓ６吉フィルタ部１５
の出力Ｓ、とから、後記した（５７） ｔ （６０）
、（６２）式の演算処理をサンプリング周期又は倍周期
毎に行ない、これを一定時間（次のサンプリング周期又
は倍周期で（５７）。

（６０） 、 （６２）式の書き換えが行なわれるまで
の時間）たくわえて設定しておき、これに次々に入力さ
れるフィルタ部１５の出力Ｓ５を掛は合せて得られる出
力Ｓ８が送出される。

この出力Ｓ８として系統健全時には（５７） ？ （６
０） ｊ （６２）式のＲａ ｔ Ｒｂ ｔ Ｒｃに相
当する出力が、また地絡時には後記した（５ｓ）。

Φ９） ｊ （６０式の右辺の演算値に相当する出力が
送出されていることになるが、次の第１の判定部１９で
判定により明らかにされる。

この第２の演−薄部１８での演算処理に本発明を適用し
たことに特徴を有し、この本発明第１図装置を適用して
演算処理を行なうことについては後述する。

１９は第２の演算部１８の出力Ｓ８の一部（（３９）式
の両辺の演算値）を入力して、次の（３９）式即ち、Ｒ
ａ（Ｉｂｓ−ａＩｃｓ）−Ｒｂ（Ｉｃｓ−ａＩａｓ）
−（３９）が成立するか否かにより（３９）式が成
立すれば、系統健全と判定しく３９）式が不成立の場合
（このとき（５８） 、（５９） ＞ （６１）式のい
ずれも等しくない）地絡故障と判定する第１の判定部で
ある。

２０は第１の判定部１９の出力Ｓ９と第２の演算部１８
の出力Ｓ８を入力して、Ｓ９が地絡事故と判定すると後
記した（７２）式、（７３）式、（７４）式の左辺を演
算処理する第３の演算部である。

２１は第３の演算部２０の出力、即ち（７２） ｊ （
７３） ？ （７４）式の左辺の演算値ＳｔＯを入力し
て、（７２）式が零ならばＣ相地絡、（７３）式が零な
らばｂ相地絡、（７４）式が零ならばＣ相地絡と判定す
る第２の判定部である。

また２２は第２の演算部１８の出力ｓ８（（５８） ｊ
（５９） ７ （６１）式の右辺の演算値）と第２の
判定部２１の地絡相検出信号８＋１を入力して、Ｃ相地
絡ならば（５８）式、ｂ相地絡ならば（５９）式、Ｃ相
地絡ならば（６０式の右辺の演算値を選択することによ
って地絡時の零相循環電流Ｉ’ｏｔｈを求める第１の選
択部である。

また２３は第１のデータ変換器１０の出力Ｓ８、第２の
データ変換器１４の出力Ｓい第１の選択部２２の出力Ｓ
１□を入力して、回線間差電流の零相分に含まれる零相
循環電流を次の（４０）式によって補償する第１の補償
部である。

Ｃ相地絡時には地絡回線選択リレーの電流入力ｉｐは である。

また２４は第１の補償部２３で零相循環電流が補償され
た回線間差電流の零相分、及び零相電圧Ｓｔ３を入力し
て地絡回線の選択を行なう地絡回線選択部である。

ＳＩ４は地絡回線選択部２４の出力である地絡回線トリ
ップ信号で、この信号によって地絡回線のしゃ断部９の
しゃ断器９ａ〜９ｃまたは９ｄ〜９ｆをトリップして共
架多回路の高抵抗接地系送電線の地絡保護する。

上記構成の地絡保護リレーにおいて、１例としてＣ相地
絡時の各相の循環電流Ｉａｔｈ、Ｉｂｔｈ。

Ｉｃｔｈ及びａ相の地絡電流ｉ３ ｐ 、 Ｉ４ ｐと
負電流Ｉ３ａ 、 Ｉ３ｂ 、 Ｉ”ｃ 、 Ｉ４ａ
、 Ｉ’ｂ 、 Ｉ４ｃの分布が示されている。

ここで、回線３から回線４の方向へ循環する各相の循環
電流はＩａｔｈ 、Ｉｂｔｈ 、Ｉｃｔｈであり、回線
３と回線４の各相に流れる負荷電流はそれぞれＩ３ａ
、ｉ３ｂ 、 Ｉ３ｃ及びＩ４ａ Ｉ Ｉ’ｂ 、 Ｉ
’ｃである。

また回線３のａ相を流れる地絡電流はＨ３Ｆ、回線４の
ａ相を流れる地絡電流は↑４Ｆである。

地絡時の零相循環電流Ｉｏｔｈの導出法について以下に
述べる。

第３図に示す共架系統で本発明を適用してなる地絡保護
リレーは電気所ＳＡに設置されている。

被誘導系統が図示したようなＴ分岐負荷７をもつ場合は
、回線３の負荷電流Ｉ３ａ。

Ｉ３ｂ 、 Ｉ”ｃと回線４の負荷電流Ｉ’ａ、Ｉ４ｂ
。

Ｉ’ｃは不平衡となる。

そこで負荷電流の影響をなくし循環電流のみ測定するた
め、例えばａ相地絡であると、ｂ、Ｃ相の回線間差電流
Ｉｂｓ 、 Ｉｃｓから次式の演算処理によって正相分
を除去する。

（４１）の演算処理を行うのはフィルタ部１５でよる。

Ｉｂｓ 、Ｉｃｓには、地絡によって電流を正ヒないか
ら となる。

負荷電流が平衡しているとするととなる。

（４つ〜（４５）式を（４０式に代入すると（４４）
？ （４５）式の関係式を（４６）式に代入するととな
る。

第１回の共架モデル系統でに）ｊ （２９） ｊ （３
０） ｊ （３５）式の関係式を再び記すと Ｉ ａ ｔ ｈ （０）二Ｋａ Ｉ （０１−（４８）
”但しく０は健全時の量を表わす。

（４９）〜（５０式を０７）式に代入すると′はａ相地
絡時の諸量を表わしこの時の誘導系統の潮流ｉ′、零相
循環電流をＩ’ ｏ ｔ ｈとすると（５０式より となる。

また、ａ相地絡時の（５２）式はである。

（５１） 、 （５２）式から１（０）を消去するとと
なる。

さらに（５４） ｊ （５Φ式を（５３）式に代入して
Ｉ’ｏｔｈを次式から求める。

Ｉ ｃ ｓ （０）の零相分の１に等しい。

（５６）式の右辺の第１項をＲａとおく。

（５７１式を（５６）式に代入して となる。

以上のようにまず系統健全時に（５７）式で示すＲａを
設定しておき、ａ相地絡時には健全相の回線間差電流Ｉ
’ｂｓ 、 Ｉ’ｃｓより（５８）式からＩ’ ｏ ｔ
ｈを求めることができる。

同様にｂ相地絡時には健全相の回線間差電流Ｉ’ ａ
ｓ 、 Ｉ’ ｂ ｓより （５９）式からＩ’ｏ ｔ ｈを求めることができる。

同様にＣ相地絡時には、健全相の回線間差電流但し く６１）式からＩ’ ｏ ｔ ｈを求めることができる
。

（５７） ｊ （６０） ｊ （６２）式のＲａ 、Ｒ
ｂ 、Ｒｃを演算し、（５８） 、（５９） 、（６０
式の演算するのは第２の演算部１８である。

また地絡相に応じて（５８） 、（５９）、（６１）式
の演算値から地絡時の循環電流を選択するのは第一の選
択部２２である。

また（５８） ｊ （５９） ？ （６１）式の演算値
を地絡相に応じて選択して零相循環電流を導出するには
地絡相の検出を行なう必要がある。

ａｙｂ、ｃ各相の回線間差電流Ｉａｓ 、Ｉｂｓ 。

Ｉｃｓから地絡相を検出する方式を以下に述べる。

被誘導系健全時は、（５８） 、（５９） 、（６１）
式のいづれの式から循環電流↑ｏｔｈを求めてもその結
果は等しい。

地絡故障時には地絡相に地絡電流が重畳するので（５８
） ｊ （５９） ｊ （６１）式はいづれも等しくな
る。

（５８） ？ （５９） ｊ （６１）式を利用して地
絡相の検出を行う。

ａ相地絡時のａ 、 ｂ −、ｃ各相の回線間差電流Ｉ
ａｓ、Ｉｂｓ、Ｉｃｓは第２図を参照してとなる。

（６３）〜（６５）式を（５８） 、 （５９） 、輯
）式右辺に代入すると となる。

（６６）式、（６７）式より同様に（６６）式、（６８
）式より （６９） ｊ （７０）式よりＩｐ３−Ｉｐ４を消去す
る。

（７１）式の両辺にａＲｂＲｃを掛けて右辺を左辺へ移
項すると （７の式が成立するのはａ相地絡時のみでｂ又はＣ相地
絡時には成立しない。

同様に、ｂ相地絡時のみ（７３）式が成立する。

（７の？ （７３） ｊ （７４）式の左辺を演算する
のは第５の演算部２０であり、各式の成否を判定するこ
とによって地絡相を検出するのは第２の判定部２１であ
る。

地絡相検出部は第５の演算部２０と第２の判定部２１か
らなる。

次に本発明を第３図の共架多回線地絡保護リレーにおけ
る第２の演算部１８に適用した場合にって述べる。

即ち第２の演算部１８に本発明に係る第１図装置を適用
して構成すると、演算器６１、演算器６４、演算器６γ
に入力される電気量大として系統健全時（Ｓ９の出力が
系統健全の判定出力のとき）の零相演算部１６の出力５
６（ＩＯ５）を用い、また演算器６２、演算器６４、演
算器６７に入力される電気量Ｂとして系統健全時（Ｓ９
の出力が系統健全の判定出力のとき）のフィルタ部１５
の出力Ｓ５を用い、また演算器６６に入力される電気量
Ｃとしてフィルタ部１５の出力Ｓ５が用いられる。

演算器６９に入力される電気量Ｃ／としてはフィルタ部
１５の出力Ｓ、を９０°遅らせたものが用いられる。

従って演算器１０の出力として即ち第２の演算部１８の
出力として八〇に相当する出力が送出される。

第１の判定部１９は演算器７０の出力即ち第２の演算部
１８の出力が＾に相当する出力であるとき、系統健全で
あると判定し、演算器７０の出力即ち第２の演算器１８
の出力が４ｅ（＼入）に相当する出力であるとき、地絡
事忍であると判定する。

上述した本発明は、同一の周波数で正弦波波形の三つの
電気量＾、ｎ、ａ（ベクトル量で表現）から４篩瞬時値
を演算する場合に適用できる。

本発晶を共架多回線地絡保護リレーのアルゴリズムの一
部で４０に相当する演算処理たとえば（５８）。

（５９） ５ （６１） Ｍの演算処理を行なうことに
適用すれば、地絡時の零相循環電流を確実に検出できる
。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による電気量の演算装置の一実施例を示
すブロック図、第２図Ａ−Ｃは共架多回線モデル系統図
、第３図は本発明を適用してなる共架多回線地絡保護リ
レーの一実施例を示す構成説明図であって、図中６１〜
１ｏは夫々演算器、１８は第２の演算部、穴、Ｔｈ、ｃ
はベクトル量で表現した電気量を示す。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 同一の周波数で正弦波波形の三つの電気量＾。 ｉ、ｃ（ベクトル量で表現）から４８の瞬時量を演算す
   る電気量の演算装置において、電気量Ａの実効値を演算
   して出力する第１の演算器と、電気量Ｂの実効値を演算
   して出力する第２の演算器と、前記第１の演算器の出力
   を前記第２の演算器の出力で割算してその比を出力する
   第３の演算器と、電気量ＡとＢとの位相差の余弦を演算
   して出力する第４の演算器と、前記第３の演算器の出力
   と前記第４の演算器の出力とを掛算してその積を出力す
   る第５の演算器と、電気量凸の瞬時値と前記第５の演算
   器の出力との積を求め出力する第６の演算器と、電気量
   λとＢとの位相差の正弦を演算する第７の演算器と、前
   記第３の演算器の出力と前記第７の演算器の出力との積
   を求め出力する第８の演算器と、位相を９０°遅らせた
   電気量Ｃの瞬時値と前記第８の演算器の出力との積を求
   め出力する第９の演算器と、前記第６の演算器の出力と
   前記第９の演算器の出力の差を求めＮ凸の瞬時値を出力
   する第１０の演算器を備えたことを特徴とする電気量の
   演算装置。