JPS5927704A - 継目無管マンドレルミルにおけるシエルの肉厚制御方法 - Google Patents
継目無管マンドレルミルにおけるシエルの肉厚制御方法Info
- Publication number
- JPS5927704A JPS5927704A JP57137902A JP13790282A JPS5927704A JP S5927704 A JPS5927704 A JP S5927704A JP 57137902 A JP57137902 A JP 57137902A JP 13790282 A JP13790282 A JP 13790282A JP S5927704 A JPS5927704 A JP S5927704A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shell
- mandrel
- caliber
- mandrel bar
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/02—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、継目無管をその長さ方向に肉厚一定になる
ように圧延することができる継目無管マンドレルミルに
おけるシェルの肉厚制御層ミに関するものである。
ように圧延することができる継目無管マンドレルミルに
おけるシェルの肉厚制御層ミに関するものである。
従来、継目無管マンドレルミルの操業法においては、シ
ェル（継目無管）を、その長さ方向に肉厚一定になるよ
うに、有効に圧延する方法が確立されていなかった。
ェル（継目無管）を、その長さ方向に肉厚一定になるよ
うに、有効に圧延する方法が確立されていなかった。
そこで本発明者等は、以上のような問題な解消すべく研
究を行なった結果、次に示す通りの知見を得た。
究を行なった結果、次に示す通りの知見を得た。
（１）、マンドレルミルによって圧延されたシェルにお
いて、その長さ方向に肉厚変化が生しる最も大きな要因
の１つとして、圧延に伴なって、マンドレルバ−の外径
が不均一に変化することが挙けられる。この外径変化は
、圧延の際における、相対画に移動するマンドレルバ−
とシェルとの間の接触面の熱伝達に伴い、マンドレルバ
ーがその長さ方向に不均一に熱膨張することによって生
じ、しかもこの変化は、同一ロット内の複数のシェルの
各々において実質的に同一である（複数本使われるマン
ドレルバーは同一規格である）。
いて、その長さ方向に肉厚変化が生しる最も大きな要因
の１つとして、圧延に伴なって、マンドレルバ−の外径
が不均一に変化することが挙けられる。この外径変化は
、圧延の際における、相対画に移動するマンドレルバ−
とシェルとの間の接触面の熱伝達に伴い、マンドレルバ
ーがその長さ方向に不均一に熱膨張することによって生
じ、しかもこの変化は、同一ロット内の複数のシェルの
各々において実質的に同一である（複数本使われるマン
ドレルバーは同一規格である）。
（２） 、 従来は、マンドレルミルにおける各スタン
ド毎に、一定力リバー高さでシェルの圧延を行なってお
り、そのため、（１）で述べたように゛、圧延中ニオイ
て、マンドレルバ−外径がその長さ方向に不均一に変化
すると、各スタンドにおいて、圧延ロールのカリバー表
面とマンドレルバーの表面との間隙が、マンドレルバ−
の長さ方向に変化し、これがシェルの長さ方向の肉厚変
化に結びつ〈。
ド毎に、一定力リバー高さでシェルの圧延を行なってお
り、そのため、（１）で述べたように゛、圧延中ニオイ
て、マンドレルバ−外径がその長さ方向に不均一に変化
すると、各スタンドにおいて、圧延ロールのカリバー表
面とマンドレルバーの表面との間隙が、マンドレルバ−
の長さ方向に変化し、これがシェルの長さ方向の肉厚変
化に結びつ〈。
（３）、マンドレルミルによってシェルをＩＥＥ 延終
Ｔした直後のマンドレルバーの長さ方向の温度分布の測
定結果の一例を第１図に示す。第１図に示すように、圧
延終了直後のマンドレルバ−の長さ方向の温度分布は、
その（進行方向下流側）先端から後端に向って、一旦単
純に増加し、そして平坦寿曲線になっている（マンドレ
ルバーの外径分布もこれと同様である）。従って、８基
のスタンド（＃１〜＃８で示す）からなるマンドレルミ
ルにおケル、シェル２およびマンドレルバ−３の位置と
、マンドレルバー３の長さ方向の推定温度分布との関係
の−・例を示す第２図のように、圧延途中における、マ
ンドレルバ−３の長さ方向の温度分布を推定することが
できる（マンドレルバ−の外径モその長さ方向に推定す
ることができる）。
Ｔした直後のマンドレルバーの長さ方向の温度分布の測
定結果の一例を第１図に示す。第１図に示すように、圧
延終了直後のマンドレルバ−の長さ方向の温度分布は、
その（進行方向下流側）先端から後端に向って、一旦単
純に増加し、そして平坦寿曲線になっている（マンドレ
ルバーの外径分布もこれと同様である）。従って、８基
のスタンド（＃１〜＃８で示す）からなるマンドレルミ
ルにおケル、シェル２およびマンドレルバ−３の位置と
、マンドレルバー３の長さ方向の推定温度分布との関係
の−・例を示す第２図のように、圧延途中における、マ
ンドレルバ−３の長さ方向の温度分布を推定することが
できる（マンドレルバ−の外径モその長さ方向に推定す
ることができる）。
（４）、従って、シェルを圧延終了した直後のマンドレ
ルバ−の長さ方向の温度分布を測定して、その測定結果
からマンドレルバーの外径分布を求め、または適当な測
定手段によって、シェルを圧延終了した直後のマンドレ
ルバ−の外径分布を直接求め、かくして得られたマンド
レルバーの外径分布に基づいて、各スタンドにおける圧
延ロールのカリバー高さを、次回以降のマンドレルバー
の通過位置に対応させて変更することによって、各スタ
ンドにおいて、圧延ロールのカリバー表面と次回以降の
マンドレルバ−の表面との間隙を、次回以降のマンドレ
ルバーの長さ方向に一定にすることができ、その結果、
次回以降のマンドレルバ−に装着された新シェルを、そ
の長さ方向に肉厚一定になるように圧延することができ
る（なお、マンドレルミル通過後のシェルは、サイジン
グミルによって、所定外径、且つ真円になるように成形
される）。
ルバ−の長さ方向の温度分布を測定して、その測定結果
からマンドレルバーの外径分布を求め、または適当な測
定手段によって、シェルを圧延終了した直後のマンドレ
ルバ−の外径分布を直接求め、かくして得られたマンド
レルバーの外径分布に基づいて、各スタンドにおける圧
延ロールのカリバー高さを、次回以降のマンドレルバー
の通過位置に対応させて変更することによって、各スタ
ンドにおいて、圧延ロールのカリバー表面と次回以降の
マンドレルバ−の表面との間隙を、次回以降のマンドレ
ルバーの長さ方向に一定にすることができ、その結果、
次回以降のマンドレルバ−に装着された新シェルを、そ
の長さ方向に肉厚一定になるように圧延することができ
る（なお、マンドレルミル通過後のシェルは、サイジン
グミルによって、所定外径、且つ真円になるように成形
される）。
この発明は、上記知見に基づいてなされたもので、複数
のスタンドからなるマンドレルミルによってシェルを圧
延終了した直後のマンドレルバーの外径を、その長さ方
向に沿って測定し、前記マンドレルバーの長さ方向に沿
った外径の測定値に基づいて、前記複数のスタンドのう
ちの少なくとも最終２スタンドの各々における圧延ロー
ルのカリバー高さを、□次回以降のマンドレルバ−の通
過位置に対応させて変更して、前１記複数のスタンドの
うちの少なくとも最終２スタンドの各々において、前記
圧延ロールのカリバー表面と前記次回以降のマンドレル
バ−の表面との間隙な、前記次回以降のマンドレルバ−
の長さ方向に一定にする継目無管マンドレルミルにおケ
ルシェルノ肉厚制御法としたことに特徴を有する。
のスタンドからなるマンドレルミルによってシェルを圧
延終了した直後のマンドレルバーの外径を、その長さ方
向に沿って測定し、前記マンドレルバーの長さ方向に沿
った外径の測定値に基づいて、前記複数のスタンドのう
ちの少なくとも最終２スタンドの各々における圧延ロー
ルのカリバー高さを、□次回以降のマンドレルバ−の通
過位置に対応させて変更して、前１記複数のスタンドの
うちの少なくとも最終２スタンドの各々において、前記
圧延ロールのカリバー表面と前記次回以降のマンドレル
バ−の表面との間隙な、前記次回以降のマンドレルバ−
の長さ方向に一定にする継目無管マンドレルミルにおケ
ルシェルノ肉厚制御法としたことに特徴を有する。
以下この発明を、実施例により図面を参照しながら説明
する。
する。
第３図は、この発明にかかる方法を実施するための肉厚
制御装置の概略構成図である。図において、■は、継目
無管マンドレルミルを構成するスタンドであり、ｌａ、
Ｉｂはその圧延ロール（カリバー付）である。図におい
ては、＃ ］のスタンド１と＃ｎのスタンドｌとを示し
である。２はシェル（継目無管）であり、シェル２は、
各スタンド１の１対の圧延ロールｌａ、Ｊｂ間を通過す
る。
制御装置の概略構成図である。図において、■は、継目
無管マンドレルミルを構成するスタンドであり、ｌａ、
Ｉｂはその圧延ロール（カリバー付）である。図におい
ては、＃ ］のスタンド１と＃ｎのスタンドｌとを示し
である。２はシェル（継目無管）であり、シェル２は、
各スタンド１の１対の圧延ロールｌａ、Ｊｂ間を通過す
る。
３は、シェル２の中に配されたマンドレルバ−である。
かくして、シェル２は、各スタンド１を通過する際に、
１対の圧延ロールｌａ、ｌｂと、マンドレルバ−３とに
よって、各スタンド毎に所定肉厚となるように圧延され
る。
１対の圧延ロールｌａ、ｌｂと、マンドレルバ−３とに
よって、各スタンド毎に所定肉厚となるように圧延され
る。
４は、第４図にＪ対の圧延ロールＩａ、Ｊｂ（７）一部
の概略関係図で示すように、各スタンド１における１対
の圧延ロール１ ａ＋ １ ｂ間ツカＩＪ ハ−高さ
Ｋを変更するための、圧延ロール１ａに連結された、カ
リバー高さ調節機である。
の概略関係図で示すように、各スタンド１における１対
の圧延ロール１ ａ＋ １ ｂ間ツカＩＪ ハ−高さ
Ｋを変更するための、圧延ロール１ａに連結された、カ
リバー高さ調節機である。
各カリバー高さ調節機４は、カリバー高さ制御器５によ
って制御される。６は演算器である。シェル２を圧延し
終えて、最終スタンド１ （＃ｎ）をその後端が通過し
た直後のマンドレルバ−３の外径は、適当な測定手段（
図示せず）によって、その長さ方向に沿って測定され、
この測定値は、演算器６に入力される。
って制御される。６は演算器である。シェル２を圧延し
終えて、最終スタンド１ （＃ｎ）をその後端が通過し
た直後のマンドレルバ−３の外径は、適当な測定手段（
図示せず）によって、その長さ方向に沿って測定され、
この測定値は、演算器６に入力される。
演算器６は、かくして入力されたマンドレルバ−３の長
さ方向に沿った外径の測定値に基づいて、各スタンド１
において、１対の圧延ロールｌａ。
さ方向に沿った外径の測定値に基づいて、各スタンド１
において、１対の圧延ロールｌａ。
Ｉｂ（７）カリバー表面と次回以降のマンドレルバ−の
表面との間隙を、次回以降のマンドレルバ−の長さ方向
に一定になるように、各スタンド毎に、次回以降のマン
ドレルバ−の長さ方向各位置における、１対の圧延ロー
ルｌａ、Ｉｂ間のカリバー高さを演算する。
表面との間隙を、次回以降のマンドレルバ−の長さ方向
に一定になるように、各スタンド毎に、次回以降のマン
ドレルバ−の長さ方向各位置における、１対の圧延ロー
ルｌａ、Ｉｂ間のカリバー高さを演算する。
かくして得られた演算値に基づいて、演算器６は、カリ
バー高さ制御器５を制御し、カリバー高さ制御器５は、
演算器６からの信号によって各カリバー高さ調節機４を
制御する。その結果、新シェルの圧延に際して、前記演
算値に対応するように、各カリバー高さ調節機４は、各
スタンド】における１対の圧延ロールｌａ、ｌｂ間のカ
リバー高さＫを調節する。
バー高さ制御器５を制御し、カリバー高さ制御器５は、
演算器６からの信号によって各カリバー高さ調節機４を
制御する。その結果、新シェルの圧延に際して、前記演
算値に対応するように、各カリバー高さ調節機４は、各
スタンド】における１対の圧延ロールｌａ、ｌｂ間のカ
リバー高さＫを調節する。
なお、マンドレルバー３の外径は、その温度に対応する
ことから、最終スタンド１（＃４ｎ）通過直後のマンド
レルバ−３の長さ方向の温度を測定し、この温度測定値
に基づいて、マンドレルバ−３の長さ方向に沿った外径
を求めることができる。
ことから、最終スタンド１（＃４ｎ）通過直後のマンド
レルバ−３の長さ方向の温度を測定し、この温度測定値
に基づいて、マンドレルバ−３の長さ方向に沿った外径
を求めることができる。
うに、各スタンドのカリバー高さを設定した、８基のス
゛タンドを有するマンドレルミルを準備した。
゛タンドを有するマンドレルミルを準備した。
マンドレルバ−は、１４０．５ ｍｍ ９’の同一規格
のものを複数本準備した。シェルは同一ロットのものを
複数準備した。
のものを複数本準備した。シェルは同一ロットのものを
複数準備した。
そして、各スタンドにおけるカリバー高さを不変にして
、１木目のシェルの圧延を行なった。その圧延終了直後
のマンドレルバ−の長さ方向の温度を測定した。この温
度測定値に基づいて、マンドレルバーの外径（分布）を
その長さ方向に沿って求めた。その−例を第５図に示す
。
、１木目のシェルの圧延を行なった。その圧延終了直後
のマンドレルバ−の長さ方向の温度を測定した。この温
度測定値に基づいて、マンドレルバーの外径（分布）を
その長さ方向に沿って求めた。その−例を第５図に示す
。
２本目のシェルの圧延に際して、かくして得られたマン
ドレルバーの外径分布のデータに基づいて、各スタンド
毎に、マンドレルバーの長さ方向各位置に対応してカリ
バー高さを変更した。その結果得られた２本目のシェル
の長さ方向の肉厚分布を、第６図中ａで示す。なお、各
スタンドにおけるカリバー高さ不変状態で圧延を行なっ
た１木目のシェルの長さ方向の肉厚分布を、比較のため
に、第６図中すで示す。
ドレルバーの外径分布のデータに基づいて、各スタンド
毎に、マンドレルバーの長さ方向各位置に対応してカリ
バー高さを変更した。その結果得られた２本目のシェル
の長さ方向の肉厚分布を、第６図中ａで示す。なお、各
スタンドにおけるカリバー高さ不変状態で圧延を行なっ
た１木目のシェルの長さ方向の肉厚分布を、比較のため
に、第６図中すで示す。
第５図から、この発明によって、肉厚か長き方向に一定
なシェルが得られることが明らかである。
なシェルが得られることが明らかである。
以」二説明したように、この発明においては、シェル（
継目無管）を、その長さ方向に肉厚一定になるように圧
延することができる。
継目無管）を、その長さ方向に肉厚一定になるように圧
延することができる。
第１図はシェルを圧延終了した直後のマンドレルバーの
長さ方向の温度分布の測定結果の一例を示す図、第２図
はシェルおよびマンドレルバーの位置とマンドレルバ−
の長さ方向の推定温度分布との関係の一例を示す図、第
３図はこの発明にかかる方法を実施するための肉厚制御
装置の概略構成図、第４図は一対の圧延ロールの−・部
の概略関係図、第５図はマンドレルバーの外径分布の一
例を示す図、第６図はシェルの長さ方向の肉厚分布を示
す図である。 出願人 日本鋼管株式会社
長さ方向の温度分布の測定結果の一例を示す図、第２図
はシェルおよびマンドレルバーの位置とマンドレルバ−
の長さ方向の推定温度分布との関係の一例を示す図、第
３図はこの発明にかかる方法を実施するための肉厚制御
装置の概略構成図、第４図は一対の圧延ロールの−・部
の概略関係図、第５図はマンドレルバーの外径分布の一
例を示す図、第６図はシェルの長さ方向の肉厚分布を示
す図である。 出願人 日本鋼管株式会社
Claims (1)
- （１）、複数のスタンドからなるマンドレルミルによっ
てシェルを圧延終了した直後のマンドレルバ−の外径を
、その長さ方向に沿って測定し、前記マンドレルバ−の
長さ方向に沿った外径の測定値に基づいて、前記複数の
スタンドのうちの少なくとも最終２スタンドの各々にお
ける圧延ロールのカリバー高さを、次回以降のマンドレ
ルバーの通過位置に対応させて変更して、前記複数のス
タンドのうちの少なくとも最終２スタンドの各々におい
て、前記圧延ロールのカリバー表面と前記次回以降のマ
ンドレルバ−の表面との間隙を、前記次回以降のマンド
レルバ−の長さ方向に一定にすることを特徴とする継目
無管マンドレルミルにおけるシェルの肉厚制御力ｉ大。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57137902A JPS5927704A (ja) | 1982-08-10 | 1982-08-10 | 継目無管マンドレルミルにおけるシエルの肉厚制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57137902A JPS5927704A (ja) | 1982-08-10 | 1982-08-10 | 継目無管マンドレルミルにおけるシエルの肉厚制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5927704A true JPS5927704A (ja) | 1984-02-14 |
Family
ID=15209345
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57137902A Pending JPS5927704A (ja) | 1982-08-10 | 1982-08-10 | 継目無管マンドレルミルにおけるシエルの肉厚制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5927704A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6114010A (ja) * | 1984-06-29 | 1986-01-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | マンドレルミルの圧延制御方法 |
| WO2008123276A1 (ja) | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 継目無管の製造方法 |
-
1982
- 1982-08-10 JP JP57137902A patent/JPS5927704A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6114010A (ja) * | 1984-06-29 | 1986-01-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | マンドレルミルの圧延制御方法 |
| WO2008123276A1 (ja) | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 継目無管の製造方法 |
| CN101711190B (zh) | 2007-03-30 | 2011-10-12 | 住友金属工业株式会社 | 无缝管的制造方法 |
| EP2133159A4 (en) * | 2007-03-30 | 2011-10-26 | Sumitomo Metal Ind | METHOD FOR PRODUCING A SEAMLESS TUBE |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5927704A (ja) | 継目無管マンドレルミルにおけるシエルの肉厚制御方法 | |
| JPS5930414A (ja) | 継目無管マンドレルミルにおけるシエルの肉厚制御方法 | |
| JPS58196111A (ja) | 鋼管の延伸圧延方法 | |
| JPH0665402B2 (ja) | マンドレルミルによる素管の圧延方法 | |
| JPH04154916A (ja) | 継目無管製造工場の操業方法 | |
| JPS603904A (ja) | 両端に厚手部をもつ異形鋼板及びその製造方法 | |
| JPH0618651B2 (ja) | 薄鋼板の長手方向にわたる、幅方向板厚差制御方法と制御装置 | |
| JP2636689B2 (ja) | マンドレルミル圧延方法 | |
| JP2550896Y2 (ja) | 鋼管の圧延制御装置 | |
| JP3350294B2 (ja) | タンデムミルの制御方法および制御装置 | |
| JPH0639412A (ja) | 鋼管の熱間圧延方法 | |
| JPS5856003Y2 (ja) | 穿孔用圧延装置 | |
| JPS58221235A (ja) | 鋼板の冷却方法 | |
| JPS5916526B2 (ja) | 継目無鋼管製造用定径機における外径修正方法および装置 | |
| JPS59104207A (ja) | マンドレルミルにおける鋼管の伸ばし長さ制御方法 | |
| JPH0312962B2 (ja) | ||
| JPS59104208A (ja) | 継目無鋼管のマンドレルミルによる圧延方法 | |
| JPH0221324B2 (ja) | ||
| JPS59209415A (ja) | 熱延鋼帯の脱スケ−ル方法 | |
| JPH05212416A (ja) | 熱間継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH10328722A (ja) | 継目無鋼管の延伸圧延制御方法 | |
| JPS58116917A (ja) | 継目無管の肉厚制御方法 | |
| JPH02307611A (ja) | 板圧延におけるセットアップ方法 | |
| JP2001321812A (ja) | 熱間圧延方法および熱間圧延装置 | |
| JPS6134887B2 (ja) |