JPS5929447B2 - 力行運転−回生運転判別方法 - Google Patents
力行運転−回生運転判別方法Info
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- JPS5929447B2 JPS5929447B2 JP57023068A JP2306882A JPS5929447B2 JP S5929447 B2 JPS5929447 B2 JP S5929447B2 JP 57023068 A JP57023068 A JP 57023068A JP 2306882 A JP2306882 A JP 2306882A JP S5929447 B2 JPS5929447 B2 JP S5929447B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60M—POWER SUPPLY LINES, AND DEVICES ALONG RAILS, FOR ELECTRICALLY- PROPELLED VEHICLES
- B60M3/00—Feeding power to supply lines in contact with collector on vehicles; Arrangements for consuming regenerative power
- B60M3/06—Arrangements for consuming regenerative power
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Stopping Of Electric Motors (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は力行運転一回生運転判別方法に関するものであ
る。
る。
従来、電気鉄道の回生車より発生する回生電力を交流側
へ回生する方式は、順変換器と逆変換器を各１台もしく
は各複数台の変換器を使用している。
へ回生する方式は、順変換器と逆変換器を各１台もしく
は各複数台の変換器を使用している。
これを１台もしくは複数台のサイリスタ変換器で順逆性
能をもたせて電力回生を行なう方式が考えられている。
この場合、順変換器状態から逆変換器状態への切替につ
いては、き電系が回生状態にあることを検出する必要が
あり、一般には変電所母線電圧を検出している。しかし
ながら、この変電所母線電圧を検出して、力行時か回生
時かを判別する方式によると、電圧検出に当り次のよう
な問題点がある。
能をもたせて電力回生を行なう方式が考えられている。
この場合、順変換器状態から逆変換器状態への切替につ
いては、き電系が回生状態にあることを検出する必要が
あり、一般には変電所母線電圧を検出している。しかし
ながら、この変電所母線電圧を検出して、力行時か回生
時かを判別する方式によると、電圧検出に当り次のよう
な問題点がある。
（１）変電所母線電圧には、順変換器の整流リップルが
あるので、フィルタにより平均値を求める必要がある。
あるので、フィルタにより平均値を求める必要がある。
そのためフィルタによる検出の時間遅れを生ずる。（２
）検出電圧の設定値は、順変換器の電源変動、負荷変動
による直流電圧の変動の影響を避け得る値まで高めて設
定するか、もしくは補償回路を必要とする。
）検出電圧の設定値は、順変換器の電源変動、負荷変動
による直流電圧の変動の影響を避け得る値まで高めて設
定するか、もしくは補償回路を必要とする。
前者は検出の時間遅れにつながり、後者は複雑高価とな
る。本発明はこのような問題点を解決するためになされ
たもので、即ち商用周波の交流電力を直流電力に変換し
て力行電力としてき電線に給電し、かつ回生車両よりの
回生電力を交流電力に逆変換して商用周波電源側へ回生
する変換装置を変電所に設置して、前記き電線の電圧を
もとに前記変換装置が力行運転を行なうか回生運転を行
なうかの判別を行なうようにしたものにおいて、前記変
換装置の直流出力電圧を検出してこの検出電圧の脈流レ
ベルの最大値と最小値とをそれぞれ取出し、これら最大
値信号と最小値信号をもとに前記変換装置が力行運転か
回生運転かを判別するようにしたことを特徴とする力行
運転一回生運転判別方法を提供しようとするもので、以
下実施例を用いて説明する。
る。本発明はこのような問題点を解決するためになされ
たもので、即ち商用周波の交流電力を直流電力に変換し
て力行電力としてき電線に給電し、かつ回生車両よりの
回生電力を交流電力に逆変換して商用周波電源側へ回生
する変換装置を変電所に設置して、前記き電線の電圧を
もとに前記変換装置が力行運転を行なうか回生運転を行
なうかの判別を行なうようにしたものにおいて、前記変
換装置の直流出力電圧を検出してこの検出電圧の脈流レ
ベルの最大値と最小値とをそれぞれ取出し、これら最大
値信号と最小値信号をもとに前記変換装置が力行運転か
回生運転かを判別するようにしたことを特徴とする力行
運転一回生運転判別方法を提供しようとするもので、以
下実施例を用いて説明する。
本実施例を説明する前に本発明は変電所の母線からの交
流を直流に変換する変換装置の直流出力（直流き電回路
電圧）の波形に着目すると次のことがいえる。
流を直流に変換する変換装置の直流出力（直流き電回路
電圧）の波形に着目すると次のことがいえる。
第１図ａ−ｄは変換装置の直流出力の電圧波形であり、
第１図ａは力行負荷供給時の波形であつて、イの部分は
位相制御および転流重なりによる波形の落ち込みを示し
ている。
第１図ａは力行負荷供給時の波形であつて、イの部分は
位相制御および転流重なりによる波形の落ち込みを示し
ている。
また第１図ｂは力行無負荷時の波形であり、第１図ｃは
回生開始の波形であり、口の部分は回生電圧の影響によ
るもので、回生電圧の上昇により第１図ｄの如くなる。
第１図ｄになると、回生電圧によりリツプルがマスクさ
れ平滑な波形ハとなる。従つて第１図Ｃ，２ｄのように
脈流波形に着目することにより回生状態か否かを判別す
ることができる。本発明はこの点に鑑みてなされたもの
であつて、以下第２図に示す実施例に基づき詳述する。
回生開始の波形であり、口の部分は回生電圧の影響によ
るもので、回生電圧の上昇により第１図ｄの如くなる。
第１図ｄになると、回生電圧によりリツプルがマスクさ
れ平滑な波形ハとなる。従つて第１図Ｃ，２ｄのように
脈流波形に着目することにより回生状態か否かを判別す
ることができる。本発明はこの点に鑑みてなされたもの
であつて、以下第２図に示す実施例に基づき詳述する。
第２図は本発明による力行運転一回生運転判別〉方法の
一実施例を示し、同図において１は変電所に設置された
変換器であつて、この変換器１は変電所の母線からの３
相交流入力（商用周波の交流電力）を直流電力に変換し
て力行電力としてき電線に給電し、かつ回生車両よりの
回生電力を交流電力に逆変換して商用周波電源側（変電
所側）へ回生するものである。変換器１の出力電圧（き
電線電圧）を抵抗２と３とからなる分圧器４で分圧し、
分圧器４で分圧した電圧（抵抗３の分圧電圧）をアナロ
グーデイジタル変換器（以下、Ａ／Ｄ変換器と略称する
。）５でデイジタル変換してデイジタル値とし、この出
力を絶縁変圧器６を介して記憶装置７に導く。この記憶
装置７は、例えば変換器１の直流出力電圧波形が位相制
御角αに応じて第１図に示す波形のように最大値ＶＭＡ
Ｘαと最小値ＭＩＮａとがそれぞれ表われるので、これ
ら諸量を取込むべく直流出力電圧の１周期分、即ち整流
リツプルの最小周波数の周期分アナログーデイジタル変
換したデイジタル値を記憶する。８は変換器１の各サイ
リスタ素子群を点弧制御するための位相制御部、９は位
相制御部８より出力されるゲート信号群が何度の位相制
御角αで発せられたかのアナログ情報をデイジタル信号
に変換するＡ／Ｄ変換器、１０は判別回路であつて、こ
の判別回路１０は記憶装置７より取込んだ整流リツプル
のデイジタル情報より１周期分の期間における最大波高
値ＶＭＡＸと最小波高値ＶＭＩＮとをそれぞれ取出して
、これら各情報を記憶回路１１，１２にそれぞれ記憶さ
せる。
一実施例を示し、同図において１は変電所に設置された
変換器であつて、この変換器１は変電所の母線からの３
相交流入力（商用周波の交流電力）を直流電力に変換し
て力行電力としてき電線に給電し、かつ回生車両よりの
回生電力を交流電力に逆変換して商用周波電源側（変電
所側）へ回生するものである。変換器１の出力電圧（き
電線電圧）を抵抗２と３とからなる分圧器４で分圧し、
分圧器４で分圧した電圧（抵抗３の分圧電圧）をアナロ
グーデイジタル変換器（以下、Ａ／Ｄ変換器と略称する
。）５でデイジタル変換してデイジタル値とし、この出
力を絶縁変圧器６を介して記憶装置７に導く。この記憶
装置７は、例えば変換器１の直流出力電圧波形が位相制
御角αに応じて第１図に示す波形のように最大値ＶＭＡ
Ｘαと最小値ＭＩＮａとがそれぞれ表われるので、これ
ら諸量を取込むべく直流出力電圧の１周期分、即ち整流
リツプルの最小周波数の周期分アナログーデイジタル変
換したデイジタル値を記憶する。８は変換器１の各サイ
リスタ素子群を点弧制御するための位相制御部、９は位
相制御部８より出力されるゲート信号群が何度の位相制
御角αで発せられたかのアナログ情報をデイジタル信号
に変換するＡ／Ｄ変換器、１０は判別回路であつて、こ
の判別回路１０は記憶装置７より取込んだ整流リツプル
のデイジタル情報より１周期分の期間における最大波高
値ＶＭＡＸと最小波高値ＶＭＩＮとをそれぞれ取出して
、これら各情報を記憶回路１１，１２にそれぞれ記憶さ
せる。
１３は位相制御角αの範囲における瞬時最大値ＶＭＡＸ
ａを求める第１の演算回路であつて、この第１の演算回
路１３は記憶回路１１より導びかれる最大波高値信号Ｖ
ＭＡＸとＡ／Ｄ変換器９より導かれる位相制御角信号α
とを基にＶＭＡＸａ＝ＶＭＡＸｓｉｎ（α十晋一匹）（
ただし、Ｐは変換器１の整流相数、この実Ｐ施例の場合
Ｐ−６となる。
ａを求める第１の演算回路であつて、この第１の演算回
路１３は記憶回路１１より導びかれる最大波高値信号Ｖ
ＭＡＸとＡ／Ｄ変換器９より導かれる位相制御角信号α
とを基にＶＭＡＸａ＝ＶＭＡＸｓｉｎ（α十晋一匹）（
ただし、Ｐは変換器１の整流相数、この実Ｐ施例の場合
Ｐ−６となる。
）なる所定の演算を行ないＶＭＡＸａを求める。１４は
第２の演算回路であつて、この第２の演算回路１４は記
憶回路１１より導かれる最大波高値信号ＶＭＡＸとＡ／
Ｄ変換器９より導かれる位相制御角信号αとを基に、Ｖ
ＭｌＮａ＝ＶＭＡＸＯＯ５（α十令）（ただし、Ｐは変
換器１の整流相数、この実施例の場合Ｐ＝６となる。
第２の演算回路であつて、この第２の演算回路１４は記
憶回路１１より導かれる最大波高値信号ＶＭＡＸとＡ／
Ｄ変換器９より導かれる位相制御角信号αとを基に、Ｖ
ＭｌＮａ＝ＶＭＡＸＯＯ５（α十令）（ただし、Ｐは変
換器１の整流相数、この実施例の場合Ｐ＝６となる。
）なる所定の演算を行なつて、位相制御角αの範囲にお
ける瞬時最小値ＶＭＩＮａを求める。１５は第１の飛躍
電圧Ｖαを求めるための第３の演算回路であつて、この
第３の演算回路１５は第１，第２の各演算回路１３，１
４より導かれる瞬時最大値信号ＶＭＡＸａ、瞬時最小値
信号ＶＭｌＮａとを基にＶα−ＶＭＡＸａ−ＶＭＩＮａ
なる演算を行ない所望のＶαを求める。
ける瞬時最小値ＶＭＩＮａを求める。１５は第１の飛躍
電圧Ｖαを求めるための第３の演算回路であつて、この
第３の演算回路１５は第１，第２の各演算回路１３，１
４より導かれる瞬時最大値信号ＶＭＡＸａ、瞬時最小値
信号ＶＭｌＮａとを基にＶα−ＶＭＡＸａ−ＶＭＩＮａ
なる演算を行ない所望のＶαを求める。
１６は第２の飛躍電圧Ｖａ５を求めるための第４の演算
回路であつて、この第４の演算回路１６は第１の演算回
路１３より導かれる瞬時最大値信号ＶＭＡＸａと記憶回
路１２より導かれる最小波高値信号ＶＭＩＮとで（ＭＡ
Ｘａ−ＶＭＩＮ）なる演算を行なつて所望のＶａ７を求
める。
回路であつて、この第４の演算回路１６は第１の演算回
路１３より導かれる瞬時最大値信号ＶＭＡＸａと記憶回
路１２より導かれる最小波高値信号ＶＭＩＮとで（ＭＡ
Ｘａ−ＶＭＩＮ）なる演算を行なつて所望のＶａ７を求
める。
１７は判定回路であつて、この判定回路１７は第３，第
４の各演算回路１５，１６より導かれる各飛躍電圧信号
Ｖα，Ｖａ５を基にＶａ′／Ｖα〈Ｋ（ただし、Ｋは定
数で、検出誤動作を防止するために０．９５くＫ〈１．
０の範囲であるように予め前もつて規定してある）の判
定式に従つて、Ｖａ′／Ｖαの比がＫより大きければ力
行運転、これとは反対にＫより小さければ回生運転とそ
れぞれ判定し、その判定出力０にもとづいて変換器１を
当該回生運転あるいは力行運転の位相制御を行なう。
４の各演算回路１５，１６より導かれる各飛躍電圧信号
Ｖα，Ｖａ５を基にＶａ′／Ｖα〈Ｋ（ただし、Ｋは定
数で、検出誤動作を防止するために０．９５くＫ〈１．
０の範囲であるように予め前もつて規定してある）の判
定式に従つて、Ｖａ′／Ｖαの比がＫより大きければ力
行運転、これとは反対にＫより小さければ回生運転とそ
れぞれ判定し、その判定出力０にもとづいて変換器１を
当該回生運転あるいは力行運転の位相制御を行なう。
ここで、回生運転の位相制御は変換器１の位相を逆変換
領域側へ進ませる制御である。以上のように構成される
本実施例の動作について以下述べる。
領域側へ進ませる制御である。以上のように構成される
本実施例の動作について以下述べる。
変電所に設置された変換器１の出力電圧（き電線電圧）
波形は第１図で示される。
波形は第１図で示される。
その変換器１の出力電圧を分圧器４で分圧し、抵抗３の
分圧電圧をＡ／Ｄ変換器５でＡ／Ｄ変換し、絶縁変圧器
６を介して記憶装置７に導き、この記憶装置７で直流出
力電圧の１周期分、即ち整流リツプルの最小周波数の周
期分Ａ／Ｄ変換したデイジタル値を記憶する。判別回路
１０は記憶装置７より取込んだ整流リツプルのデイジタ
ル情報より１周期分の期間における第１図ａ−ｃに示す
如き最大波高値ＶＭＡＸと最小波高値ＶＭＩＮとを夫々
取り出して、記憶回路１１には最大波高値ＶＭＡＸを、
記憶回路１２には最小波高値ＭＩＮを記憶させる。第１
の演算回路１３は、記憶回路１１より導かれる最大波高
値信号と、位相制御部８より変換器１に対し出力される
ゲート信号群の位相制御角α（アナグロ情報）をＡ／Ｄ
変換器９でデイジタル信号に変換してなる位相制御角信
号αとを基に、ＭＡＸ３ｌｎ（α十令一令）なる演算を
行ない位相制御角αの範囲における瞬時最大値ＶＭＡＸ
ａを求める。
分圧電圧をＡ／Ｄ変換器５でＡ／Ｄ変換し、絶縁変圧器
６を介して記憶装置７に導き、この記憶装置７で直流出
力電圧の１周期分、即ち整流リツプルの最小周波数の周
期分Ａ／Ｄ変換したデイジタル値を記憶する。判別回路
１０は記憶装置７より取込んだ整流リツプルのデイジタ
ル情報より１周期分の期間における第１図ａ−ｃに示す
如き最大波高値ＶＭＡＸと最小波高値ＶＭＩＮとを夫々
取り出して、記憶回路１１には最大波高値ＶＭＡＸを、
記憶回路１２には最小波高値ＭＩＮを記憶させる。第１
の演算回路１３は、記憶回路１１より導かれる最大波高
値信号と、位相制御部８より変換器１に対し出力される
ゲート信号群の位相制御角α（アナグロ情報）をＡ／Ｄ
変換器９でデイジタル信号に変換してなる位相制御角信
号αとを基に、ＭＡＸ３ｌｎ（α十令一令）なる演算を
行ない位相制御角αの範囲における瞬時最大値ＶＭＡＸ
ａを求める。
第２の演算回路１４は記憶回路１１より導かれる最大波
高値信号ＶＭＡＸ（５Ａ／Ｄ変換器９より導かれる位相
制御角信号αとを基に、ＶＭＡＸＯＯ５（α十令）なる
演算を行なつて、位相制御角αの範囲における瞬時最小
値ＶＭＩＮａを求める。これらＶＭＡＸＯ，ＶＭＩＮａ
は演算値であり、第１図ａ〜ｃに示す値に相当し、力行
時（第１図Ａ，ｂ）にはＶＭＩＮａ＝ＶＭＩＮであり、
回生時（第１図ｃ）にはＶＭＩＮ′Ｓ．ＶＭＩＮａとな
る。第３の演算回路１５は第１，第２の各演算回路１３
，１４より導かれる瞬時最大値信号ＶＭＡＸａ、瞬時最
小値信号ＶＭＩＮｃｔとを基に（ＭＡＸｃｔ一ＶＭＩＮ
ａ）なる演算を行ない、第１図ａ−ｃに示す如きαを求
める。
高値信号ＶＭＡＸ（５Ａ／Ｄ変換器９より導かれる位相
制御角信号αとを基に、ＶＭＡＸＯＯ５（α十令）なる
演算を行なつて、位相制御角αの範囲における瞬時最小
値ＶＭＩＮａを求める。これらＶＭＡＸＯ，ＶＭＩＮａ
は演算値であり、第１図ａ〜ｃに示す値に相当し、力行
時（第１図Ａ，ｂ）にはＶＭＩＮａ＝ＶＭＩＮであり、
回生時（第１図ｃ）にはＶＭＩＮ′Ｓ．ＶＭＩＮａとな
る。第３の演算回路１５は第１，第２の各演算回路１３
，１４より導かれる瞬時最大値信号ＶＭＡＸａ、瞬時最
小値信号ＶＭＩＮｃｔとを基に（ＭＡＸｃｔ一ＶＭＩＮ
ａ）なる演算を行ない、第１図ａ−ｃに示す如きαを求
める。
また第４の演算回路１６は第１の演算回路１３より導か
れる瞬時最大値信号ＶＭＡＸａと記憶回路１２より導か
れる最小波高値信号ＶＭｌＮとで（ＶＭＡＸａ−ＶＭＩ
Ｎ）なる演算を行なつて第１図ａ−ｃに示す如きＶａ５
を求める。力行時０η図Ａ，ｂ）にはＶα＝Ｖａ７であ
り、回生時（第１図ｃ）にはＶｃｔ′Ｓ，α５である。
判定回路１７は第３，第４の各演算回路１５，１６より
導かれる各飛躍電圧信号Ｖα，Ｖａ５を基にＶａ′／Ｖ
α〈Ｋの判定式が成立するか否かを判定し、該当する判
定出力０を送出する訳であるが、力行負荷供給時（第１
図ａ）や力行無負荷時（第１図ｂ）にはＶα＝Ｖｃｔ′
となるからＶａ５／Ｖα＝１（〉Ｋ）となり力行運転（
力行状態）と判定する。また回生が開始された場合、変
換器１の出力側のき電線電圧は第１図ｃの如くなり、Ｖ
ａ＋Ｖａ５、かつＶａ５〈Ｖαとなり上記判定式が成立
し、回生状態にあると判定する。従つて、最初力行運転
していて前記判定式が成立したら判定回路１７の出力と
して回生状態検出の判定出力を送出し、この判定出力に
もとづいて直ちに位相制御部８は変換器１の位相を逆変
換領域側へ進ませる制御を行ない力行運転から回生運転
に移行せしめる。従つて回生車両よりの回生電力が変換
器１で交流電力に逆変換されて商用周波電源側へ回生さ
れる。なお判定回路１７において、前記判定式が不成立
の場合には、当該判定出力０にもとづいて位相制御部８
は変換器１の力行運転を継続せしめる。一方、回生運転
を行なつていて、判定回路１７の出力として力行状態検
出の判定出力が送出されたら、この判定出力にもとづい
て直ちに位相制御部８は変換器１の位相を順変換領域側
へ進ませる制御を行ない、力行運転に移行せしめる。従
つて商用周波の交流電力が変換器１で直流電力に変換さ
れて力行電力としてき電線に給電される。そして判定回
路１７の判定出力が変らない限り力行運転が継続される
。上述した本発明を用いれば、変換装置の電源電圧上昇
の影響がなく、従つてこれにより生ずる検出時間の遅れ
がない。
れる瞬時最大値信号ＶＭＡＸａと記憶回路１２より導か
れる最小波高値信号ＶＭｌＮとで（ＶＭＡＸａ−ＶＭＩ
Ｎ）なる演算を行なつて第１図ａ−ｃに示す如きＶａ５
を求める。力行時０η図Ａ，ｂ）にはＶα＝Ｖａ７であ
り、回生時（第１図ｃ）にはＶｃｔ′Ｓ，α５である。
判定回路１７は第３，第４の各演算回路１５，１６より
導かれる各飛躍電圧信号Ｖα，Ｖａ５を基にＶａ′／Ｖ
α〈Ｋの判定式が成立するか否かを判定し、該当する判
定出力０を送出する訳であるが、力行負荷供給時（第１
図ａ）や力行無負荷時（第１図ｂ）にはＶα＝Ｖｃｔ′
となるからＶａ５／Ｖα＝１（〉Ｋ）となり力行運転（
力行状態）と判定する。また回生が開始された場合、変
換器１の出力側のき電線電圧は第１図ｃの如くなり、Ｖ
ａ＋Ｖａ５、かつＶａ５〈Ｖαとなり上記判定式が成立
し、回生状態にあると判定する。従つて、最初力行運転
していて前記判定式が成立したら判定回路１７の出力と
して回生状態検出の判定出力を送出し、この判定出力に
もとづいて直ちに位相制御部８は変換器１の位相を逆変
換領域側へ進ませる制御を行ない力行運転から回生運転
に移行せしめる。従つて回生車両よりの回生電力が変換
器１で交流電力に逆変換されて商用周波電源側へ回生さ
れる。なお判定回路１７において、前記判定式が不成立
の場合には、当該判定出力０にもとづいて位相制御部８
は変換器１の力行運転を継続せしめる。一方、回生運転
を行なつていて、判定回路１７の出力として力行状態検
出の判定出力が送出されたら、この判定出力にもとづい
て直ちに位相制御部８は変換器１の位相を順変換領域側
へ進ませる制御を行ない、力行運転に移行せしめる。従
つて商用周波の交流電力が変換器１で直流電力に変換さ
れて力行電力としてき電線に給電される。そして判定回
路１７の判定出力が変らない限り力行運転が継続される
。上述した本発明を用いれば、変換装置の電源電圧上昇
の影響がなく、従つてこれにより生ずる検出時間の遅れ
がない。
また本発明によれば、変換装置の出力に整流リツプルが
含まれていてもフイルタによる平均値を求める必要がな
いので、フイルタによる検出時間の遅れが生じない。さ
らに本発明によれば、回生か力行かの検出の速さについ
ては、従来の電圧検出方式がフイルタにより少なくとも
旦匹ラジアンの時間遅れがあるのに対して、Ｐ変換装置
の直流出力電圧の１周期分のデータをもとに１回の判定
演算ですむので従来の電圧検出方式の時間遅れの１／３
に相当する検出周期、即ち２π −ーラジアンと等しく
なり、本発明は従来の電圧Ｐ 〜
検出方式に比べて検出時間の速さにおいてもすぐれてい
るなど種々の効果を奏する。
含まれていてもフイルタによる平均値を求める必要がな
いので、フイルタによる検出時間の遅れが生じない。さ
らに本発明によれば、回生か力行かの検出の速さについ
ては、従来の電圧検出方式がフイルタにより少なくとも
旦匹ラジアンの時間遅れがあるのに対して、Ｐ変換装置
の直流出力電圧の１周期分のデータをもとに１回の判定
演算ですむので従来の電圧検出方式の時間遅れの１／３
に相当する検出周期、即ち２π −ーラジアンと等しく
なり、本発明は従来の電圧Ｐ 〜
検出方式に比べて検出時間の速さにおいてもすぐれてい
るなど種々の効果を奏する。
第１図ａ−ｄは本発明を説明するための波形図、第２図
は本発明の一実施例を示す構成図であつて、図中１は変
換器、２，３は抵抗、４は分圧器、５はＡ／Ｄ変換器、
６は絶縁変圧器、７は記憶装置、８は位相制御部、９は
Ａ／Ｄ変換器、１０は判別回路、１１，１２は記憶回路
、１３は第１の演算回路、１４は第２の演算回路、１５
は第３の演算回路、１６は第４の演算回路、１７は判定
回路を示す。
は本発明の一実施例を示す構成図であつて、図中１は変
換器、２，３は抵抗、４は分圧器、５はＡ／Ｄ変換器、
６は絶縁変圧器、７は記憶装置、８は位相制御部、９は
Ａ／Ｄ変換器、１０は判別回路、１１，１２は記憶回路
、１３は第１の演算回路、１４は第２の演算回路、１５
は第３の演算回路、１６は第４の演算回路、１７は判定
回路を示す。
Claims (1)
- １ 商用周波の交流電力を直流電力に変換して力行電力
としてき電線に給電し、かつ回生車両よりの回生電力を
交流電力に逆変換して商用周波電源側へ回生する変換装
置を変電所に設置して、前記き電線の電圧をもとに前記
変換装置が力行運転を行なうか回生運転を行なうかの判
別を行なうようにしたものにおいて、前記変換装置の直
流出力電圧を検出してこの検出電圧の脈流レベルの最大
値と最小値とをそれぞれ取出すと共に、前記変換装置の
サイリスタ素子群の位相制御角を検出して、この位相制
御角と前記脈流レベルの最大値とに基づいて位相制御角
の範囲における瞬時最大値と瞬時最小値とを求め、前記
瞬時最大値から瞬時最小値を差し引いて第１の飛躍電圧
を求めると共に、前記瞬時最大値から脈流レベルの最小
値を差し引いて第２の飛躍電圧を求め、これら第１の飛
躍電圧と第２の飛躍電圧との比に基づいて力行運転か回
生運転かを判別することを特徴とする力行運転一回生運
転判別方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57023068A JPS5929447B2 (ja) | 1982-02-16 | 1982-02-16 | 力行運転−回生運転判別方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57023068A JPS5929447B2 (ja) | 1982-02-16 | 1982-02-16 | 力行運転−回生運転判別方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58139826A JPS58139826A (ja) | 1983-08-19 |
| JPS5929447B2 true JPS5929447B2 (ja) | 1984-07-20 |
Family
ID=12100083
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57023068A Expired JPS5929447B2 (ja) | 1982-02-16 | 1982-02-16 | 力行運転−回生運転判別方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5929447B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62199551U (ja) * | 1986-06-10 | 1987-12-18 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61239591A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-24 | シャープ株式会社 | 電磁調理器 |
| US10351018B2 (en) | 2015-02-19 | 2019-07-16 | Mitsubishi Electric Corporation | Station-building power-supply device and method of calculating regeneration determining voltage value |
-
1982
- 1982-02-16 JP JP57023068A patent/JPS5929447B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62199551U (ja) * | 1986-06-10 | 1987-12-18 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58139826A (ja) | 1983-08-19 |
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