JPS593100B2 - 高電圧サイリスタバルブのサイリスタ故障検出方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、直流送電、ＡＣ可変速電源、ＡＣスイッチ、
スタティックスタータなど、多数個のサイリスタの直並
列接続を含む高電圧サイリスタバルブのサイリスタ故障
検出方法に関する。

フ 直流送電などの高電圧サイリスタバルブは、多数個
のサイリスタを直列接続したものが使用され、例えば１
００ＫＶ〜２００に−Ｖバルブでは１００〜４００個の
サイリスタを直列接続する。

従つてサイリスタバルブの試験（工業試験、現地試験）
；において、又は運転中に、いずれかのサイリスタが破
損した場合この破損状態を適確に把握することは、バル
ブの信頼性の向上や、低廉化を図る観点からみて極めて
重要である。特に油冷サイリスタバルブ、ガス絶縁サイ
リスタバルブのように、Ｊ 密閉タンク内に収納された
サイリスタバルブでは通常外部に２つの端子（すなわち
アノード端子及びカソード端子）しか導出されていない
から、とりわけ有効である。従来この種のサイリスタバ
ルブの素子、すなわ・ ちサイリスタの破損の有無の検
出方法としては、大別して次の２つの方法があつた。

第１の方法は、本来直列接続されるべき個数のサイリス
タの外に、点検修理間隔（通常数年）と、サイリスタの
故障率とから算出したサイリスタ数ノ を余分に直列に
接続し、通常はサイリスタの故障のモニタリングを特に
は行わない。

尚余分に追加したサイリスタを以下マージンサイリスタ
と呼ぶ。第２の方法は、本来直列接続されるべき個数の
サイリスタのみを設け、常時サイリスタの故障の門 モ
ニタリングを正確に行う。これら従来の方法のうち第１
の方法は、通常１０〜２０％程度のマージンサイリスタ
をおくことになり、これがバルブ全体としての構成を複
雑にし、かつ価格を高める結果につながつている。

又第２の方法は、サイリスタの故障についてのモニタリ
ング装置を特設しなければならず、その為にバルブ全体
としての構成が複雑高価となるのみならず、現状ではモ
ニタリング動作の信頼性にも問題がある。この信頼性が
欠ける点を補うため現実には５〜１０％程度のマージン
サイリスタを設けることが行われており、従つて実際上
構成の複雑高価性は回避し得ない。一般にかかる高電圧
サイリスタバルブにおいては、サイリスタが劣化若しく
は完全破壊するとそのサイリスタ部分のインピーダンス
の低下又は完全短絡が生ずるから、サイリスタの故障は
、加わる電圧ないしインピーダンスの変化として検出す
ることができる。

又、かかる故障が生じてもそのまま使用していると、サ
イリスタの劣化は時間と共に進行し、やがては完全破壊
（インピーダンスがＯの状態）に移行するケースが多い
。従来の高電圧バルブはこの様な現象を利用して第１図
又は第２図に示す様な検出方式によつてサイリスタの故
障を検出する。

第１図は、運転中に素子の故障を検出するモニタリング
方式のもので、ブリツジ方式（第１図Ａ）と、直接検出
方式（第１図Ｂ）と、ブツシング電圧比戟方式（第１図
Ｃ）とがある。

第１図においては説明のため、Ｎ個のサイリスタを直列
接続してなりかつ並列接続数が１の具体Ｎ例を示してあ
るが、１個のバルブはａ＝一個のユｎニツト（１ユニツ
トはｎ個のサイリスタを直列接続してなる）を具えてい
るものと仮定する。

第１図において、Ｌはアノードリアクトル、Ｔｈはサイ
リスタ、Ｚ１はサイリスタ用分圧器、Ｚ２はダンピング
回路又はサージ分圧用回路、Ｚ３（ま素子故障検出イン
ピーダンスをそれぞれ示す。第１図Ａのブリツジ方式の
故障検出装置は、隣接するユニツト電圧をブリツジ型回
路によつて比較するもので、素子すなわちサイリスタが
健全であれば、Ａ点及びＢ点間に電圧が発生せず、これ
に対していずれかのユニツトに含まれるサイリスタが破
壊すると、Ａ点及びＢ点間に電圧が発生する。

この電圧はＡ点及びＢ点間に設けた発光ダイオードによ
つて光に変換され、光伝導材でなる光パイプＬＧを介し
てケース電位（又は大地電位）の発光ダイオードＰＤに
よつて電気信号に再変換される。Ａ点及びＢ点間の電圧
の伝達手段としては絶縁トランスを用いても良い。この
第１図Ａの方式の欠点は、サイリスタが健全であつても
分圧回路等の回路定数のバラツキによつてもＡ点及びＢ
点間に電圧が発生するので検出感度が余り良くないこと
、比較する２つのユニツト内のサイリスタが互いに同数
づつ故障するとＡ点及びＢ点間に電圧が発生しないこと
、検出装置Ｚ３、信号伝達装置（発光ダイオードＬＤｌ
光ＮｌｌパイプＬＧｌ受光ダイオードＰＤ）が一・−ー
一ａ） Ｎ２２だけ必
要で高価であること、サイリスタ用分圧器Ｚ，に較べて
検出装置Ｚ３のインピーダンスが低いためサイリスタが
破壊してもＡＢ間電圧が比例して増加しないことである
。

第１図Ｂの直接検出方式の故障検出装置は、サイリスタ
電圧を直接かつ常時観測する方式（この実施例の場合は
１，１ニツトｎ個のサイリスタごとに観測をする）であ
る。

この方式の欠点は、サイ，ｊスタ用分圧器Ｚ１に較べて
サージ分圧用回路Ｚ２のインピーダンスが低いため検出
感度が悪いこと、信号伝達装置（この実施例の場合第１
図Ａについて上述した光学系を利用しているが、絶縁ト
ランスでも良い）が常時動作状態にあるため信頼性に問
題があること、検出装置、信号伝達装置Ｎの数が多いた
め（この実施例の場合一個）高価でｎあること、電源電
圧の変動が直接精度に影響することなどである。

第１図Ｃはブツシング電圧比較方式で、ａ点とｂ点との
間の電圧を比較することにより故障の有無を検出する。

これに対して第２図は、運転を停止したときのみ素子故
障検出動作を行う方式に類する故障検出装置で、第１図
において述べたと同じ機能を有する素子には同一符号を
付して示す。

第２図Ａはユニツトインピーダンス方式のもので、端子
Ａ及びＫ間に電圧を印加しない状態で、ユニツトごとの
インピーダンスを測定するため、ユニツト側の接触子Ｃ
ｓ（固定）に２本の可動接触子ＣＭを上下に摺動自在に
設けられ、可動接触子ＣＭがケースの外から摺動制御さ
れる。

この可動接触子は運転時にはサイリスタ構成部分から離
しておく。この方式は、ケース外から可動接触子を摺動
制御するための構成が大がかりとなるを避け得ない。第
２図Ｂ（まバルブＡ−Ｋインピーダンス方式のもので、
第２図Ａと比較して測定単位をユニツト単位からバルブ
端子に変更した構成を有する。

この方式は、素子故障の検出が容易である反面、検１Ｎ
出感度が第２図Ａの場合に比し、−（ａ＝一）にＡｎ低
下する欠点を有する。

上述した従来の故障検出方法の問題点を考慮して本発明
は、第２図について上述した運転を停止したとき素子故
障検出動作を行う方式に基づいて、その欠点を改善した
故障検出方法を提案するものである。

以下図面について本発明の一例を詳述するに、第３図に
おいて、１は被検出装置となる高電圧サイリスタバルブ
、２は本発明に依るサイリスタ故障検出方法を実施する
ための装置をそれぞれ示す。

この場合高電圧サイリスタバルブ１は例えば油冷又はガ
ス絶縁型サイリスタバルブ（その他風冷気中型でも良い
）でなり、アノード端子Ａと、カソード端子Ｋとをそれ
ぞれブツシングＢｕを通じてケースＣ１の外部へ導出し
ている。１つのバルブはＮ＝ＮＸａ個のサイリスタＴｈ
でなり、各サイリスタに抵抗Ｒ２と、抵抗Ｒ１及びコン
デンサＣ１の直列回路とをそれぞれ並列に接続し、分圧
回路を形成する。

又、各ユニツトには並列に、コンデンサＣ２と、抵抗Ｒ
３及びコンデンサＣ３の直列回路とがそれぞれ並列に接
続され、これによりサージ電圧抑制作用と、過電圧抑制
作用とを行う。

尚ここで抵抗Ｒ３及びコンデンサＣ３の直列回路をユニ
ツトごとに入れずに、アノード端子Ａ及びカソード端子
Ｋ間に一括して一組だけ入れる様にしても良い。バルブ
１において、抵抗Ｒ２と抵抗Ｒ，及びコンデンサＣ１の
直列回路とは、第１図のサイリスタ用分圧器Ｚ１に相当
し、コンデンサＣ１とコンデンサＣ３及び抵抗Ｒ３の直
列回路とは、第１図のダンピング回路Ｚ２に相当する。
尚第３図においては、本発明の説明に不要な要素、例え
ばゲート系、冷却系などは図示省略してある。これに対
してサイリスタ故障検出装置２は、直流高圧発生器３と
、ブリツジ回路４からなる。

直流高圧発生器３は、ＡＣ入力を電圧調整器ＶＳで可変
した後、変圧器Ｔｒで絶縁及びステツフプアツプを行う
。

変圧器Ｔｒの出力は保護抵抗Ｒｓを介して単相全波整流
器Ｄ１〜Ｄ４のＡＣ端子に接続され、整流器Ｄ，〜Ｄ４
の出力端子が一端をケースを通じて接地された平滑用コ
ンデンサＣＯの両端に接続される。コンデンサＣＯの正
及び負極端子はブリツジ回路４の電源側端子ａ及びｂに
接続され、ブリツジ回路４の他の端子対ｃ及びｄに高感
度、低抵抗の電流検出器Ｇが接続される。

かくしてブリツジ回路４の端子ａ及びｄはブリツジの一
辺である比例辺の両端を構成することになるが、これが
ブツシングＢＵｌ及びＢＵ２によつて検出装置２のケー
スＣ２の外に取出され、被測定対象であるバルブ１のア
ノード端子Ａ及びカソード端子Ｋにそれぞれ接続される
。

一方ブリツジ４の端子ａ及びｃ間の他の比例辺に（ま、
バルブ直流抵抗Ｒｖに近い抵抗Ｒｖ′が接続され、又端
子ｄ及びｂ間の可変辺、端子Ｃ及びｂ間の可変辺にはそ
れぞれ低抵抗値の可変抵抗が接続される。

尚この可変抵抗Ｒｐ，Ｒｐ″としては固定抵抗と可変抵
抗とを直列に接続した構成のものを用いても良い。実際
上、端子ｃ及びｂ間、ｄ及びｂ間、ｃ及びｄ間の電圧を
数Ｖないし数百程度の低電圧に抑えるため、可変抵抗Ｒ
ｐ，Ｒｐ″の値を、バルブ直流抵抗Ｒｖとの関係におい
て且Ｐｍ丘Ｐｍ ご一＝ｋ ・・・・・・（１）ＲｖＲｖｋ
＝０．０１〜０．００１・・・・・・（２）に選定する
ことが望ましい。

ここでＲｐｍ，Ｒ′Ｐｍは可変抵抗Ｒｐ，Ｒ′ｐの最大
抵抗値である。その他第３図において、ＰＳはプツシユ
ボタンスイツチで、常時は閉じ、電流計Ｇによる測定時
開く。Ａｒｒはアレスタで、端子ｃ及びｄ間、ｃ及びｂ
間、ｄ及びｂ間の要素を保護するものである。ＲＧは電
流計Ｇの感度切換用の可変抵抗である。Ａは直流電圧Ｖ
ＤＣ指示用の直流電流計、ＲＡはその保護抵抗である。
直流高圧発生器３の出力電圧ＶＤＣとしては、その最大
値がバルブ１の定格電圧程度までにできれば理想である
が、かくすれば検出装置２が大型になるため、１００〜
２００ｋのバルブの場合、数ｋないし数＋ＫＶの範囲が
適当である。

抵抗Ｒ′Ｖ，Ｒｐ，Ｒ′ｐには、高精度、低温度係数、
低電圧係数のものを使用する。

以上の構成のサイリスタ故障検出装置２において、測定
は次の様にして行われる。

すなわち、先ずブツシングＢＵｌ，ＢＵ２を介してその
端子Ｔｌ，ｔ２をサイリスタバルブ１のアノード端子Ａ
及びカソード端子Ｋにそれぞれ接続してこれらの端子間
、従つてサイリスタに正極性の電圧を加える。そしてそ
の後電圧調整器ＶＳによつて直流高圧発生器３の出力電
圧ＤＣをステツプ状に上昇させ、その都度可変抵抗Ｒｐ
又はＲ″ｐを調整して電流検出器Ｇの出力が０になるよ
うにする。かかる平衡法によつて検出器Ｇの出力がＯに
なつた状態では、サイリスタバルブ１の直流抵抗Ｒｖは
抵抗Ｒｐ，Ｒ′ｐの値から、Ｒｐ ＲＶ＝−・１ｅ′Ｖ ・・・・・
（３）Ｗｎとして求められる。

この直流抵抗Ｒｖの値を高圧発生器３の出力がＤｃ＝０
〜Ｄｃｍａｘ（例えば数ＫＶないし敦＋ＫＶ）となる範
囲で求めて、第４図に示す如く直流電圧が正の範囲で直
流電圧−バルブ直流抵抗曲線を求める。

次に、検出装置２の端子Ｔｌ，ｔ２をそれぞれカソード
端子Ｋ１アノード端子Ａに入れ換え接続する。

このときアノード端子Ａ及びカソード端子Ｋ間、従つて
サイリスタには負極性の電圧が加えられる。この接続状
態において、正極性の接続について上述したと同様の平
衡法による測定を行うと共に、第４図に示す如き直流電
圧が負の範囲での直流電圧一バルブ直流抵抗曲線を求め
る。

しかるに第４図の曲線図において、サイリスタが正常な
第１の場合に正及び負領域の曲線は符号１，及び１２で
示す如く、バルブ抵抗Ｒｖの電圧依存性は非常に小さく
、また極性効果はない。

次にバルブ１のＮ個のサイリスタのうちの１個若しくは
それ以上のサイリスタが正極性のある電圧（ＶＤＣｌ）
以上で阻止能力を矢つたような場合には、正極性の曲線
が符号１３で示す如く電圧（ＶＤＣｌ）で折れ曲ること
になる。しかし負電圧領域の特性は正常の場合と同様に
曲線１２に一致する。次にバルブ１のＮ個のサイリスタ
のうち１個若しくはそれ以上のサイリスタが、電圧がほ
ぼ０近傍の領域から正及び負両極性共に、完全破壊（短
絡故障）しているとすると、正及び負領域における曲線
は符号１４及びＴ５で示す如く、正常時の曲線１１及び
１２に比して低下した抵抗値を示すことになる。

以上の各曲線から次の判定ができる。

すなわち、正常時の曲線１，及び１２と、完全破壊時の
曲線１４及び八との差から、バルブ１のＮ個のサイリス
タのうち故障したサイリスタの数が求められる。又、正
常時の曲線１１及び１２と、正極性の領域で阻止能力を
失つた場合の曲線１３及びＴ２とにより、順方向（正極
性）のサイリスタの故障数が求められる。

尚実際上正又は負方向のどちらか一方の特性が損われた
ときは、そのサイリスタは破損サイリスタであると判定
する。この様にして本発明に依れば、サイリスタの故障
を検出することができるが、その原理は、サイリスタは
故障の種類に応じて極性効果、及び電圧効果を呈するの
に対して、サイリスタ以外の回路素子（抵抗、コンデン
サ、リアクトル）には極性効果、及び電圧効果がほとん
どなく、又測定系の誤差要因にも、極性効果、及び電圧
効果がないことを利用して、バルブ１のサイリスタの故
障をバルブ単位、又はユニツト単位で測定し、その測定
結果からサイリスタの故障成分のみを抽出判定すること
にある。

尚、ブリツジ回路２の電源電圧を高圧にする理由は、前
述の様に低圧から高圧までの電圧依存性を調べるためで
ある以外に、測定の正確を期すための次の理由もある。

一般に、正常時のサイリスタの順方向及び逆方向抵抗は
並列分圧回路抵抗Ｒ２（第３図）より充分大きいと仮定
している（通常は抵抗Ｒ２をサイリスタの順及び逆抵抗
の１桁程度低い値に設計する）。しかし実際上、電圧の
値が小さい領域Ｓ（すなわちＯ〜数Ｖ）ではサイリスタ
は第５図Ａに示す如く低抵抗特性を示し、上記の仮定を
満足しない場合がある（特に高温時に顕著である）。し
かるにこの場合は、第５図Ｂに示す如く、抵抗Ｒ２とサ
イリスタ抵抗との合成抵抗は破線で示す如く、高圧領域
では抵抗Ｒ２の曲線とほぱ同じであるが、低圧領域でサ
イリスタ抵抗Ｔｈの低下の影響を受けることになる。従
つてこの低電圧領域での測定は避ける必要がある。この
観点から、サイリスタの故障を測定する手段として、電
源電圧がＯ〜数程度のテスターデジタルテスター、ホイ
ートストンブリツジ等の既存の測定器を使用することは
原理的に適切ではないことが分る。上述せる如く本発明
に依れば、従来の検出方式に比し、次の効果を呈するサ
イリスタ故障検出方法を得ることができる。

第１に、検出感度が良くなることで、従来は３〜５％程
度であつたものが本発明に依れば０．０５〜０．１％以
下にすることができる。

これにより２００個のサイリスタを直列接続してなるバ
ルブの場合、従来６〜１０個程度の故障の発生を検出で
きる程度であつたのに対して、これを０．１〜０．２個
程度に低減させることができる。かくし得る理由は、ブ
リツジを採用したことにより、メータ誤差、読取り誤差
、電源変動の影響が小さくなること、及び直流方式を採
用したことにより、サイリスタ故障の際のバルブインピ
ーダンス（抵抗）が大きくなることにある。

因みに後者の場合、例えば第２図の如く交流方式を採用
したときは、抵抗Ｒ２と、抵抗Ｒ１及びコンデンサＣ１
の直列回路とでなる並列回路のインピーダンスより、コ
ンデンサＣ２と、抵抗Ｒ３及びコンデンサＣ３の直列回
路とでなる並列回路のインピーダンスの方が低いため、
サイリスタが故障してもその故障出力が故障個数に比例
せず、そのインピーダンス変化も直流の場合より小さい
。これに対して直流方式の場合、抵抗Ｒ２の値は最も低
くなる（他の抵抗はほぼ無限大である）。本発明の第２
の効果は故障検出方法を実施するための装置自身の信頼
性が高いことで、第３図について上述した様に、故障率
の少ない構成を具えている。

又故障検出装置２はサイリスタバルブ１のケースＣ１の
外部におかれているので修理に要する手間が簡単である
。第３に本発明に依る故障検出方法はバルブ故障を精度
良く測定できるので、マージンサイリスタの数を０又は
従来より格段的に少なくすることができるので、この分
低廉なバルブを得ることができる。

又バルブの故障が精度良く把握できるのでバルブの信頼
性を一段と高め得ると共に、故障検出装置をバルブの内
部に配設する必要をなくし得るのでこの分更にバルブの
信頼性を高め得る。第４に本発明に依る故障検出方法を
実施するための装置は、第３図について上述した様に、
普通の素子を用いた比較的簡易な構成を有し、従つて従
来に比し低廉化し得る。第５に本発明に依れば、バルブ
直流抵抗の測定に加えて、電圧効果及び極性効果をも故
障判定を行う様にしたことにより、サイリスタの劣化、
故障の検出を確実にすることができる。

本発明に依る故障検出方法を実施するための装置２とし
て第６図のものを用いることもできる。

この装置２は、第３図において故障検出装置２の出力端
子ｔ１及びＴ２を測定の過程において接続を入れ換える
ことに代え、直流高圧発生器３部分に極性反転機能を設
けたものである。第６図において、直流高圧発生器３の
整流器Ｄ１〜Ｄ４は、ダイオードブリツジの対向接続点
Ｈ及びＧ（入力端を構成する）を結ぶ仮想線を中心にし
てモータＭによつて絶縁シヤフト１Ｓを通じて±１８０
０回転できる様になされ、これにより他の対向接続点Ｅ
及びＦ（出力端を構成する）位置に設けられた可動接触
子ＤＰ及びＤＮから、回転の前後において極性の異なる
直流出力を送出し得る様になされている。

第６図の構成に依れば、被測定用サイリスタバルブのア
ノード端子Ａ及びカソード端子Ｋと、故障検出装置２の
端子ｔｌ及びＴ２との接続関係を変更することなく、バ
ルブ直流抵抗の極性効果が得られ、この分測定作業を一
段と簡便かつ能率良くなし得る。

又第６図において、ブリツジ回路４の出力の一端に接続
される可変辺の接続点１とケースＣ２との間に接点Ｓ１
が設けられ、又比例辺と可変辺の接続点ｄとケースＣ２
との間に接点Ｓ１と逆動作する連動接点Ｓ２が設けられ
ている（この接点Ｓ２は接続点ｃと、ケースＣ２との間
でも良い）。

これは測定者の安全の確保、ブリツジ低圧回路（すなわ
ち端子ｃ及びｄ間、ｄ及びｂ間、ｃ及びｂ間の要素）の
保護のために必要とされる。第６図の故障検出装置２を
用いて、第７図に示す如き三相サイリスタブリツジ構成
のバルブを測定する場合の分離点を第８図の図表に示す
。例えばバルブＸ，Ｙ，Ｚ，Ｕ，，Ｗをそれぞれ測定す
るとき、各バルブのアノード端子Ａ１カソード端子Ｋは
回路から分離する必要がある。すなわち点Ａ，Ｂ，Ｃ，
Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｊ，Ｋ，Ｌ，Ｍ，Ｏ，Ｐ（合計１２点）に
おいて切離す必要がある。しかるに第６図の故障検出装
置を用いた故障検出方法に依れば、第８図のように分離
点の数が少なくて済む。第９図は更に他の実施例を示し
たもので、この場合第６図に？いて抵抗Ｒｖ′を省略し
、端子Ｔｌ，ｄ，ｄ′を導出し、比例辺の２辺共サイリ
スタバルブ１に接続するようにしたものである。

第９図の構成に依れば、故障検出装置２に抵抗Ｒｖ″が
なくとも良く、この分構成を簡易小型化し得る。

又同一般計バルブを同一条件（温度、電圧が同一）で測
定するため測定精度が向上する。更に同時に２つのバル
ブの測定ができる。これらに加えてブスの分離箇所が少
なくて済む。因みに第９図の故障検出装置２を用いて、
第７図に示す如きバルブを測定する場合の分離点を第１
０図の図表に示す。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は従来のサイリスタ故障検出装置を示
す接続図、第３図は本発明に依る高電圧サイリスタバル
ブのサイリスタ故障検出方法を実施するための装置の一
例を示す接続図、第４図及び第５図はその動作の説明に
供する曲線図、第６図は本発明の他の実施例を示す故障
検出方法を実施するための装置の接続図、第７図は被測
定サイリスタバルブを示す接続図、第８図は第６図のサ
イリスタ故障検出装置を第７図のサイリスタバルブに適
用した場合の分離点を示す図表、第９図は本発明の更に
他の実施例を示す故障検出方法を実施するための装置の
接続図、第１０図は第９図のサイリスタ故障検出装置を
第７図のサイリスタバルブに適用した場合の分離点を示
す図表である。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 出力電圧可変の直流電圧発生器と、この直流電圧発
   生器の出力を電源として与えられ、上記直流電圧発生器
   の出力の一端に接続され、かつ可変低抗値でなる２つの
   可変辺と、高抵抗でなる１つの比例辺と、２つの測定端
   子を介してケースの外部へ導出されて被測定サイリスタ
   バルブのアノード端子及びカソード端子間に接続される
   残る１つの比例辺とで構成されたブリッジ回路とを用い
   、先ず上記被測定サイリスタバルブのアノード端子及び
   カソード端子間の電圧が所定の極性になるように上記ブ
   リッジ回路に上記直流電圧発生器の出力電圧を与えると
   共に、この出力電圧を可変してその可変範囲に対応する
   被測定サイリスタバルブの直流抵抗を平衡法によつて測
   定し、その後上記被測定サイリスタバルブのアノード端
   子及びカソード端子間の電圧極性を逆にして再度上記直
   流電圧発生器の出力電圧を可変してその可変範囲に対応
   する被測定サイリスタバルブの直流抵抗を平衡法によつ
   て測定し、かかる測定結果に基づく正常時と異常時の直
   流電圧−バルブ直流抵抗特性から被測定サイリスタバル
   ブのサイリスタの故障を判定することを特徴とする高電
   圧サイリスタバルブのサイリスタ故障検出方法。