JPS5933065A - 中空円筒状複合鋳物の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、金属と炭化物粒子とから々る複合組織を有す
る中空円筒状鋳物の？製造法に関する。

金属と炭化物粒子（例えば炭化タングステンなど）から
なる複合材料は、金属のみでは得られぬ特性、例えば高
耐摩耗性等を有する。従来、この種材料の製造法として
一般に粉末冶金法が適用さ門．て℃るが・同法は製造工
程が煩瑣で・″トも高くつき、かつ製作可能な製品の形
状・ザイズに制約がある。

本発明は、そのような製造法に代えて、鋳造法により複
合鋳物を製造しようとするものである。

本発明者等の研究によれば、金属溶湯と該溶湯よシ比重
の大きい炭化物粒子とを鋳型内に鋳造し、比重差により
炭化物粒子を沈降・凝集させること１″′″γ炭化物粒
｛−ＣＰ）が緻密に集合し・．が″棹子間隙に金属（財
）が充填されてなる複合組織を有する鋳物を製造するこ
とク；できる。かがる鋳造法．・にょれば、前記従来法
に比七、製造工程が一挙に簡略化され、製造コストが大
幅に低減すると同時に、製造可能な製品の形状・サイズ
の制約も著しく緩和される。′： 上記鋳造において、目的とする鋳物の全体を複合組織と
するだめには、釡属溶湯とともに鋳込まれる炭化物粒子
を鋳型内の所定領域全体に均等に分布させねばならない
。しかしながら、使用される炭化物粒子は比重が比較的
大きいものであるため、鋳型の形状によっては全体にわ
たる均等な分布が困難である。特に、直立に設置された
中空円筒状鋳型に金属溶湯と炭化物粉体とを鋳込んで中
空円筒形状の鋳物を製造する鋳造においては、極端な場
今、炭化物粉体が鋳型内の一隅に偏在してしまうため、
得られる鋳物は、第７図に示すように、一部領域のみに
炭化物粒子（Ｐ）が集中し、残余の部分は炭化物粒子の
存在し碌い金属（財）のみの単相となってしまう。・ 本発明は、このような不具合を解消じ、鋳物全体にわた
り緻密かつ均一に炭化物粒子．が混在してなる健全な複
合組織を有する中空円筒状鋳物を製造し得るようにした
ものである。

すなわち、本発明は、直立設置された中空円筒形状を有
する鋳型の上部に金属溶湯と炭化物粉体とを鋳造するだ
めの鋳込みホッパを配置してその鋳込み口を鋳型の上部
開口端にのぞませるとともに、該鋳型をその軸心を中心
に水平面内で回転させるか、もしくはホッパ一の鋳込み
口を鋳型の開口にそって円周方向に移動させながら、鋳
型内に金属溶湯と炭化物粉体とを鋳込むようにした中空
円筒状複合鋳物の製造方法を提供する。

以下、本発明について詳しく説明する。

第１図は本発明による複合鋳物の製造要領の具体例を示
す。図中、（１）は鋳型、（４）は鋳型をその軸心を中
心に回転させるだめの水平回転テーブル、（６）は鋳込
みホッパーであり、ホッパーの鋳込み口（６１）は鋳型
（１）の上部開口端にのぞむよう設置されている。（８
）は炭化物粉体投大治具であり、それには必要に応じて
粉体流量調節機（９）が取付けられる。

鋳型（１）は下部の鋳物製品の形成部（１・１）と上部
の押湯形成部（１・２）とからなる。該鋳型は、例えば
ロストワックス精密鋳造などに使用される焼成モールド
であシ、バックサンド（２）とともにケース（３）内に
セットされ、回転テーブル（４）上にその回軸支軸（５
）と同軸に設置されている。回転テーブル（４）は図示
しない駆動機構により適当な回転速度で回転駆動するこ
とによって鋳型（１）に回転を与える。

一方、粉体投与治具（８）には、鋳造される金属溶湯よ
シ比重の大きい炭化物粉休が装入されている。

その投入口０３１）Ｎ：鋳込みホツパー（６）に指向す
る。

鋳込みホツパー（６）には、取鍋叫から金民溶楊（ｄ）
、粉休投大治具（８）から炭化物粉体（．Ｐ）が幼込祉
れ、溶湯と粒子とは混合状態となって鋳込み口（６１）
がち鋳型（１）内に流下する。

上記装置において、鋳型（１）を回転テーブル（４）に
て適当な一定の回転速度で回転させながら、ホッパ−（
６）から溶湯ａ）と炭化物粉休の混合物を連続的に鋳造
する。鋳型（１）内には、？第１回目の回転、第２回目
の回転・・・と各次の回転を経ていくにつれ、第２図に
示すように、各次の回転時に円周方向にそって形成され
る鋳造層（ＣＩＸＣ２）’（Ｃ８ＸＣ４）・・・が底部
から上方へと順次積層される６”＋つとも、各鋳造層は
各別に独立する境界面を有するわけではなく、溶湯およ
び炭化物粒子とも上下方向に連続す’ｈ一休的状態にあ
ることは言うまでもない。こうして所定量の金属溶湯と
炭化物粉体の全量を鋳造する。

その鋳造中、鋳型内溶湯の酸化防止等を目的として、常
法にしだがい鋳型内にフラツクスを投与して溶湯表面を
被覆するのも好ましいことである。

このように、炭化物粉体の鋳込みをー，ｊ型の回転下に
行なえば、炭化物粉体の鋳型内への流下点が円周方向に
連続的に推移・するのセ、＾ＩＩ記第７図のように一型
内の一部に偏在することが々〈、鋳如め軸方向はもとよ
り、丙周方向にも均等に分散した状態が得ち？れる。む
ろん、鋳造が終了すれ畝鋳型の回転を停止してよい。′
？ ・鋳造終了後の鋳型内の金属溶湯と炭化物粒子は、すぐ
には十分に比重分離されず、第３図〔Ｉ″ｌに示すよう
に、炭化物粒子（Ｐ）は溶湯ａ）中を分散浮遊している
が、経時的に沈降し、同図〔ｎ〕のように、鋳型内乍部
の製品形成部？ぐ１・１）に凝集して緻密外複合相（混
在相）を形成するに到る。それに伴い、上部は炭化物粒
子が比重分離された実質的に粒子の存在しない金属相ｄ
）となる。かくして金属溶湯を完全凝固させたのち、鋳
型から取出し、そあ鋳造体を第４図に示すようにＶ−■
で切断して金属相部ＣＢ）を除去すれば全周全長にわた
り複合血織を有する中空円筒状鋳物（４）が樽られ為。

なおＪ上記鋳造において、鋳込みホツ・ぐーは必ずしも
Ｊ基に限らず、適当な複数基のホッパを用い、各鋳込み
口を鋳型（１）の上部開口端の円周方向にそって配列し
、それぞれのホツパーから溶湯と炭化物粉体の混合物を
鋳込むようにしてもよい。？」二記鋳造では、金属溶湯
と炭化物粒子とを混合物として鋳型内に鋳造しだが、別
法として、溶湯と粉体とを、それぞれ個別に鋳造するこ
ともできる。第５図はその例を示すもので、鋳型（１）
の上部に溶湯を鋳込むだめのホツパー（７）と炭化物粉
体を鋳込むだめのホッパー０１とを、それぞれの鋳込み
口（７］）、（１１１．）が鋳型（１）の上部開口端に
のぞむように配設されるほかは、前記第１図の装置と同
様に構成されており、鋳型（】）の回転下に、各ホツパ
ーから溶湯ａ）と炭化物粉体（Ｐ）とがそれぞれ・各別
に鋳型内に鋳造される。炭化物粉体の鋳造に・使用され
るホッパ−０１）は、？前記の粉体投与治具（８）と同
様のものであってよい。

との鋳造法においては、前記の炭化物？粉体と溶湯とを
混合物として鋳造するのと異なり、炭化物粉休け、鋳型
内の溶湯面上に投与されることになる。こめ場谷、炭化
物粒子が溶湯との濡ｉ性が良ムものであれば、溶湯面上
に落下後、直ちに溶湯に吸着され、落下地点から溶湯中
への沈降を開始するので、炭化物粒子の円周方向の均一
な分巌状態が妨げられることばない。しかし、炭化物粒
字の溶湯に対する濡れ性が乏しいと、直ち麩吸一されず
、溶湯面上を周方向に浮遊するだめ、均等に分散投与干
るにもかかわらず、溶湯中の炭化物粒子の分布に偏シを
生じ易い。かかる不具合を解消する方法として、鋳型内
の溶湯面を、炭化物粒子との濡れ性を有す為）ラツ身ス
の溶融層で被覆し、レラツクス主に炭化物粉体：帖投与
するとよい。こうすれば、炭化物粒子ｉ直ちにフラッ夛
スに吸瘤さパるから、上記のように円周方向に浮擁する
ととがなく、？落下地点そララツクス層から溶湯層へ吸
着移行し、ついぞ溶湯中を沈降することにより、炭化物
粒字の均一な分布状態が確保される。？？上記ブラック
スは、使阻される炭化物粒子とめ：濡れ性がａ”’＜’
Ｌ’かつ鋳造金属の凝固点付近にわいても充分’ｉ”ｚ
ｍ性を有？する：もあであれば、酸化物系、塩化１勿系
、弗化物系のもの、あるいはそλ′１，らの２１’ｉｊ
ｉ以上からなるものなどを適宜使Ｙ目すればよい。また
、鋳型内溶潟面」二に溶融フラツクス層を形成する方法
としては、フラソク．ス粉を溶湯面」二に投力して溶湯
熱で鼾融．さサるか、もしくは予め溶融して溶湯面上に
投１−１するか、あるいは金属溶湯とともに鋳込みホッ
パー（７）から鋳型内に鋳込む方法によることができる
。更に別法として、炭化物粉体との複合体として投与す
ることもできる。

少合体としては、炭化物粉体とフランクス粉とを機械的
に混合した混合物、またはがせ化物粉体の各粒子がフラ
ツクスで被核されてなる被覆体（ζのものは、炭化物粉
体を溶融フラツクス中に浸漬して引上げることにより得
られる）が挙げられる。

特に、被覆体は鋳型内溶湯に投与へれたときの吸着性が
よい点で好ましく用いられる。

この鋳造にセける金属溶湯鋳込みホツパーおよび粉体鋳
込みホツパーは各］基に限らず、それぞれ適当な複数基
を配置し、各奎ツパーから同時に溶湯および声体を鋳造
することもできる。その他の鋳造要碩は前記のそれと異
なる点はなく、鋳造体の凝同完了後、そのー」二部の金
属相部分（炭化物粒子が比重分離された部分）を切断除
去すれば、目的とする複合組織からなる中空円筒状鋳物
がイ４子られる。

上記第１図および第２図に示す鋳造例では、いづれも鋳
型（１）を回転さぜることにより、鋳造される炭化物粉
体の分散均一化を図ったが、鋳型の回転に代え、１だは
鋳型の回転とともに、鋳込みホッパ一の鋳込みＩ］を鋳
型の上部開口端にそって回転させる方法に』；ることも
できる。要するに、炭化物粉体の鋳型内流下点を、１個
所に固定させず鋳型に対しその円周方向に相対的に移動
させることによって炭化物粒子を鋳型内に均等に分散さ
せればよい。もつとも、炭化物粉体と溶湯とを個別のホ
ツパーから鋳造する第５図の例において、鋳型（１）を
固定して鋳造を行う場合、溶湯ホツパー（７）は回転さ
ぜす、粉体鋳込みホツパー（１１）のみを回転させるだ
けでも目的を達することができるが、その場合には鋳型
内に鋳込まれた溶．湯の円周方向に温度差が４Ｌじるの
で、その温度差による鋳造品質への影響を防ぐだめに、
粉体ホツ．．ｚ＜−（Ｉ１）とともに溶湯ボツパー（１
０）を回転させることが好ましい，本発〒における鋳型
（１）内へ？金属溶湯の鋳造量は、■的とする複合鋳物
の形成に要する龍．（鋳型の製品形成物（１・１）を充
填するに足る量）をくえる計であることを要する。雪の
余剰の金属は、前．記第４図顛示すように、炭化物粒子
が比重分離された金属相部（Ｂ）を形成する。このよう
に多量の金属済湯を鋳造する目的の１？は、言うまでも
なく金属Ａηｆ＋’ｐ（．１３）？押湯として機能させ
るにあるが、更に他の目的り、溶湯中におりる炭化物粒
子の沈降一集の促進により健全ク複合組織を得ようとす
るものである。というのは、鋳型内．に鋳造された溶湯
憾、．鋳型への伝熱、溶湯面から．の放熱、炭化物粒子
の溶湯からの吸熱などを伴うので、溶盪の粋造量が相対
的に少いと（従ってその．全保有熱量が相対的に．少い
）、降温（よ：る粘稠化が早くすすみ、炭．化．物棹子
の沈降．．が阻害され、鋳．型内製品形成部（１・１）
へ十分に凝隼ＬＭ，Ｌ前に凝固．を開始することになる
。特に、炭化物粉体の鋳造量に対する溶湯鋳造量の比率
が低いと上記不具合が顕著に現れる。かかる不具合を同
避するだめに、」二記のように比較的多量の溶湯を鋳造
することが望ましい。

むろん、その鋳造量や炭化物粉休の鋳造量に対する比率
は、目的とする複合鋳物のザイ〆やその他の鋳造条件に
応じて決められるが、例えば炭化物粉体鋳造量の約２〜
５倍（重量比）とすることにより好結果が得られる。ま
た、溶湯降温を補償し凝固開始を遅延させる他の方法と
して、溶湯の鋳造温度を高めに設定し、あるいは後記の
ように炭イ１物粉体や鋳型を予熱して使用するのも有効
な方．法である。

一方、炭化物粉体の鋳造量は、鋳型の製品形成部（１・
１）内に溶湯とともに所定の複合組織．を形成するに足
る量であればよいことは言う寸でもない。

本発明により形成される複合組織における炭化物粒子と
金属の占める容積比は経験により約１；１〜３：１（粒
子：金属）である。従って炭化物粉体の必要な鋳造量は
目的とする複合鋳物の大きさと」一能比率と−／Ｊ：ら
容易に求められる。々お、炭化物粉体の鋳造の開始・？
終了蒔ＩＪ’ｌは特に制限は外く、溶湯の鋳造終了後に
及んでもよいが、溶湯の鋳造開始とほほ同時もしく日、
その後に開始し、溶湯全紡造量の約／Ｉ／５が鋳込まれ
庭時点で終了するように調節することが、比重分離に」
：る沈降凝集を促進させるうえそ好４しい。

？本発＋ｐｌにおける鋳型一υ，ｊ込みホツバーめ相対
的な回転駆動速度や溶湯；？炭化物粉休の鋳造速度は適
宜定められるが、例えば鋳型内溶湯層の温度が低いよう
な：ときにｄ、回転駆動速度を高く設索すれば、溶湯面
に対する熱源と口での溶湯の供給ピッチが早められるの
で、鋳型内溶湯温度の回復、凝固遅延効果が得られる。

？？？ 本発明に使用される炭化物粉体は、１］′的？とする複
合鋳物の耐摩耗性を高ｄ』だめに、そパ自身高硬度を有
するものが好捷しい。寸だ、複合組織における炭化物粒
子と金属との強固な結合を得るためには金属との結合性
の良いことが必要セある？。

更に、鋳型内において溜湯中の沈降・製品形成部への凝
集を容易外らしめるために・、溶湯ｊ）り比重が大きい
ことを要し、好ましくは溶湯と？の比重差が３以上のも
のが用いられるハ本ち為ん、溶湯中で容易に溶融消失等
ることめない高融点を有す名ものでなければならない。

かかる炭化物の好ましい例として、タングステンカーバ
イト（’ｍｅ＜Ｗｐ）タングステンチタンカーバイト？
々と７５擲＊ら土る。

タングステンチタンカーバ不｝・にはＬｔｍ４９？〜］
７２のものかあ区ので後記金鵬との組合せにおいては、
比重１０′以上のもの例好ましく用いられる。これら炭
化物粉休は単抽寸たは複谷して使用してよい。″′： 一上記炭化物粉体の粒度は、？溶湯中での沈降促進罫よ
び得らパる？複合−．ｊ物の利質の点あ；ら、７・５〜
３０’０’ｊｒｙｙ７”のものが好ま罷い。１粒子の形
状は瞳に制限な≧、破砕したままの凹西に富むもでも支
帥なく使用できる。′：″：”？ ？金属としては、コノミルト（ＣＯ）、ニツケ隙（Ｎｌ
）Ｊ”’・鉄（Ｆる），？？あＺいはＣｏ系谷金、Ｎｊ
．系含金、１ｅ系合釜人どカミ挙げら庇、目的とする複
合鋳物の用途・使用条件に応じて適宜選択される。どれ
ら金属は、いづれも前記炭化物粒子とのなじみが良く、
強固な結合状態を形成する点ヤも好ましいものである。

？？′：・・？ 本発明の鋳造翼使用される鋳型ば、前記例示の焼成モー
ルドのほか、？種々の・砂型や金型等の使用も可能であ
る。′？１ 上記鋳型、炭？化物粉体は、・鋳型内め溶湯の凝？固を
遅延させ、炭化物粒子を十分に沈降凝集させるたν）に
予熱して使用するのが好ましい。その場合のｐ．Ｓ型と
して、保温モールト”が好ましく用いられ、前記のよう
な焼成モールド（１）では、・これをバツクザンド（２
）ととも？にケース（３）にセットし、炉中で加熱した
のち、直ちに鋳造に供するとよい。その予熱温度は、例
えば約５００゜Ｃ以上である。・炭化物粉体は例えば約
３００゜Ｃ以−１二に予熱して使用される。炭化物粉体
を大気中で加熱する場合は酸化を生じ易いので、これを
防ぐだめに、例えばニッケルめっきなどを施したも功が
好ましく用いられる。

次に本発明の実施例について説明する。

実施例１′ ″′？鏑１図に示す鋳造装置において、金属溶湯として
ニハニド鋳鉄を取鍋０１か呟′腕化物物体として予熱シ
たタングステンカーバイ｝ｆＶ２ｂ）粉末（粒子表面に
無電％Ｎｉ−Ｂめつきを施したもの）を粉体投与治具（
８）か呟それぞれ１４込み系レバー（６）に注入し、両
者を混合状態となして鋳壓（１）内ｋ鋳造？した。なお
、炭化物粉体の鋳造は、溶湯の鋳造・開始と同時に始め
、溶湯め苓鋳捨量の４／５がｉ造された時点で終了した
。その所要時間は２５秒である。

鋳造条件の詳細は次のと：Ｉ−．−りである。

〔Ｉ〕鋳型（焼成モールド）′ 焼成モールド（１）を六ツクザンド（２）とともにケー
艮（３）内にセットし、９５？０゜Ｃめ炉中で？加熱後
、？炉外に取・出し、直ちに鋳躯を行らた。鋳造時の製
品形成部（１・】）の温鹸は８５０゜Ｃであった。

（Ｉ）形状（第６図参照）＝１端外？径■］−），２’
２６鮎、底部外径＠）２００−、内径（ロ））？ｏｍ転
演品形成部高さＱ｛ｌ．）１”Ｑ闘、ｍ’＠ｍ高”ａ”
’（Ｅ−１２）２０（Ｊｍｍｏ（１１）鋳型回転速度：
１００ｒｐｍ 〔旧金属（ニハード鋳鉄） （１）化学成分（ｗｔ％）：Ｃ３．３５％、Ｓｉ０．７
８弼、Ｍｎ０．６６％、Ｎｉ４．４２％、Ｏｒ１．５４
％、Ｍｏ０．３７％。

（１１）鋳造量：２７．４ｋ’；／ｆｏＯ１１）鋳込温
度：］６５０゜Ｃ０ 〔■〕炭化物粉体（Ｗ２Ｃ） １）粒度：１５０〜２５０ｉｉｍｏ （ｉ：）Ｎｉ−Ｅめつき層：１．Ｏｐｍ。

（ｌｌＤ予熱温度＝５００゜Ｃｏ ６Ｖ）鋳造量：１６．５ｋｑｆｏ 上記鋳造により第４図に示されるような形状の中空円筒
状鋳造体を得、上部の金属相部分（Ｔ３）を切断除去し
て目的とする複合鋳物製品を採取した。

その複合組織の金属：炭化物粒子の容積比は３０：７０
であり、顕微鏡観察により、炭化物粒子が緻密かつ均一
に分布し、各粒子表面が完全に金属で被覆されるととも
に粒子間隙は金属で充填され、強固に結合していること
が確認された。なお、その硬度はＨＲ．Ａ８４であり、
金属単相の硬度（”Ｒ．Ａ約７９程度）に比し高硬度で
ある。

実施例２ 第５図に示す鋳造装置において、金属溶湯としてニハー
ド鋳鉄溶湯を鋳込みホッパ−（７）から、炭化物紛体と
して予熱されたタングステンカーバイト（Ｗ２Ｃ）粉体
（粒子表面に無電解Ｎｊ−−Ｂめつきを施したもの）を
鋳込みホッパ一〇］）から、それぞれ個別に、回転する
鋳型（１）内に鋳造した。

なお、鋳型内の溶湯面上に溶湯フラックス層を形成する
ために、フラツクスを取鍋００内の溶湯に添加混合し、
溶湯とともに鋳込んだ。炭化物粉体の鋳造は、溶湯の鋳
造開始直後にはじめ、全溶湯鋳造量の約４／５が鋳込ま
れた時点で終了した。

その所要時間は約４０秒である。

鋳造条件の詳細は次のとおりである。

ＣＩ）鋳型（焼成モールド） 焼成モールド（１）をバツクザンド（２）とともにケー
ス（３）内にセットし、９５０゜Ｃの炉中で加熱後、炉
外に取出し、直ちに鋳造に供した。鋳造時の製品形成部
（１・１）の温度は８５０’Ｃであった。

（１）形状（第６図参照）：上端外径■１）２５０ｙｙ
ｍ、底部外径（ロ））２２０問、内径＠）１６０朋、製
品形成部高さσＪ１）］．２０闘、押湯部高さσＴｇ）
２５０ＭＭ０ （１１）鋳型回転速度：１２０ｒｐｍ０〔■〕金属（ニ
ハード鋳鉄） （１）化学成分（ｗｔ係）：Ｃ！３．３３チ、ＳｉＯ．
７６チ、Ｍｎ０．６８％、Ｎｉ４．４４％、Ｃｒ１．５
２％、ＭＯ０．３０％。

（１１）鋳造量”．４６．６ｋＬｊｆ （１１０鋳造温度：１６６０゜Ｃ 印〕フラツクス （１）化学成分（ｗｔ％）：Ｓｉ０２１７％、ＡＩ２０
３５％、Ｃａ０３５％、Ｎａ２０１６％、Ｅ２０３８％
、Ｃａ（：！ｊ？２５％、ホタル石９チ、その他５％。

（１１）鋳型内溶湯面上での溶融層厚＝０．５〜１間印
炭化物粉体（Ｗ２Ｃ） （１）粒度：１５０〜２５０μｍ （ｉｆ）Ｎｉ−Ｂめつき層厚：１．０ｔｔｍ（ＩΦ予熱
温度：５００゜Ｃ ＧＶ）鋳造量：２５．９ｋｇｆ 上記鋳造により第４図に示されるような形状の鋳造体を
得、上部の金属相部０′３）を切断除去し、複合組織を
もつ中空円筒状鋳物を採取した。その複合組織の顕微鏡
観察によれば、鋳物全体にわたり炭化物粒子が緻密かつ
均一に分布し、各粒子表面は金属で被覆されるとともに
粒子間隙が完全に金属で充填されており、強固な結合状
態を呈している。その金属と炭化物粒子の体積割合ｉ約
３０：７０である。硬度はＨ？Ａ８４である。

以上のように、本発明によれば鋳物全体が緻密で均一な
複合組織を有する中空円筒状鋳物を得ることができる。

また、鋳造法によるので、製造工程が簡素であり、鋳型
形状により大物から小物まで自由にかつ寸法精度のよい
鋳物製品が得られ、その後の機械加工での仕上代も少く
てすみ、生産性にすぐれるとともに製造コストも安価で
ある。

本発明により得られる複合鋳物は、例えば圧延−＋ｍｌ
，戚＋．−１−一小島小高窺鮭妊判Ｌ１イｈｌ２岳真る
曙４たｙ剛＝粍用途に限らず、金属や炭化物粉体の選択
により、耐摩耗性のほか、耐熱性、機械的、化学的諸特
性を付与して種々の用途に供し、金属材別では得られぬ
耐久性、安定性を発揮

【図面の簡単な説明】

させることができる。 第１図〔１〕は本発明に．４る鋳．造要領の具体例を示
す縦断面説明図、〔■〕：はｉ型：部を示す平面図、？
第２図は鋳型内鋳造層の断．浦説明図、第３？図〔１．
〕および〔■〕は鋳型内の金属溶湯中の炭化物粒子分布
状況を示す断面説明図Ｊ：第４図は鋳造体の組織を模式
的に示す断面図、第５図〔１〕は本発明による鋳造要領
の他の具体例を示す一面説明図・〔■〕は鋳型部を示す
平面図、第６図は実施例関係の鋳型の形状を示す断面説
明図、第７図は鋳造体内の炭化物粒子の偏在例を示す斜
視説明図である。 １：鋳型、１・１：製品形成部、１・２．：押湯形成部
、４：水平回転テーブル、６，７，？１１：鋳込ホツパ
ー、８：粉体投与治具、Ｍ：金属、Ｐ：炭化物粒子。 手続補正書 昭和５７年１２月ワ１］ 特許庁長官若杉和夫殿 ”゜”１゜＊７Ｊ＜’口］ ｎＥａ５７１；，ｇ−ゆ？Ｌ４８”’Ｉ−２？２９．２
．発明の名称？中空円筒状複合鋳物の製造法３．補正を
する者？ 事件との関係ｌ持許出願人 ？ 賃，ｔ＋７／．％ｉ大阪府大阪市浪速区敷津束１丁目２
番４７月花９″゛羊１（ＺＦｐ）（イゾ者）三野重和”
゜“゛“″？”Ｆ．５０”＊ｌｆｉｊ？４、＝６、，。 Ｔ、．Ｔ”ｆｌ’１３４３８＠住所 氏名弁理士（８４２３）宮崎新八郎 ？ ６補正により増加する発明の１なし ７．補正の対象？？′２〆一−＼．？．？月細書の「発
明（さ巨（北）」の欄 ８。補正の内容 （１）第２０頁６行、「紛体」とあるをＦ扮体」に訂正
。 （以」一）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）金属と炭化物粒子の混在してなる複合組織を有す
   る中空円筒状鋳物の製造法であ．つて、？・．直立設置
   された中空円筒形状を有する鋳型の上部開口端に鋳込み
   ホツパ←の鋳込口をの・ぞませ、該鋳型をその軸心を中
   心に回転させるか、または鋳込みホッパ一？の鋳込み口
   を鋳型の上部開口端にそって移動させながら、鋳込みホ
   ツバーから金属溶湯と、：．．該溶湯より比重の大きい
   炭化．物粒・子を混合状態どして鋳型内に鋳込木、炭化
   物粒子を溶湯との比重差により鋳型内の下部に沈降凝集
   させて上部に金属．相、下部に金属溶湯と炭化物粒子の
   複合相を形成せし・め、凝固後、金属相部・を切断除去
   し・、複金相部分を鋳物製品として得ることを特徴とす
   る中空円筒状複合鋳物の製造法。、．一・（４）金属が
   ニッケル、・コバルトもしぐは鉄またぱニツ欠ル合金、
   コバ？ル斗合金もしくは鉄合金であることを特徴とする
   上記第（１）項に記載の中空１１′１′筒状複合鋳物の
   製造法。？・′： （３）炭化物粒子う《、タングステンカーバイトＪ｝だ
   はタンダステジチタンカーバイトであることを特徴とす
   る上配第（１）項壕たは第（２）項に記載の中空円筒状
   複合鋳物の製造・法。′？ （４）′金属と炭化物粒子の？混在してなる複合組織を
   有・する中空円筒状鋳？物の？製造法？であって、：？
   直立設置された中空円筒形状を有する鋳型の上部開：白
   端に・、金属溶湯鋳造用鋳込みホツパーと炭化物粉体鋳
   造用鋳込み永ツパーめ・それぞれの鋳ス：各日をめぞｊ
   せ、該鋳型をその軸応をΦ心に回転させるか、または少
   ぐとも炭化物粉体鋳造用？鋳込みホツパーを鋳型の王部
   開白端ビそって移動させなか？ちミ各鋳込みホッパ・一
   から金属溶湯および炭？化物粉体仝？鋳？込み、炭化物
   粒子を溶湯との比重差？により鋳？型・内の下部に沈降
   ′凝集さ暑て上部に金属相、下蔀に金属・溶湯と炭イピ
   物粒子の複合？相を形成せしめ、？凝：固後、釡属相部
   を切断除去して複合相部分を鋳物製品とじて得る？こと
   を？特徴とする・中空？円筒状複合鋳物の製造．法。 （５）鋳造中の鋳層内の溶湯而を炭化物粒子との濡れ性
   を有？する溶湯ン：ラ：ツクス層で被覆十るごどとを特
   徴とする上記第（４）４に記瞥の中空円筒状複合鋳物の
   製造法。 （６）金Ｍが＝ツケル、コバルト敏しくは鉄まだはニッ
   ケル合金、占バルト合金もしくは鉄合金であることを特
   徴とする上記第（４）項または第（５）項に記載の中空
   角筒状複合鋳物の製造法。 （７）炭化物藉子が、？タング豆？テンカーバイトまた
   はタングステンチタンカーバイ１であることを特徴とす
   る上記第（４）項ないしは第（６）項のいづれか１つに
   記載の中空円筒．状複合：鋳物の製造法。