JPS5934019A - 複列スラスト円すいころ軸受 - Google Patents
複列スラスト円すいころ軸受Info
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- JPS5934019A JPS5934019A JP57141566A JP14156682A JPS5934019A JP S5934019 A JPS5934019 A JP S5934019A JP 57141566 A JP57141566 A JP 57141566A JP 14156682 A JP14156682 A JP 14156682A JP S5934019 A JPS5934019 A JP S5934019A
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- tapered rollers
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- generatrix
- tapered roller
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/54—Systems consisting of a plurality of bearings with rolling friction
- F16C19/545—Systems comprising at least one rolling bearing for radial load in combination with at least one rolling bearing for axial load
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C13/00—Rolls, drums, discs, or the like; Bearings or mountings therefor
- F16C13/02—Bearings
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/30—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings for axial load mainly
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2322/00—Apparatus used in shaping articles
- F16C2322/12—Rolling apparatus, e.g. rolling stands, rolls
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、複列スラスト円すいころ軸受に関し、とく
に、軸受の内輪の端面がカラーを介して軸に固定されて
いるスラスト円すいころ軸受において、内輪および外輪
の軌道面の母線の交点と円すいころのコーンセンターと
のうち、少なくとも軌道面の母線の交点を、軸受の中心
軸線力・らずらしたオフセット構成とすることにより、
内輪の軸方向たわみに起因する円すいころの転勤接触面
におけるエツジロードの発生と発熱とを軽減して、スラ
スト負荷能力を大幅に増大させるようにしたものである
。
に、軸受の内輪の端面がカラーを介して軸に固定されて
いるスラスト円すいころ軸受において、内輪および外輪
の軌道面の母線の交点と円すいころのコーンセンターと
のうち、少なくとも軌道面の母線の交点を、軸受の中心
軸線力・らずらしたオフセット構成とすることにより、
内輪の軸方向たわみに起因する円すいころの転勤接触面
におけるエツジロードの発生と発熱とを軽減して、スラ
スト負荷能力を大幅に増大させるようにしたものである
。
たとえば、圧延機のロールネック用のスラスト軸受とし
ては、小さな容積でスラスト偵荷能力が大きい複列スラ
スト円すいころ軸受が 適し ているが、最近の高荷重
圧下においては、ロールに発生するスラスト荷重がきわ
めて犬きくなる。従来の複列スラスト円すいころ軸受で
は、このように大きなスラスト荷重が負荷されると、円
すいころの尾部側の転動面と軌道面との負荷分布が高く
なってエツジロードが発生するだけでなく、異常な高熱
が発生して焼料事故が生ずるなど、長期間の使用に耐え
ないという欠点があった。
ては、小さな容積でスラスト偵荷能力が大きい複列スラ
スト円すいころ軸受が 適し ているが、最近の高荷重
圧下においては、ロールに発生するスラスト荷重がきわ
めて犬きくなる。従来の複列スラスト円すいころ軸受で
は、このように大きなスラスト荷重が負荷されると、円
すいころの尾部側の転動面と軌道面との負荷分布が高く
なってエツジロードが発生するだけでなく、異常な高熱
が発生して焼料事故が生ずるなど、長期間の使用に耐え
ないという欠点があった。
このような現象が発生する原因を究明するため、種々の
実験を繰返して調査したところ、内輪の軸方向のたわみ
によるものであることが判明した。
実験を繰返して調査したところ、内輪の軸方向のたわみ
によるものであることが判明した。
すなわち、エツジロードについては、内輪のたわみによ
って円すいころの尾部（ｉｌｌが強く軌道面と接触する
ためであり、とくに円すいころのクラウニングの形状が
適切でない場合に発生し易いこと、発熱については、内
輪のたわみによって内輪軌道面と外輪軌道面との母線の
交点が、軸受の中心軸線（回転中心）からずれるために
、軌道面に接触する円すいころも変位してそのコーンセ
ンターが中心軸線からずれて転動することになり、接触
面において回転差によるすべりが発生することによさら
に、内輪の軸方向たわみの原因について検討したところ
、従来の内輪は肉厚が薄く、しかも内輪の位置決め用の
カラーの端面高さが低いために、内輪の固定力が不十分
となって自由支持に近い状態になっていることによるも
のであるとの結論に達した。ちなみに、従来の内輪とカ
ラーとの端面における面圧ば３０に７７ｍＡ以上となり
、この場合の内輪の最大たわみ量を、内輪が自由支持さ
れているものと１−で計算した結果、固定支持の場合の
１５〜４０倍の大きさとなる。
って円すいころの尾部（ｉｌｌが強く軌道面と接触する
ためであり、とくに円すいころのクラウニングの形状が
適切でない場合に発生し易いこと、発熱については、内
輪のたわみによって内輪軌道面と外輪軌道面との母線の
交点が、軸受の中心軸線（回転中心）からずれるために
、軌道面に接触する円すいころも変位してそのコーンセ
ンターが中心軸線からずれて転動することになり、接触
面において回転差によるすべりが発生することによさら
に、内輪の軸方向たわみの原因について検討したところ
、従来の内輪は肉厚が薄く、しかも内輪の位置決め用の
カラーの端面高さが低いために、内輪の固定力が不十分
となって自由支持に近い状態になっていることによるも
のであるとの結論に達した。ちなみに、従来の内輪とカ
ラーとの端面における面圧ば３０に７７ｍＡ以上となり
、この場合の内輪の最大たわみ量を、内輪が自由支持さ
れているものと１−で計算した結果、固定支持の場合の
１５〜４０倍の大きさとなる。
この発明は、上記の観点に鑑みてなさハ、たものであり
、この発明の目的は、内輪の軸方向のたわみが生じた場
合でも、円すいころと軌道輪との転勤接触面におけるエ
ツジロードの発生と発熱とが抑制されるスラスト円すい
ころ軸受を提供することにあり、まだ、この発明の目的
は、大きな負荷能力を有する複列スラスト円すいころ軸
受を提供することにある。
、この発明の目的は、内輪の軸方向のたわみが生じた場
合でも、円すいころと軌道輪との転勤接触面におけるエ
ツジロードの発生と発熱とが抑制されるスラスト円すい
ころ軸受を提供することにあり、まだ、この発明の目的
は、大きな負荷能力を有する複列スラスト円すいころ軸
受を提供することにある。
すなわち、この発明は、たとえば図示する圧延機ロール
ネック念における実施例のように、軸（ロールネック）
１２の肩部１６とカラー１６との間、もしくはカラー４
２．４３相互間１Ｃ挾んで位置決め固定された内輪４１
と、ノ・ウジング１４．１５に嵌着された外輪４４との
間に、円すいころ４８が保持器を介して複列に配設さ力
１、円すいころ４８の転動面と内輪４１および外輪４４
の軌道面４１ａ。
ネック念における実施例のように、軸（ロールネック）
１２の肩部１６とカラー１６との間、もしくはカラー４
２．４３相互間１Ｃ挾んで位置決め固定された内輪４１
と、ノ・ウジング１４．１５に嵌着された外輪４４との
間に、円すいころ４８が保持器を介して複列に配設さ力
１、円すいころ４８の転動面と内輪４１および外輪４４
の軌道面４１ａ。
４５との少なくとも一方にクラウニングが施されている
スラスト円すいころ軸受４０において、前記内輪４１お
よび外輪４４の軌道面４１ａ、４５の母線の交点Ｉ〕２
と円すいころ４８のコーンセンターＰ１とのうち、少々
くとも軌道面４１ａ、４５の母線の交点Ｐ２が軸受の中
心軸線０−０からずｈ、ていることを特徴とする複列ス
ラスト円すいころ軸受に係る。
スラスト円すいころ軸受４０において、前記内輪４１お
よび外輪４４の軌道面４１ａ、４５の母線の交点Ｉ〕２
と円すいころ４８のコーンセンターＰ１とのうち、少々
くとも軌道面４１ａ、４５の母線の交点Ｐ２が軸受の中
心軸線０−０からずｈ、ていることを特徴とする複列ス
ラスト円すいころ軸受に係る。
°以下、この発明の実施例について、図面を参照して説
明する。
明する。
第１図は、この発明の実施例であり、同図において、符
号１０は圧延機のロール、１２はロールネック、１４．
１５はノ・ウジングをそり、それ示し、ハウジング１４
内１（おいてロールネック１２の大径部１２ａがラジア
ル円すいころ軸受１６によって半径方向に支持されてい
る。ラジアル円すいころ軸受１６は、２個の抜列内輪１
７，２個のｊｌｊｌ外列１８，１個の複列外輪１９，４
列の円すいころ２０とから成る。２１は保持器、２２は
外輪間座、２３は内輪間座である。単列外輪１８ｉ１′
、１・・ウジング１４に嵌合さり、た押え部材２５と押
えリング２６とによって軸方向の位置決めがなさ）９．
ている。押え部材２５には２個のシール２８が間座２９
を介して嵌着され、ロール１０の肩部とロールネック１
２の大径部１２ａとに嵌合しだフィレットリング３０の
外周面にシール２８のリップを摺接させている、また、
押え部材２５の軸方向端部にはシール６１をシール押え
６２により嵌着Ｕ７てフィレットリング３０に摺接させ
、ノール押え３２とロール１０との間にはシール６６が
、ｉシけである。
号１０は圧延機のロール、１２はロールネック、１４．
１５はノ・ウジングをそり、それ示し、ハウジング１４
内１（おいてロールネック１２の大径部１２ａがラジア
ル円すいころ軸受１６によって半径方向に支持されてい
る。ラジアル円すいころ軸受１６は、２個の抜列内輪１
７，２個のｊｌｊｌ外列１８，１個の複列外輪１９，４
列の円すいころ２０とから成る。２１は保持器、２２は
外輪間座、２３は内輪間座である。単列外輪１８ｉ１′
、１・・ウジング１４に嵌合さり、た押え部材２５と押
えリング２６とによって軸方向の位置決めがなさ）９．
ている。押え部材２５には２個のシール２８が間座２９
を介して嵌着され、ロール１０の肩部とロールネック１
２の大径部１２ａとに嵌合しだフィレットリング３０の
外周面にシール２８のリップを摺接させている、また、
押え部材２５の軸方向端部にはシール６１をシール押え
６２により嵌着Ｕ７てフィレットリング３０に摺接させ
、ノール押え３２とロール１０との間にはシール６６が
、ｉシけである。
６４は給油穴であり、この給油穴６４から潤滑油を強制
循環させる。
循環させる。
ロールネック１２の小径部１２１）には、この発明のス
ラスト円すいころ伽１受４０が設けである。
ラスト円すいころ伽１受４０が設けである。
このＩｑｉ受は、中間輪４１をロールネック１２の小径
部１２１〕に嵌合し、その両側端面にカラー４２゜４６
を当接させて位置決め固定して内輪とし、バウシング１
４．１５には、そｈ７ぞれつば付外輪４４を嵌合して、
外輪４４の軌道面４５と前記内輪４１の両側端面との間
に円すいころ４８を転勤自在に接触させて、ロールネッ
ク１２を軸方向に支持する複列のスラスト軸受として構
成さり、ている。５１は円すいころ４８を保持案内する
保持器、５２は外輪４４の位置決め用の間座であり、間
座５２には通油穴５６を設け、ハウジング１４の下部に
は、間座５２の通油穴５３に連通する排油穴５５が複数
個設けである。
部１２１〕に嵌合し、その両側端面にカラー４２゜４６
を当接させて位置決め固定して内輪とし、バウシング１
４．１５には、そｈ７ぞれつば付外輪４４を嵌合して、
外輪４４の軌道面４５と前記内輪４１の両側端面との間
に円すいころ４８を転勤自在に接触させて、ロールネッ
ク１２を軸方向に支持する複列のスラスト軸受として構
成さり、ている。５１は円すいころ４８を保持案内する
保持器、５２は外輪４４の位置決め用の間座であり、間
座５２には通油穴５６を設け、ハウジング１４の下部に
は、間座５２の通油穴５３に連通する排油穴５５が複数
個設けである。
上記の円すいころ４８の大端面４９と摺接する外輪４４
のつば４６の案内面（つば面）４７は、球面形状に成形
され、円すいころ４８の大端面４９の曲率半径を外輪４
４のつば而４７の曲率半径に対して７０〜８５％の範囲
に設定して、円すいころ４８０大端面４９と外輪４４の
つば面４７との間丑だ、外輪４４には、軌道面４５とつ
ば面４７との境界部（研削にげ部）に開口する給油穴６
０と尾部側の軌道面４５に開口する給油穴６２とを、そ
れぞり、背面側から複数個穿設して、こり、らの給油穴
６０．６２をハウジング１４．１５に設けた油通路６４
にそり、ぞれ連通させである。
のつば４６の案内面（つば面）４７は、球面形状に成形
され、円すいころ４８の大端面４９の曲率半径を外輪４
４のつば而４７の曲率半径に対して７０〜８５％の範囲
に設定して、円すいころ４８０大端面４９と外輪４４の
つば面４７との間丑だ、外輪４４には、軌道面４５とつ
ば面４７との境界部（研削にげ部）に開口する給油穴６
０と尾部側の軌道面４５に開口する給油穴６２とを、そ
れぞり、背面側から複数個穿設して、こり、らの給油穴
６０．６２をハウジング１４．１５に設けた油通路６４
にそり、ぞれ連通させである。
さらに、ハウジング１５とカラー４３との間には、間座
６５を介して両側に２個のシール６５を配設して密封し
ている。
６５を介して両側に２個のシール６５を配設して密封し
ている。
上記のスラスト軸受４０の潤滑は、潤滑油をオイルジェ
ットにしてハウジング１４．１５の油通路６４を経て外
輪４４の給油穴６０．６２から噴射し、給油穴６０によ
り円すいころ４８の犬）“）７！Ａ而４９と外輪４４の
つば而４７との間のすべり面を潤滑し、給油穴６２によ
り内輪４１と外輪４４との軌道面と円すいころ４８の転
勤面との間の接触面を潤滑して軸受内部を循環したのち
、間座５２の通油穴５６を通ってハウジング１４の排油
穴５５から外部に排出される。
ットにしてハウジング１４．１５の油通路６４を経て外
輪４４の給油穴６０．６２から噴射し、給油穴６０によ
り円すいころ４８の犬）“）７！Ａ而４９と外輪４４の
つば而４７との間のすべり面を潤滑し、給油穴６２によ
り内輪４１と外輪４４との軌道面と円すいころ４８の転
勤面との間の接触面を潤滑して軸受内部を循環したのち
、間座５２の通油穴５６を通ってハウジング１４の排油
穴５５から外部に排出される。
而して、上記スラスト軸受４０の内輪４１と外輪４４と
の軌道面４１ ａ ＊ ４５の母線の交点と円すいころ
４８のコーンセンターとには、いわゆるオフセット構成
が設けである。すなわち、従来の軸受においては、第２
図（ａ）に示すように、軸受が無負荷時の状態では、円
すいころ４８のコーンセンターＰ１と内輪４１と外輪４
４との軌道面４１ａ。
の軌道面４１ ａ ＊ ４５の母線の交点と円すいころ
４８のコーンセンターとには、いわゆるオフセット構成
が設けである。すなわち、従来の軸受においては、第２
図（ａ）に示すように、軸受が無負荷時の状態では、円
すいころ４８のコーンセンターＰ１と内輪４１と外輪４
４との軌道面４１ａ。
４５の母線の交点Ｐ２とが軸受の中心軸線Ｏ−０に一致
しているが、いま内輪４１が軸方向にたわんで破線で示
す位置に角度θだけ傾き、円すいころ４８の転動面の母
線が外輪４４の軌道面４５の母線と一致しているものと
すると、Ｐ２は中心軸線。−〇から距離Ｘだけずれたｐ
／２の位置となる。
しているが、いま内輪４１が軸方向にたわんで破線で示
す位置に角度θだけ傾き、円すいころ４８の転動面の母
線が外輪４４の軌道面４５の母線と一致しているものと
すると、Ｐ２は中心軸線。−〇から距離Ｘだけずれたｐ
／２の位置となる。
ＩＬａ −１γ ｆａｎθ
ｃｏｓβ ｔａｎ ２β＋ｔａｎθ
ここＫ、Ｒａ−円すいころの大端面とコーンセンター間
の長さくＰＩＰ３） ｌγ＝円すいころの転道面の母線長（Ｐ３Ｉ’４）２β
−円すいころの円すい角度 このようにして、コーンセンターＰｌと軌道面母線の交
点Ｉ）２とが中心軸線（’）−０がらずれる結果、円す
いころ４８の転勤面と転勤面との間で差動すべりが生ず
ることになる。
の長さくＰＩＰ３） ｌγ＝円すいころの転道面の母線長（Ｐ３Ｉ’４）２β
−円すいころの円すい角度 このようにして、コーンセンターＰｌと軌道面母線の交
点Ｉ）２とが中心軸線（’）−０がらずれる結果、円す
いころ４８の転勤面と転勤面との間で差動すべりが生ず
ることになる。
そこで、同図（＋）） ＶＣ示すように、内輪４１と外
輪４４との軌道面４１ａ、４５の母線の交点■）２を中
心軸線０−０の左側、円すいころ４８のコーンセンター
Ｐ、を中心軸１１ＪＯ−０の右側の位置となるようにし
て、内輪４１と外輪４４との軌道面４１ ａ 。
輪４４との軌道面４１ａ、４５の母線の交点■）２を中
心軸線０−０の左側、円すいころ４８のコーンセンター
Ｐ、を中心軸１１ＪＯ−０の右側の位置となるようにし
て、内輪４１と外輪４４との軌道面４１ ａ 。
４５の母線のなす角度ηを円すいころ４８の円すい角度
２βより内輪４１の傾き角度θだけ小さくして、η−２
β−θとする。
２βより内輪４１の傾き角度θだけ小さくして、η−２
β−θとする。
コーンセンターＰ１と軌道面母線の交点１）２との中心
軸線０−０からの距離をそり、ぞ′１１．ｓ、、ｓ２
とすると、 Ｓ １”’ Ｒａ ＠θ・５ｉｎ２β ５２＝Ｔ′Ｌａ＃θ（ｃａｓｅｃ （２β−θ）−ｓｉ
ｎ２β〕ここに、Ｒａ ＝ Ｐ １Ｐ ｇ ＝ Ｐ ６
Ｐ ３したがって、このように設定された軸受の内輪
４１がスラスト荷重を受けて軸方向にたわみ、破線で示
すように角度θだけ傾くと、円すいころ４８もこれと同
一角度だけ傾いて、コーンセンターＰ。
軸線０−０からの距離をそり、ぞ′１１．ｓ、、ｓ２
とすると、 Ｓ １”’ Ｒａ ＠θ・５ｉｎ２β ５２＝Ｔ′Ｌａ＃θ（ｃａｓｅｃ （２β−θ）−ｓｉ
ｎ２β〕ここに、Ｒａ ＝ Ｐ １Ｐ ｇ ＝ Ｐ ６
Ｐ ３したがって、このように設定された軸受の内輪
４１がスラスト荷重を受けて軸方向にたわみ、破線で示
すように角度θだけ傾くと、円すいころ４８もこれと同
一角度だけ傾いて、コーンセンターＰ。
と軌道面母線の交点Ｐ２とは、ともに中心軸線０−０上
の点Ｐ。Ｋ一致するから、荷重時における内輪４１と外
輪４４との軌道面の母線のなす角度η０は、内すいころ
４８の円すい角度２βと等しくなる。この結果、円すい
ころ４８の転勤面と軌道面との間に差動すべりが生じな
いことｆなる。
の点Ｐ。Ｋ一致するから、荷重時における内輪４１と外
輪４４との軌道面の母線のなす角度η０は、内すいころ
４８の円すい角度２βと等しくなる。この結果、円すい
ころ４８の転勤面と軌道面との間に差動すべりが生じな
いことｆなる。
上記実施例のオフセットは、軌道面の母線交点と円すい
ころのコーンセンターとの双方に設けであるが、少なく
とも軌道面の母線交点をオフセット構成とすればよい。
ころのコーンセンターとの双方に設けであるが、少なく
とも軌道面の母線交点をオフセット構成とすればよい。
寸だ、上記軸受の円すいころ４８の転勤面には、第３図
に示すようなりラウニングが施されている。
に示すようなりラウニングが施されている。
円すいころ４８の全有効長をｔｌ、頭部４８ａと尾部４
８１〕との長さをそれぞれｔｌ、中間部４８ｃの長さを
＋２とすると、中間部４８Ｃには曲率半径Ｒ２のクラウ
ニング、頭部４８ａおよび尾部４８１）には曲率半径Ｒ
１のクラウニングをそれぞれ施し、中間部４８ｃの母線
と頭部４８ａおよび尾部４８ｂの母線とが、その交点Ａ
、Ｂにおいて共通の接線を有する円弧とする。そして、
中間部４８１）の長さ＋２は全有効長ｔγに対して、ｌ
ｚ ＝０．７４γであり、中間部４８ｃの曲率半径Ｒ２
ば、頭部４８ａおよび尾部４８ｂの曲率半径Ｔ１．、に
対して、 ｎ、≧３０１蛸であるようにする。このよ
うに円すいころ４８の転勤面の全部にクラウニングを施
し、しかも頭部４８ａおよび尾部４８ｂの両端部の曲率
半径助を中間部４８ｃの曲率半径■ｔ２よりも著しく小
さくすることにより、円すいころ４８の転勤面における
エツジロードの発生を抑制することができる。
８１〕との長さをそれぞれｔｌ、中間部４８ｃの長さを
＋２とすると、中間部４８Ｃには曲率半径Ｒ２のクラウ
ニング、頭部４８ａおよび尾部４８１）には曲率半径Ｒ
１のクラウニングをそれぞれ施し、中間部４８ｃの母線
と頭部４８ａおよび尾部４８ｂの母線とが、その交点Ａ
、Ｂにおいて共通の接線を有する円弧とする。そして、
中間部４８１）の長さ＋２は全有効長ｔγに対して、ｌ
ｚ ＝０．７４γであり、中間部４８ｃの曲率半径Ｒ２
ば、頭部４８ａおよび尾部４８ｂの曲率半径Ｔ１．、に
対して、 ｎ、≧３０１蛸であるようにする。このよ
うに円すいころ４８の転勤面の全部にクラウニングを施
し、しかも頭部４８ａおよび尾部４８ｂの両端部の曲率
半径助を中間部４８ｃの曲率半径■ｔ２よりも著しく小
さくすることにより、円すいころ４８の転勤面における
エツジロードの発生を抑制することができる。
上記のクラウニングは、内輪および外輪の軌道面に施し
てもよく、また円すいころと内輪および外輪との双方に
施してもよい。
てもよく、また円すいころと内輪および外輪との双方に
施してもよい。
さらに、上記軸受においては、内輪４１の１ｌＱｆ＋方
向たわみを抑制するため、内輪４１の肉厚を次のように
設定している。第４図において、内輪４１の肉厚をＷ１
内輪４１の内周縁から内輪４１の軌道面４１ａとこれに
接触する円すいころ４８の大端面４９の母線の延長線と
の交点Ｃに至る半径方向の長さく接触上限高さ）をＨと
すると、Ｗ／ＩＩ≧０８ となるようにして、肉厚Ｗを増大させる。Ｗ／ＩＴの上
限値は、軸受部分の給付スペースの許容範囲によって制
約されるが、１１程度までとすることができる。
向たわみを抑制するため、内輪４１の肉厚を次のように
設定している。第４図において、内輪４１の肉厚をＷ１
内輪４１の内周縁から内輪４１の軌道面４１ａとこれに
接触する円すいころ４８の大端面４９の母線の延長線と
の交点Ｃに至る半径方向の長さく接触上限高さ）をＨと
すると、Ｗ／ＩＩ≧０８ となるようにして、肉厚Ｗを増大させる。Ｗ／ＩＴの上
限値は、軸受部分の給付スペースの許容範囲によって制
約されるが、１１程度までとすることができる。
また、内輪４１の内周縁と保持器５１の内周縁との間の
半径方向すき間ＩＩＣと前記内輪４１の接触上限高さＩ
−１との比ＩＩ ｃ ／Ｉ−１を、１１ｃ／Ｉ−１≧０
．２６ となるようにする。ＩＴｃ／ＩＩの上限値については、
１１ｃを過度に大きくすると、与えらり、た接触上限高
さ＋１に対して円すいとる４８の長さが減少し、軸受定
格荷重の低下を招くこと蹟なるので、組付スペースの許
容範囲内で適宜選定する必要があるが、０．３５程度捷
でとすることができる。このようにして半径方向すき間
Ｔ−Ｉｃを大きくすることにより、内輪４１の位置決め
用のカラー４２．４３の端面高さの寸法を犬きくして内
輪４１の両側端面に当接させることができる。
半径方向すき間ＩＩＣと前記内輪４１の接触上限高さＩ
−１との比ＩＩ ｃ ／Ｉ−１を、１１ｃ／Ｉ−１≧０
．２６ となるようにする。ＩＴｃ／ＩＩの上限値については、
１１ｃを過度に大きくすると、与えらり、た接触上限高
さ＋１に対して円すいとる４８の長さが減少し、軸受定
格荷重の低下を招くこと蹟なるので、組付スペースの許
容範囲内で適宜選定する必要があるが、０．３５程度捷
でとすることができる。このようにして半径方向すき間
Ｔ−Ｉｃを大きくすることにより、内輪４１の位置決め
用のカラー４２．４３の端面高さの寸法を犬きくして内
輪４１の両側端面に当接させることができる。
上記のように内輪４１とカラー４２．４３との寸法を設
定すると、内輪４１自体の曲げ剛性が増大するとともに
、内輪４１のロールネック１２１）に対する支持を強固
な固定支持とすることプバできるから、内輪４１に大き
なスラスト荷重が作用し７ても内輪４１の軸方向たわみ
を減少させることが可能となる。ただし、上記の内輪の
肉厚を規制する構成とカラーの端面高さを規制する構成
とは、必要に応じ省略することができる。
定すると、内輪４１自体の曲げ剛性が増大するとともに
、内輪４１のロールネック１２１）に対する支持を強固
な固定支持とすることプバできるから、内輪４１に大き
なスラスト荷重が作用し７ても内輪４１の軸方向たわみ
を減少させることが可能となる。ただし、上記の内輪の
肉厚を規制する構成とカラーの端面高さを規制する構成
とは、必要に応じ省略することができる。
上記実施例では、内輪４１の両側端面にカラー４２．４
３を当接させて位置決め固定しているが、一方のカラー
４２を省略して内輪４１のロールネック１２ ａ （ｆ
ｉｌｌの端面をロールネック１２；１の肩部１６に当接
させて固定するようにしだ軸受についても同様に適用す
ることができる。
３を当接させて位置決め固定しているが、一方のカラー
４２を省略して内輪４１のロールネック１２ ａ （ｆ
ｉｌｌの端面をロールネック１２；１の肩部１６に当接
させて固定するようにしだ軸受についても同様に適用す
ることができる。
以上、説明したように、この発明は、ｉｌｌ＋にカラー
を介して位置決め固定された内輪の両側端面とハウジン
グ側の外輪との間に、円すいころを配設して軸を軸方向
に支持し、円すいころの転勤面と軌道輪の軌道面との少
なくとも一方にクラウニングが施されているスラスト円
すいころ軸受において、軌道面の母線交点と円１−いこ
ろのコーンセンターとのうち、少なくとも軌道面の母線
交点を軸受の中心軸線からずらしたオフセット構成とし
ている。しだがって、この発明によれば、内輪が大きな
スラスト荷重を受けて軸方向にだわんだ場合に、軌道面
の母線交点と円すいころのコーンセンターとが軸受の中
心軸線上で一致するから、円すいころの差動すべりを回
避することができ、円すいころと軌道面との転勤接触面
におけるすべり摩擦による発熱を効果的に抑制すること
が可能となるだけでなく、円すいころと軌道輪とのクラ
ウニングの形状を適切に選定すれば、エツジロービの発
生をも併せて防止することが可能となるから、スラスト
負荷能力が大幅に増大し、大きなスラスト荷重が発生す
る圧延機のロールネック用として最も好適な複列スラス
ト円すいころ軸受が得られる。
を介して位置決め固定された内輪の両側端面とハウジン
グ側の外輪との間に、円すいころを配設して軸を軸方向
に支持し、円すいころの転勤面と軌道輪の軌道面との少
なくとも一方にクラウニングが施されているスラスト円
すいころ軸受において、軌道面の母線交点と円１−いこ
ろのコーンセンターとのうち、少なくとも軌道面の母線
交点を軸受の中心軸線からずらしたオフセット構成とし
ている。しだがって、この発明によれば、内輪が大きな
スラスト荷重を受けて軸方向にだわんだ場合に、軌道面
の母線交点と円すいころのコーンセンターとが軸受の中
心軸線上で一致するから、円すいころの差動すべりを回
避することができ、円すいころと軌道面との転勤接触面
におけるすべり摩擦による発熱を効果的に抑制すること
が可能となるだけでなく、円すいころと軌道輪とのクラ
ウニングの形状を適切に選定すれば、エツジロービの発
生をも併せて防止することが可能となるから、スラスト
負荷能力が大幅に増大し、大きなスラスト荷重が発生す
る圧延機のロールネック用として最も好適な複列スラス
ト円すいころ軸受が得られる。
第１図は、この発明の実施例を示す縦断側面図、第２図
は、円すいころのコーンセンターと軌道輪の軌道面母線
の交点との位置関係を示し、同図（Ｘｌ）はオフセット
を設けない軸受、同図（１））はオフセットを設けた軸
受の断面図、第３図は、この発明の円すいころの転動面
の母線図、第４図は、内輪と力、ラーとの関係寸法を示
す断面図である。 図中、１２はロールネック（軸）、１３はロールネック
の肩部、１’４，１５けハウジング、４゜はスラスト軸
受、４１は内輪、４１ａは内輪の軌道面、４２．４３は
カラー、４４は外輪、４５ｉｃｌ、外輪の軌道面、４８
は円すいころ％Ｔ’ｌは円−４−いころのコーンセンタ
ー、Ｌ）２は内輪と外輪との軌道面の母線の交点、０−
０は軸受の中心軸線である。 特許出願人 日本精工株式会社 同 三菱重工業株式会社 代理人 弁理士 森 哲 也弁理士 内
勝 嘉 昭 弁理士 清 水 正 弁理士 梶 山 倍 是 第３図 東京都千代田区丸の内二丁目： 番１号
は、円すいころのコーンセンターと軌道輪の軌道面母線
の交点との位置関係を示し、同図（Ｘｌ）はオフセット
を設けない軸受、同図（１））はオフセットを設けた軸
受の断面図、第３図は、この発明の円すいころの転動面
の母線図、第４図は、内輪と力、ラーとの関係寸法を示
す断面図である。 図中、１２はロールネック（軸）、１３はロールネック
の肩部、１’４，１５けハウジング、４゜はスラスト軸
受、４１は内輪、４１ａは内輪の軌道面、４２．４３は
カラー、４４は外輪、４５ｉｃｌ、外輪の軌道面、４８
は円すいころ％Ｔ’ｌは円−４−いころのコーンセンタ
ー、Ｌ）２は内輪と外輪との軌道面の母線の交点、０−
０は軸受の中心軸線である。 特許出願人 日本精工株式会社 同 三菱重工業株式会社 代理人 弁理士 森 哲 也弁理士 内
勝 嘉 昭 弁理士 清 水 正 弁理士 梶 山 倍 是 第３図 東京都千代田区丸の内二丁目： 番１号
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （］） 軸の肩部とカラーとの間、もしくはカラー相
互間に挾んで位置決め固定された内輪と、ハウジングに
嵌着された外輪との間に、円すいころが保持器を介して
複列に配設され、円すいころの転勤面と内輪および外輪
の軌道面との少なくとも一方にクラウニングが施されて
いるスラスト円すいころ１前受において、前記内輪およ
び外輪の軌道面の母線の交点と円すいころのコーンセン
ターとのうチ、少すくとも軌道面の母線の交点が軸受の
中心軸線からすわ５ていることを特徴とする複列スラス
ト円すいころリクｊ１受。 （２） 円すいころの転勤面と内輪および外輪の軌道
面との少なくとも一方の中間部と頭部側および尾部側の
両端部とに、母線が共通の接線を有する曲率半径の異な
るクラウニングが施され、中間部が円すいころの全有効
長の７０係であって中間部の曲率半径が両端部の曲率半
径の３０倍以上である 特許請求の範 囲第１項記載の複列スラスト円すいころ軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57141566A JPS5934019A (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 複列スラスト円すいころ軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57141566A JPS5934019A (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 複列スラスト円すいころ軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5934019A true JPS5934019A (ja) | 1984-02-24 |
| JPS6410691B2 JPS6410691B2 (ja) | 1989-02-22 |
Family
ID=15294950
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57141566A Granted JPS5934019A (ja) | 1982-08-14 | 1982-08-14 | 複列スラスト円すいころ軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5934019A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102004039845A1 (de) * | 2004-08-18 | 2006-02-23 | Fag Kugelfischer Ag & Co. Ohg | Axial-Kegelrollenlager |
| WO2009038184A1 (ja) * | 2007-09-21 | 2009-03-26 | Jtekt Corporation | 転がり軸受装置および連続鋳造設備のロール装置 |
| CN106678175A (zh) * | 2017-03-06 | 2017-05-17 | 常熟长城轴承有限公司 | 一种旋转与垂直方向往复运动一体化的复合轴承 |
| WO2018123397A1 (ja) * | 2016-12-26 | 2018-07-05 | Ntn株式会社 | スラストころ軸受及びスラストころ軸受用軌道輪 |
| JP2018105500A (ja) * | 2016-12-26 | 2018-07-05 | Ntn株式会社 | スラストころ軸受及びスラストころ軸受用軌道輪 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4825136U (ja) * | 1971-08-02 | 1973-03-24 | ||
| JPS4971642U (ja) * | 1972-10-07 | 1974-06-21 |
-
1982
- 1982-08-14 JP JP57141566A patent/JPS5934019A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4825136U (ja) * | 1971-08-02 | 1973-03-24 | ||
| JPS4971642U (ja) * | 1972-10-07 | 1974-06-21 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102004039845A1 (de) * | 2004-08-18 | 2006-02-23 | Fag Kugelfischer Ag & Co. Ohg | Axial-Kegelrollenlager |
| US7572062B2 (en) | 2004-08-18 | 2009-08-11 | Fag Kugelfischer Ag | Axial tapered roller bearing |
| DE102004039845B4 (de) * | 2004-08-18 | 2013-04-11 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Axial-Kegelrollenlager |
| WO2009038184A1 (ja) * | 2007-09-21 | 2009-03-26 | Jtekt Corporation | 転がり軸受装置および連続鋳造設備のロール装置 |
| JP2009074645A (ja) * | 2007-09-21 | 2009-04-09 | Jtekt Corp | 転がり軸受装置 |
| US8262549B2 (en) | 2007-09-21 | 2012-09-11 | Jtekt Corporation | Rolling bearing device and roll apparatus for continuous casting installation |
| WO2018123397A1 (ja) * | 2016-12-26 | 2018-07-05 | Ntn株式会社 | スラストころ軸受及びスラストころ軸受用軌道輪 |
| JP2018105500A (ja) * | 2016-12-26 | 2018-07-05 | Ntn株式会社 | スラストころ軸受及びスラストころ軸受用軌道輪 |
| CN106678175A (zh) * | 2017-03-06 | 2017-05-17 | 常熟长城轴承有限公司 | 一种旋转与垂直方向往复运动一体化的复合轴承 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6410691B2 (ja) | 1989-02-22 |
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