JPS5934443B2 - 厚板圧延方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は圧延後の圧延材形状を矩形に近づけることが考
慮された厚板圧延方法に関する。

連続鋳造設備等で製造されたスラブは厚板圧延機で成形
パス、巾出しパス及び形状制御パスを経た後に切断され
た製品となるが、この圧延後の仕上圧延材は圧延条件の
相違により第１Ａ図又は第１Ｂ図の如き形状となる。

すなわち圧延材１０゜１２のエツジ部１０Ａ、１２Ａは
中央部が両端部よりも中挟又は巾広となり、クロップ部
１０Ｂ。

１２Ｂは長手方向外側に突出又は陥没して製品寸法１４
とするために多くのクロップ部を有している０ このため従来、糸巻状のエツジ部’ＩＯＡに対しては第
２Ａ図の如く長手方向断面中央部が厚肉の圧延材１６Ａ
を、太鼓状のエツジ部’１２Ａに対しては逆に第２Ｂ図
の如く薄肉の圧延材１６Ｂを、それぞれ成形パス（矢印
Ａ方向）のロール間隙を変更することにより形成し、こ
の成形パスと直角方向とされるその後の巾出しパス（矢
印Ｂ方向）によりそれぞれエツジ部を直線に近づける方
法が提案されている。

また突出したクロップ部１０Ｂに対しては同様にロール
間隙の変更により第２Ｃ図の如く長手直角断面の中央部
が薄肉の、陥没したクロップ部１２Ｂに対しては第２Ｄ
図の如く逆に厚肉の圧延材１６Ｃ，１６Ｄをそれぞれ巾
出しパスで形成し、これと直角方向に圧延されるその後
の形状制御パスによりクロップ部をも直線に近づけ、全
体として製品形状に近い矩形状の製品を得るようになっ
ている。

ところがこの圧下修正圧延法には圧延方向前後端部の形
状が対称にならず製品が必らずしも矩形状とならない問
題点が指摘されている。

たとえば成形パスにおいて第２Ｂ図に示される圧延材１
６Ｂを形成した場合、第３図にも示される如くその後の
巾出しパス（矢印Ｂ方向）ではロールの軸方向板厚偏差
のためにパス後の圧延材１６Ｅは前端１８Ａに比べて後
端１８Ｂが大きく変形して前後端は非対称となる。

これにより、さらに９０’回転された後の形状制御パス
（矢印入方向）を経て製品２０となった場合にも非対称
が修正されず残存することになるので完全に歩止りの低
さを解消することはできない。

この点は圧延材を第２Ａ乃至２Ｄ図に示される他の形状
とした場合にも同様である。

本発明は上記事実を考慮し、圧延中にロール間隙を変更
する制御圧延法において後続するパスで行なわれる直角
方向延在によって生ずる圧延方向前後端の非対称を解消
してより矩形に近似した圧延材を得ることが可能な厚板
圧延方法を提供することを目的としている。

本発明に係る厚板圧延方法はロール間隙をロール軸方向
に沿って変化させることにより圧延材を湾曲させその後
続パスにおける直角方向圧延時に生ずる前後端の非対称
を補正して製品を矩形に近づけるようになっている。

すなわち、ロール間隙の偏差に応じて圧延材の両サイド
における延伸が異なり、これによって圧延材は圧延長の
短い方向、すなわちロール間隙の大きいサイド側へ湾曲
することになる。

このように湾曲された圧延材を次工程の直角方向圧延パ
スではこの湾曲による凸状サイドを前後端の不整の大き
い側となるように配置すればこの湾曲が不整を解消して
前後端を対称となし、製品２０を矩形に近づけることが
可能となる。

この湾曲を生じさせるための圧延は第３図の圧延材１６
Ｂを形成する前であっても、製品’１６Ｅの形状制御パ
ス時であってもよい。

以下は軸方向にロール間隙の偏差を与えた状態で圧下修
正圧延により圧延材が第２Ｂ図の如く形成される場合に
ついて圧延終了後の成品の非対称をなくすために必要な
湾曲量すなり”ｂ本パス時に必要とされる軸方向に沿っ
たロール間隙の偏差を説明する。

圧延前の圧延材板厚をり。

、圧延材長さをｌ。とじ、成形パスにおいて圧下修正圧
延を行った場合の圧下修正量を第４図の如く△ｈｏとし
、この圧延パスで与えるロール間隙の偏差、すなわち本
圧延後の圧延材２２のサイド１とサイド２との偏差を△
ｈ′とする。

またサイド１の平均肉厚をｈｌ、長さを４１、サイド２
の平均肉厚をｈ２、長さを４２とする。

ここで［マスフロー一定員１月により ｈｏｘｄｏ＝ｈ１ｘｄ１＝ｈ２ｘ６□ −−−−−−
（１）か成り立ち、ｈｌ−ｈ２＋△ｈ′ ・・・・・
・（２）である。

また第５図の如く圧延材２２へ延伸の差により生じた湾
曲を円弧とすると以下の如くきなる。

（Ｒ＋ｂ）θ−Ｒθ−１２−１１−・−（３）（１）式
より であるのでこれを代入すると、 となる。

またＲθ＝１１であるので従って、この場合の非対称量
△ｂ１．△ｂ２（第５図）は θ △ｂ１＝Ｒ（１−ｃｏｓプ ・・・・・・（
力θ △ｂ２−（Ｒ＋ｂ ） （１ｃｏｓ ） ””（８
）である。

一方、厚板平面形状制御方法によると、△ｈ′−０、す
なわちロール間隙が両サイドで均一として圧下修正を行
なった後の巾出しパスにおける中度動量δ（第３図参照
）は以下のとおりである。

δ−δ１＋δ２ ・・・・・・（９
）６° ・・・・・・（１０）δ＝−×
△ｈ。

但し、Ｗｓは圧延材中、△ｈｏは板厚修正量、ｈは巾出
し後の板厚である。

ここで、これまでの発明者による実験結果によると、圧
延中にロール間隙を変更した圧下修正圧延を行った後に
これと直角方向の圧延を行った場合にはその圧延前端の
中度動量δ１が後端の中度動量δ２に比べて著しく小さ
くなることが判明している。

たとえば成形パスにおける圧下修正圧延で第２Ｂ図の如
く形成された圧延材１６Ｂを第３図の如く巾出し圧延し
た場合には後端の中度動量δ２が前端の中度動量に比べ
て大きく、一般的にδ２キ２δ１となっている。

すなわちこの中度動量の差が本発明で問題としている圧
延前後端の非対称を生ずる原因となっている。

従って、第５図の状態とされた圧延材２２を板厚りまで
巾出し圧延した場合の前後端非対称量を△ｂ１′、Δｂ
２′とすれば、 ′＝ｈ１ ・・・・・・０１）△ｂ０一丁
×△ｂ１ −ｈ２ △ｂ２−、×△ｂ２ ・・・・−（１２）であり
、前後端、すなわちサイド１．サイド２が対称形となる
ためには、 一層、−△ｂ′１−−δ２＋△ｂ′２・・・・・個であ
る必要がある。

よってこの０３）式が成立するための条件を求めれば両
サイドのロール間隙偏差△ｈ′が求まる。

（２） 、 （５）式より（２） 、 （６）式より ここでｈｌ＞＞△ｈ′であるので となる。

また三角関数の公式では、ｃｏｓα＝←２ｓｉｎ２−で
あり、−（１の場合にはｃｏｓα−１２ α α２ θ −２（−）２＝１−一となり、α−−とすれば、２
２ ２ θ θ２ ｃｏｓ＝１−一 ・・・・・・（１８）８ となる。

従って（１１）ｔ（１２）式は以下の如くとなる。

また（１３）式は △ｂ′ ＋△ｂ′ −δ−δ ・・・・・・（２
１）ｌ ２ ２ １ であるので（１９） 、 （２０）式を代入すれば、と
なり、２）（丘す４２なので り。

故に、 となり、必要なロール間隙偏差が求められた。

次に、この（２２）式を一実施例として、圧延前圧延材
寸法ｈ（、＝ １８０ｍｍ、 ｅ□＝ ４５００ｍｍ、
圧下修正圧延（成形パス）後寸法、ｈ１＝１６０ｍｍ、
ｂ＝１５７５ｍｍ、δ１＝３０ｍｍ、δ２＝６０ｍｒｎ
、巾出しパス後のｈ＝１２０ｍｍとすれば、（２２）式
より、△ｈ＝０．８８ｍｍとなり、圧下修正圧延時にこ
のロール軸方向のロール間隙偏差を与えて圧延を行い、
その後に９０度転回して圧延を行えば両サイドが対称形
となる。

詳述すれば、成形パス（矢印Ａ方向）で第２Ｂ図の如く
形成する場合にロール軸方向に沿ったロール間隙に上記
値の偏差を設けて湾曲した圧延材１６Ｆ（第６図参照）
とする。

その後、第６図に示すように、この圧延材１６Ｆの圧延
長が短いサイド（凹状サイド）１を前端１８Ａとして巾
出しパス（矢印Ｂ方向）を行なえば、パス後の圧延材１
６Ｇはロール軸方向の板厚偏差により生ずる前後端の非
対称が修正されて前後端の中震動量δｅは互に等しくな
る。

従って、さらに９０°回転された後の形状制御パスを通
過した製品２０は著しく矩形に近似した平面形状となり
エツジクロップは極めて少ない。

なお、上記説明は圧下修正圧延により第２Ｂ図に示され
る形状の圧延材が形成される場合について説明したが、
圧延中のロール間隙を変化させて第２Ａ乃至第２Ｄ図に
示される他の形状に成形する場合についても轟然適用可
能である。

以上の説明から明らかなように、本発明に係る厚板圧延
方法は、圧延材を一層矩形に近い形状に仕上げるこさが
できるという優れた効果を有する。

【図面の簡単な説明】

第１Ａ、ＩＢ図は一般的な圧延後の圧延材を示す平面図
、第２Ａ図乃至第２Ｄ図は圧下修正圧延による圧延材を
示す斜視図、第３図は圧下修正圧延の圧延手順を示す平
面図、第４図は本発明に係る厚板圧延方法の実施例によ
る圧延材を示す斜視図、第５図は第４図の平面図、第６
図は本発明の実施例による圧延手順を示す平面図である
。 １６Ａ〜１６Ｇ・・・・・・圧延材、１８Ａ・・・・・
・前端、１８Ｂ・・・・・・後端、２２・・・・・・圧
延材。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 圧延中にロール間隙を変化させて圧延方向に板厚変
   動を与える圧延を行った後、圧延材を９０度転回させて
   圧延することにより圧延材の平面形状を矩形に近づける
   厚板圧延方法において、前記板厚変動圧延時のロール間
   隙をロール軸方向に変化させることにより圧延材平面形
   状を湾曲させ、次いでこの湾曲圧延材の湾曲凹状側を前
   端にして前記９０度転回圧延を行い、圧延材の平面形状
   をより一層矩形に近づけることを特徴とする厚板圧延方
   法。