JPS593539B2 - 快削性高マンガン非磁性鋼 - Google Patents
快削性高マンガン非磁性鋼Info
- Publication number
- JPS593539B2 JPS593539B2 JP55000697A JP69780A JPS593539B2 JP S593539 B2 JPS593539 B2 JP S593539B2 JP 55000697 A JP55000697 A JP 55000697A JP 69780 A JP69780 A JP 69780A JP S593539 B2 JPS593539 B2 JP S593539B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- machinability
- present
- free
- cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は快削性高マンガン非磁性鋼の創案に係り、非磁
性鋼における被削性を著しく改善し、しかもその非磁性
その他を損うことのない利用上好ましい鋼を提供しよラ
とするものである。
性鋼における被削性を著しく改善し、しかもその非磁性
その他を損うことのない利用上好ましい鋼を提供しよラ
とするものである。
高マンガン非磁性鋼における被削性を向上することにつ
いては従来から若干の試みがなされている。即ち普通鋼
において快削性を与えるための元素として知られている
Ｓ、Ｂｅ、Ｔｅ、Ｐｂの添加、或いはＣａによる脱酸調
整鋼に適量のｓを添加する手法を前記高マンガン非磁性
鋼に適用する方法などである（例えば特開昭５４−８１
１１９、特開昭５２−３６５１３）。しかしこれらの方
法は高Ｍｎｊ非磁性鋼に快削性元素を添加し被削性を向
上しようとする程度のものであつて、成程添加に応じた
被削性向上がそれなりに得られるとしてもこの種高Ｍｎ
非磁性鋼の難削性に関する基本的関係を解決したもので
ないことから快削鋼と称するにはな’０ お不充分であ
る。本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ねて創
案されたものである。
いては従来から若干の試みがなされている。即ち普通鋼
において快削性を与えるための元素として知られている
Ｓ、Ｂｅ、Ｔｅ、Ｐｂの添加、或いはＣａによる脱酸調
整鋼に適量のｓを添加する手法を前記高マンガン非磁性
鋼に適用する方法などである（例えば特開昭５４−８１
１１９、特開昭５２−３６５１３）。しかしこれらの方
法は高Ｍｎｊ非磁性鋼に快削性元素を添加し被削性を向
上しようとする程度のものであつて、成程添加に応じた
被削性向上がそれなりに得られるとしてもこの種高Ｍｎ
非磁性鋼の難削性に関する基本的関係を解決したもので
ないことから快削鋼と称するにはな’０ お不充分であ
る。本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ねて創
案されたものである。
即ち本発明者等は上記のような高Ｍｎ鋼の切削加工時に
おける機構を仔細に研究した結果、それが難削性である
ことの理１５由は従来の該高Ｍｎ非磁性鋼が０．３５％
以上のＣ量を含有し、高硬度であること、その切削加工
に伴う温度上昇により炭化物が析出すること（圧延まま
においても一部析出している）、又切削加工中に加工部
近傍およびその前方の組織がマルテンクｏ サイト化す
ること、等の事情によるものと認められた。そこで本発
明では上記したような問題点を解消するように１Ｃ：０
．２２〜０．３０％、Ｍｎ：２２〜２８％、Ｓｉ：４％
未満、ｓｏｌＡｌ：０．００１〜０．００８％で且つ２
５：０．０３０〜ク５０．１００％、Ｃａ：０．００１
０−０．００８０％を含有する高Ｍｎ非磁性鋼を提案す
るものであつて、上記１、２の各要件を組合せることに
より著しい被削性向上を達成した。蓋し上記した１の要
件は、第１に前述した従来の高Ｍｎ鋼よりもＣを低くす
３０ることによつて鋼の強度（硬度）を低下させて被削
性を改善し、又第２に、その低Ｃ化により圧延まま及び
切削加工中の炭化物析出を防ぎ、更に第３に低Ｃ化によ
るオーステナイトの不安定性化傾向を適正量のＭｎによ
つて補い８０％冷間加工の３５ような条件下でも安定オ
ーステナイトを保持する。従つてそれらの結果として切
削加工中における切削面近傍のマツチッサイト変態化を
防ぐことができる。然して上記した２の要件は従来公知
の被削性向上方策と同一であジ、この要件だけを従来の
高Ｍｎ非性鋼に適用しただけでは既述のように単に若干
の被削性向上が得られるに過ぎず、又上記１要件のみで
もその被削性向上は不充分であるが、それら１、２の各
要件を共に満足することにより飛躍的に快削性を付与す
ることができる。本発明について更に説明すると、本発
明における各成分の限定理由は以下の通ジである。
おける機構を仔細に研究した結果、それが難削性である
ことの理１５由は従来の該高Ｍｎ非磁性鋼が０．３５％
以上のＣ量を含有し、高硬度であること、その切削加工
に伴う温度上昇により炭化物が析出すること（圧延まま
においても一部析出している）、又切削加工中に加工部
近傍およびその前方の組織がマルテンクｏ サイト化す
ること、等の事情によるものと認められた。そこで本発
明では上記したような問題点を解消するように１Ｃ：０
．２２〜０．３０％、Ｍｎ：２２〜２８％、Ｓｉ：４％
未満、ｓｏｌＡｌ：０．００１〜０．００８％で且つ２
５：０．０３０〜ク５０．１００％、Ｃａ：０．００１
０−０．００８０％を含有する高Ｍｎ非磁性鋼を提案す
るものであつて、上記１、２の各要件を組合せることに
より著しい被削性向上を達成した。蓋し上記した１の要
件は、第１に前述した従来の高Ｍｎ鋼よりもＣを低くす
３０ることによつて鋼の強度（硬度）を低下させて被削
性を改善し、又第２に、その低Ｃ化により圧延まま及び
切削加工中の炭化物析出を防ぎ、更に第３に低Ｃ化によ
るオーステナイトの不安定性化傾向を適正量のＭｎによ
つて補い８０％冷間加工の３５ような条件下でも安定オ
ーステナイトを保持する。従つてそれらの結果として切
削加工中における切削面近傍のマツチッサイト変態化を
防ぐことができる。然して上記した２の要件は従来公知
の被削性向上方策と同一であジ、この要件だけを従来の
高Ｍｎ非性鋼に適用しただけでは既述のように単に若干
の被削性向上が得られるに過ぎず、又上記１要件のみで
もその被削性向上は不充分であるが、それら１、２の各
要件を共に満足することにより飛躍的に快削性を付与す
ることができる。本発明について更に説明すると、本発
明における各成分の限定理由は以下の通ジである。
Ｃは、０．２２％未満では切削屑の破砕性が悪く、又強
度が低くなりすぎ（降伏強度２５ｋｇ／Ｍ７ｌＬ２未満
）構造用としての使用に耐えられない場合がある。
度が低くなりすぎ（降伏強度２５ｋｇ／Ｍ７ｌＬ２未満
）構造用としての使用に耐えられない場合がある。
又０．３０％を超えると強度（引張強度）及び硬度が高
くなり過ぎ、且つ炭化物析出のため被削性を害する。Ｍ
ｎは、切削中にも組織が安定オーステナイトで存在する
ため従来の高Ｍｎ鋼よジも高くすべきで、特に本発明で
は低Ｃ化となつているのでオーステナイトが不安定にな
ク易い。
くなり過ぎ、且つ炭化物析出のため被削性を害する。Ｍ
ｎは、切削中にも組織が安定オーステナイトで存在する
ため従来の高Ｍｎ鋼よジも高くすべきで、特に本発明で
は低Ｃ化となつているのでオーステナイトが不安定にな
ク易い。
従つてＭｎは２２％以上含有させることが必要で、これ
未満では切削中にマルテンサイト変態を起こしてしまう
。しかしＭｎは高いほどオーステナイトは安定であると
しても２８％を超えて含有させてもコストが嵩むだけで
それに見合う効果がない。２２〜２８％のＭｎ量でオー
ステナイトは充分に安定であう、この範囲に限定する。
未満では切削中にマルテンサイト変態を起こしてしまう
。しかしＭｎは高いほどオーステナイトは安定であると
しても２８％を超えて含有させてもコストが嵩むだけで
それに見合う効果がない。２２〜２８％のＭｎ量でオー
ステナイトは充分に安定であう、この範囲に限定する。
Ｓｉは、脱酸元素として通常０．８％以下を添加するが
、降伏強度の増加をはかるために４％未満まで添加する
ことができ、４％を超えて添加させても上記効果が飽和
し、鋼のコストアツプを招くだけである。
、降伏強度の増加をはかるために４％未満まで添加する
ことができ、４％を超えて添加させても上記効果が飽和
し、鋼のコストアツプを招くだけである。
Ａｌは、脱酸及びＮの固定のため必要な元素であり、Ｓ
ＯｌｌＡＩＯ．ＯＯｌ％以上添加するが、０．００８％
を超えて含有させると鋼中に硬質のＡｌ２Ｏ３が多量に
残留することとなつて工具の引掻き摩耗（Ａｂｒａｓｉ
ｖｅ）を増加させるので、０．００８％以下とすること
が必要である。本発明における第２の要件であるＳとＣ
ａについては、これら２つの元素は通常のＣａＳ快削鋼
に用いられる場合と同じ機能を有し、本発明に｝いても
その効果の得られる範囲で添加する。即ちＳは０．０３
０％未満ではその効果がないが、０．１０％を超えて含
有させると製品に亀裂を発生し製品歩留りを低下させる
。又Ｃａは脱酸調整のため添加し、Ａｌ２Ｏ３の害を緩
和しＳと同時に添加することにより被削性を向上させる
。即ち一般にＳ快削鋼では超硬による施削において能率
向上のため高速施削を行うとクレータ摩耗（ＫＴ）が進
行するもので、Ｃａを同時に添加することによりこのＫ
Ｔを著しく減少させるから必要不可欠な元素であり、０
．００１％はこのような効果を得る最低限の量である。
本発明によるものの具体的な実施態様について更に説明
すると、次の第１表には本発明者等が具体的に用いた比
較鋼訃よび本発明鋼の化学成分を示す。
ＯｌｌＡＩＯ．ＯＯｌ％以上添加するが、０．００８％
を超えて含有させると鋼中に硬質のＡｌ２Ｏ３が多量に
残留することとなつて工具の引掻き摩耗（Ａｂｒａｓｉ
ｖｅ）を増加させるので、０．００８％以下とすること
が必要である。本発明における第２の要件であるＳとＣ
ａについては、これら２つの元素は通常のＣａＳ快削鋼
に用いられる場合と同じ機能を有し、本発明に｝いても
その効果の得られる範囲で添加する。即ちＳは０．０３
０％未満ではその効果がないが、０．１０％を超えて含
有させると製品に亀裂を発生し製品歩留りを低下させる
。又Ｃａは脱酸調整のため添加し、Ａｌ２Ｏ３の害を緩
和しＳと同時に添加することにより被削性を向上させる
。即ち一般にＳ快削鋼では超硬による施削において能率
向上のため高速施削を行うとクレータ摩耗（ＫＴ）が進
行するもので、Ｃａを同時に添加することによりこのＫ
Ｔを著しく減少させるから必要不可欠な元素であり、０
．００１％はこのような効果を得る最低限の量である。
本発明によるものの具体的な実施態様について更に説明
すると、次の第１表には本発明者等が具体的に用いた比
較鋼訃よび本発明鋼の化学成分を示す。
又これらの各鋼を超硬及び・・イスにより次の第２表に
示す条件で旋削した。
示す条件で旋削した。
更に第１図はＳＵＳ３Ｏ４と快削性ステンレスＳＵＳ３
Ｏ３に比較した比較例１〜４及び９の超硬工具による旋
削の切削速度一工具寿命Ｖ−Ｔ曲線を示すものであつて
、比較鋼２〜４はＣＡＳ処理を行つておらず、上記した
ような本発明の第２要件２を満足していない（厳密には
鋼２．４のＣ量は本発明範囲から外れている）が、ＣＭ
ｎバランスによる被削性の変化を示したものである。
Ｏ３に比較した比較例１〜４及び９の超硬工具による旋
削の切削速度一工具寿命Ｖ−Ｔ曲線を示すものであつて
、比較鋼２〜４はＣＡＳ処理を行つておらず、上記した
ような本発明の第２要件２を満足していない（厳密には
鋼２．４のＣ量は本発明範囲から外れている）が、ＣＭ
ｎバランスによる被削性の変化を示したものである。
高Ｍｎ非磁性鋼としてはＣ量を低くし、Ｍｎを高くする
ことによつて被削性が大幅に向上することはこの第１図
に卦いて明確にされる通りであり、これが本発明におい
て前記１要件を必要とする所以である。即ちＣ量が高い
場合には従来快削性を与えることの知られているＣａＳ
処理を行つても鋼１に示されるように被削性はＳＵＳ３
Ｏ４にも及ばないものであり、結局ＣａＳ処理を行わな
くても低Ｃ一高Ｍｎ化する方が被削性に優れることがわ
かる。但しＣ量を極端に低くすると切削屑の破砕性が悪
く、第７図の切削屑の形状に関する比較鋼５に示すよう
にＳＵＳ３Ｏ４と同じ粘性に富んだ切削屑となるもので
あ９、又ＣＭｎのバランスを本発明範囲内に設定するこ
とによる低硬度化、４炭化物の析出防止、オーステナイ
トの安定化のみでは快削性ステンレスＳＵＳ３Ｏ３の被
削性に及ばないことが比較鋼３との対比によつて明かで
ある。そこで本発明のＣＭｎ量の鋼に快削性元素である
Ｓを添加し、或いはＣａＳ処理を行つた場合について検
討した結果は第２図に示す通クである。即ちＳを増すこ
とによジ被削性は改善されるが、更にＣａ処理を行つた
本発明鋼Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅでは飛躍的に被削性が改善
され快削性ステンレスＳＵＳ３Ｏ３と同等の被削性が得
られる。なお、このようなＣａＳ処理の効果を得るため
にはＳＯｌＡｌを０．００１〜０．００８％の範囲に限
定することが必要で、第３図にはＣ，Ｍｎ量及びＣａ，
Ｓが何れも本発明の範囲内にある鋼に卦いてＳＯｌＡｌ
を変化させたときの被削性を示すが、ＳＯｌＡｌが０．
００８％を超える比較鋼８ではＣａ処理の効果がない。
即ちＣａ処理をしない同−Ｓ量の鋼と同等の被削性とな
るのに対しＳＯｌＡｌが０．００８％未満の本発明鋼Ａ
−ＥではＣａ処理の効果が飛躍的に得られている。上述
した超硬における本発明の効果、特にＣ，Ｍｎバランス
の効果はハイス工具の場合に｝いて極端に顕われる。即
ちこの例は第４図に示す通りであつて、Ｃ量が高く、Ｍ
ｎが本発明範囲外の場合には高硬度であることと切削中
の炭化物析出が工具摩耗を支配するためＣａＳ処理は意
味をなさないことは比較鋼２に示される通ジであり、一
方Ｃ，Ｍｎを本発明範囲に限定することにより工具寿命
が向上し又ＣａＳ処理の効果が得られることは図示の通
りである。旋削以外の加工、例えば鋸切断、ドリル、タ
ツピング加工などにおいてはハイス工具によるものが大
部分であり、このような本発明効果の意義は大きい。又
次の第５図には冷間加工に伴う透磁率の変化についての
検討結果を示すが、本発明範囲内のＣ，Ｍｎ量を有する
鋼では８０％以上の冷間加工によつても透磁率は安定し
て１．００２を示し安定なオーステナイトを示すことが
理解される。
ことによつて被削性が大幅に向上することはこの第１図
に卦いて明確にされる通りであり、これが本発明におい
て前記１要件を必要とする所以である。即ちＣ量が高い
場合には従来快削性を与えることの知られているＣａＳ
処理を行つても鋼１に示されるように被削性はＳＵＳ３
Ｏ４にも及ばないものであり、結局ＣａＳ処理を行わな
くても低Ｃ一高Ｍｎ化する方が被削性に優れることがわ
かる。但しＣ量を極端に低くすると切削屑の破砕性が悪
く、第７図の切削屑の形状に関する比較鋼５に示すよう
にＳＵＳ３Ｏ４と同じ粘性に富んだ切削屑となるもので
あ９、又ＣＭｎのバランスを本発明範囲内に設定するこ
とによる低硬度化、４炭化物の析出防止、オーステナイ
トの安定化のみでは快削性ステンレスＳＵＳ３Ｏ３の被
削性に及ばないことが比較鋼３との対比によつて明かで
ある。そこで本発明のＣＭｎ量の鋼に快削性元素である
Ｓを添加し、或いはＣａＳ処理を行つた場合について検
討した結果は第２図に示す通クである。即ちＳを増すこ
とによジ被削性は改善されるが、更にＣａ処理を行つた
本発明鋼Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅでは飛躍的に被削性が改善
され快削性ステンレスＳＵＳ３Ｏ３と同等の被削性が得
られる。なお、このようなＣａＳ処理の効果を得るため
にはＳＯｌＡｌを０．００１〜０．００８％の範囲に限
定することが必要で、第３図にはＣ，Ｍｎ量及びＣａ，
Ｓが何れも本発明の範囲内にある鋼に卦いてＳＯｌＡｌ
を変化させたときの被削性を示すが、ＳＯｌＡｌが０．
００８％を超える比較鋼８ではＣａ処理の効果がない。
即ちＣａ処理をしない同−Ｓ量の鋼と同等の被削性とな
るのに対しＳＯｌＡｌが０．００８％未満の本発明鋼Ａ
−ＥではＣａ処理の効果が飛躍的に得られている。上述
した超硬における本発明の効果、特にＣ，Ｍｎバランス
の効果はハイス工具の場合に｝いて極端に顕われる。即
ちこの例は第４図に示す通りであつて、Ｃ量が高く、Ｍ
ｎが本発明範囲外の場合には高硬度であることと切削中
の炭化物析出が工具摩耗を支配するためＣａＳ処理は意
味をなさないことは比較鋼２に示される通ジであり、一
方Ｃ，Ｍｎを本発明範囲に限定することにより工具寿命
が向上し又ＣａＳ処理の効果が得られることは図示の通
りである。旋削以外の加工、例えば鋸切断、ドリル、タ
ツピング加工などにおいてはハイス工具によるものが大
部分であり、このような本発明効果の意義は大きい。又
次の第５図には冷間加工に伴う透磁率の変化についての
検討結果を示すが、本発明範囲内のＣ，Ｍｎ量を有する
鋼では８０％以上の冷間加工によつても透磁率は安定し
て１．００２を示し安定なオーステナイトを示すことが
理解される。
更に第６図には鋸切断面表層附近の硬度分布測定結果を
示すが、本発明範囲外のＣ，Ｍｎ量を有する比較鋼２で
は切断面近傍で微細な炭化物析出とマルテンサイト変態
化のために硬度Ｈｖが９００にも達しているのに対し本
発明範囲内のＣ，Ｍｎ量を有するものでは切断面近傍で
加工硬化による硬度上昇が存在する程度である。即ち被
削性に悪影響を及ぼすのは微細炭化物析出と切削加工中
のマルテンサイト変態化によるもので、特にＣ量の多い
場合にはＭｎを増してオーステナイトを安定化しマルテ
ンサイト変態を防いだとしても炭化物析出が大となつて
被削性が悪くなる。従つてＣ量を本発明の範囲以上に含
有させることは被削性を問題とする場合には避けるべき
であり、例えば鋼の強度を一定レベル以上確保しなけれ
ばならないと言う場合に訃いて、４Ｃ量を増す、ｏ圧延
温度を低くする、０Ｃｒ，Ｓｉ，Ｖなどの強化元素を添
加するなどの幾つかの方法があつても、４の方法は上記
の理由で採用すべきでなく、Ｏの方法は被削性に殆んど
影響を与えないので積極的に採用でき、Ｏの方法は本発
明鋼Ｃ，Ｄ，Ｅで示されるように各種元素の添加による
被削性を害することなく本発明の要件さえ満足すれば良
好な被削性が得られるので必要に応じてＣｒ：２％以下
、：２％以下の範囲で添加することができる。
示すが、本発明範囲外のＣ，Ｍｎ量を有する比較鋼２で
は切断面近傍で微細な炭化物析出とマルテンサイト変態
化のために硬度Ｈｖが９００にも達しているのに対し本
発明範囲内のＣ，Ｍｎ量を有するものでは切断面近傍で
加工硬化による硬度上昇が存在する程度である。即ち被
削性に悪影響を及ぼすのは微細炭化物析出と切削加工中
のマルテンサイト変態化によるもので、特にＣ量の多い
場合にはＭｎを増してオーステナイトを安定化しマルテ
ンサイト変態を防いだとしても炭化物析出が大となつて
被削性が悪くなる。従つてＣ量を本発明の範囲以上に含
有させることは被削性を問題とする場合には避けるべき
であり、例えば鋼の強度を一定レベル以上確保しなけれ
ばならないと言う場合に訃いて、４Ｃ量を増す、ｏ圧延
温度を低くする、０Ｃｒ，Ｓｉ，Ｖなどの強化元素を添
加するなどの幾つかの方法があつても、４の方法は上記
の理由で採用すべきでなく、Ｏの方法は被削性に殆んど
影響を与えないので積極的に採用でき、Ｏの方法は本発
明鋼Ｃ，Ｄ，Ｅで示されるように各種元素の添加による
被削性を害することなく本発明の要件さえ満足すれば良
好な被削性が得られるので必要に応じてＣｒ：２％以下
、：２％以下の範囲で添加することができる。
なお、これらの元素を上記の如く限定したのは、何れも
高価な元素で上記の限度を超えて添加含有させてもそれ
以上の効果が得られず、徒らに鋼の価格を高くするだけ
であり、又大型鋼塊による製造を考慮した場合には偏析
の問題を生ずるためである。以上説明したような本発明
によればこの種非磁性鋼における切削加工時における機
構を解明すると共にその難削性を示す原因を適切に回避
してその被削性を著しく改善し得るものであ９、それに
よつて電気的磁場の発生する条件下、特に大電流の用い
られるような交通設備や工業設備などに用いられる各種
鋼材において好ましい非磁性とその加工性とを兼備せし
め、斯かる鋼材の有利な利用を図らしめるものであり、
更には斯様な鋼材の機械的性質を低下せしめず、又その
製造時に公害的問題を残さないなどの作用効果を有する
ものであつて工業的にその効果の大きい発明である。
高価な元素で上記の限度を超えて添加含有させてもそれ
以上の効果が得られず、徒らに鋼の価格を高くするだけ
であり、又大型鋼塊による製造を考慮した場合には偏析
の問題を生ずるためである。以上説明したような本発明
によればこの種非磁性鋼における切削加工時における機
構を解明すると共にその難削性を示す原因を適切に回避
してその被削性を著しく改善し得るものであ９、それに
よつて電気的磁場の発生する条件下、特に大電流の用い
られるような交通設備や工業設備などに用いられる各種
鋼材において好ましい非磁性とその加工性とを兼備せし
め、斯かる鋼材の有利な利用を図らしめるものであり、
更には斯様な鋼材の機械的性質を低下せしめず、又その
製造時に公害的問題を残さないなどの作用効果を有する
ものであつて工業的にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであつて、第１図
は超硬工具による旋削でのＶ−Ｔ（切削速度一工具寿命
）線図に及ぼすＣ，Ｍｎ量の影響を示した図表、第２図
は同じく超硬工具での工具寿命に及ぼすＳ及びＣａＳ処
理の影響を示した図表、第３図はＣ，Ｍｎ，Ｓ，Ｃａを
本発明範囲としたものに卦いて超硬工具寿命に及ぼすＳ
ＯｌＡｌ量の影響を示した図表、第４図は・・イス工具
寿命に及ぼすＣ，Ｍｎバランスの影響を示した図表、第
５図は冷間加工に伴う透磁率の変化を示した図表、第６
図は鋸切断に訃ける表層近傍の硬度分布を示した図表、
第７図は本発明鋼の１例と比較鋼とについて切削屑の性
状を図表的に比較して示した図面であつて切削屑を写真
撮影したものに基いて図示したものである。
は超硬工具による旋削でのＶ−Ｔ（切削速度一工具寿命
）線図に及ぼすＣ，Ｍｎ量の影響を示した図表、第２図
は同じく超硬工具での工具寿命に及ぼすＳ及びＣａＳ処
理の影響を示した図表、第３図はＣ，Ｍｎ，Ｓ，Ｃａを
本発明範囲としたものに卦いて超硬工具寿命に及ぼすＳ
ＯｌＡｌ量の影響を示した図表、第４図は・・イス工具
寿命に及ぼすＣ，Ｍｎバランスの影響を示した図表、第
５図は冷間加工に伴う透磁率の変化を示した図表、第６
図は鋸切断に訃ける表層近傍の硬度分布を示した図表、
第７図は本発明鋼の１例と比較鋼とについて切削屑の性
状を図表的に比較して示した図面であつて切削屑を写真
撮影したものに基いて図示したものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．２２〜０．３０％、Ｍｎ：２２〜２８％、
Ｓｉ：４％未満、Ｓ：０．０３０〜０．１０％、Ｃａ：
０．００１〜０．００８％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１
〜０．００８％を含有し、残部が鉄および不可避不純物
より成る快削性高マンガン非磁性鋼。 ２ Ｃ：０．２２〜０．３０％、Ｍｎ：２２〜２８％、
Ｓｉ：４％未満、Ｓ：０．０３０〜０．１０％、Ｃａ：
０．００１〜０．００８％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１
〜０．００８％を含有すると共にＣｒ：２．０％以下、
Ｖ：２．０％以下の１種又は２種を含有し、残部が鉄お
よび不可避不純物より成る快削性高マンガン非磁性鋼。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55000697A JPS593539B2 (ja) | 1980-01-08 | 1980-01-08 | 快削性高マンガン非磁性鋼 |
| US06/220,363 US4329172A (en) | 1980-01-08 | 1980-12-29 | High manganese nonmagnetic steel having excellent machinability |
| GB8100008A GB2070059B (en) | 1980-01-08 | 1981-01-02 | High manganese nonmagnetic steel |
| DE19813100023 DE3100023A1 (de) | 1980-01-08 | 1981-01-02 | Nichtmagnetischer stahl mit hohem mangangehalt und ausgezeichneter zerspanbarkeit |
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