JPS5935571A - 逆変換回路の過電流抑制装置 - Google Patents
逆変換回路の過電流抑制装置Info
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- JPS5935571A JPS5935571A JP57142948A JP14294882A JPS5935571A JP S5935571 A JPS5935571 A JP S5935571A JP 57142948 A JP57142948 A JP 57142948A JP 14294882 A JP14294882 A JP 14294882A JP S5935571 A JPS5935571 A JP S5935571A
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- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 28
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 14
- 230000001629 suppression Effects 0.000 claims description 3
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000009499 grossing Methods 0.000 claims description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 13
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000004043 responsiveness Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
- H02M7/42—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/505—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/515—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Protection Of Static Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は逆変換回路の過電流抑制装置に関する。
逆変換回路において、負荷が短絡した場合や、逆変換回
路を構成している素子、例えばサイリスタの誤点弧によ
り転流失敗が発生すると、逆変換回路の正負入力端間が
短絡状態となる。この為、多大な直流短絡電流が前記サ
イリスタに流入し、そのサイリスタは破損されてしまう
。この＠流短絡電流を抑制する為に従来では例えば第１
図に示すように逆変換回路４の入力側に限流リアクトル
３′Ｊｔ挿入する手段が牌じられている。第１図におい
て１＠変換装ｋｌの正側出力端はりアクドル２および限
流リアクトル３を介して逆変換回路４の正側入力端に接
続され、順変換装置１の負側出力端は逆変換回路４の負
側入力端に接続されている。
路を構成している素子、例えばサイリスタの誤点弧によ
り転流失敗が発生すると、逆変換回路の正負入力端間が
短絡状態となる。この為、多大な直流短絡電流が前記サ
イリスタに流入し、そのサイリスタは破損されてしまう
。この＠流短絡電流を抑制する為に従来では例えば第１
図に示すように逆変換回路４の入力側に限流リアクトル
３′Ｊｔ挿入する手段が牌じられている。第１図におい
て１＠変換装ｋｌの正側出力端はりアクドル２および限
流リアクトル３を介して逆変換回路４の正側入力端に接
続され、順変換装置１の負側出力端は逆変換回路４の負
側入力端に接続されている。
リアクトル２と限流リアクトル３の共通接続点５と順変
換装置１の負′側出力端との間には電解コンデンサ６が
接続されている。限流リアクトル３の両端には図示極性
のダイオード７と抵抗８ｔ［列接続して成る電圧抑制回
路９が並列接続されている。逆変換回路４は次のように
構成されている。
換装置１の負′側出力端との間には電解コンデンサ６が
接続されている。限流リアクトル３の両端には図示極性
のダイオード７と抵抗８ｔ［列接続して成る電圧抑制回
路９が並列接続されている。逆変換回路４は次のように
構成されている。
Ｇ Ｔ Ｏ１１とＧ Ｔ Ｏ１２から成る第１直列回路
とＧＴ０１３とＧ Ｔ Ｏ１４から成る第２直タリ回路
が夫々並列に接続され、Ｇ Ｔ Ｏ１１、１２、１３、
１４の各々両端には図示極性の帰環ダイオード１５ 、
１６ 、１７ 、１８が並列接続されている。１９は負
荷である。上記のように構成された回路において、図示
しない変流電源から順変換装置１に交流が供給されると
順変換装置１の正負出力端には直流電圧が得られる。こ
の直流電圧で電解コンデンサ６は図示極性に充電される
。電解コンデンサ６の両端電圧は限流リアクトル３を介
して逆変換回路４に供給される。ここで逆変換回路４て
転流失敗が発生し、例えば（）Ｔｏ １１ 、１２が同
時にオンされると、電解コンデンサ６の図示正極側から
限流リアクトル３、ＧＴＯｌｌおよびＧＴＯ１２ｉ介し
て電、解コンデンサ６の図示負極側へ直流短絡電流が流
れようとする。この直流短絡電流は限流リアクトル３で
抑制される。通常運転中に限流リアクトル３を通過する
電流Ｉは第２図（ａｌに示すような波形となり、これに
よシ限流すアクトル３０両端には第２図（ｂ）に示すよ
うな電圧ＶＬが鰐起される。との為逆変換装置４の正負
入力端間に印加される電圧が上昇してしまう。
とＧＴ０１３とＧ Ｔ Ｏ１４から成る第２直タリ回路
が夫々並列に接続され、Ｇ Ｔ Ｏ１１、１２、１３、
１４の各々両端には図示極性の帰環ダイオード１５ 、
１６ 、１７ 、１８が並列接続されている。１９は負
荷である。上記のように構成された回路において、図示
しない変流電源から順変換装置１に交流が供給されると
順変換装置１の正負出力端には直流電圧が得られる。こ
の直流電圧で電解コンデンサ６は図示極性に充電される
。電解コンデンサ６の両端電圧は限流リアクトル３を介
して逆変換回路４に供給される。ここで逆変換回路４て
転流失敗が発生し、例えば（）Ｔｏ １１ 、１２が同
時にオンされると、電解コンデンサ６の図示正極側から
限流リアクトル３、ＧＴＯｌｌおよびＧＴＯ１２ｉ介し
て電、解コンデンサ６の図示負極側へ直流短絡電流が流
れようとする。この直流短絡電流は限流リアクトル３で
抑制される。通常運転中に限流リアクトル３を通過する
電流Ｉは第２図（ａｌに示すような波形となり、これに
よシ限流すアクトル３０両端には第２図（ｂ）に示すよ
うな電圧ＶＬが鰐起される。との為逆変換装置４の正負
入力端間に印加される電圧が上昇してしまう。
この電圧上昇を抑制し、限流リアクトル３で発生１
冨 する２ Ｌ工なるエネルギーを吸収する為に図示のよう
に電圧抑制回路９を設けている。従って第１図の従来装
置にあっては、大きな事故電流を限流するのに新たに限
流リアクトル３を付加しなければならず、しかもこの限
流リアクトルは前述したように大電流全限流するのでそ
の容量も必然的に大きくなって、インバータ装置そのも
のが大型化し非常に不経済なものとなる。さらに重要な
ことは、限流リアクトルの容量が大きくなると、制御面
での応答性が悪くなって制御性の良い運転か不可能にな
ることである。本発明は上記の点に鑑みなされたもので
、直流を交流に変換する逆変換回路と、この逆変換回路
の正負入力端間に接続され、定常時はオン状態を保持し
、異常時はオフ状態となるスイッチング素子と平滑用の
電解コンデンサから成る直列回路と、１次側か直流電源
と前記逆変換回路を結ぶ電路に介挿され且つ２次側が前
記スイッチング素子の制御側に接続された変流器と、こ
の変流器の２次電流が所定の設定値以上になったときに
前記スイッチング素子および前記逆変換回路の制御素子
をオフさせる制御回路とを備えた逆変換回路の過電流抑
制装置を提供することを目的としている。
冨 する２ Ｌ工なるエネルギーを吸収する為に図示のよう
に電圧抑制回路９を設けている。従って第１図の従来装
置にあっては、大きな事故電流を限流するのに新たに限
流リアクトル３を付加しなければならず、しかもこの限
流リアクトルは前述したように大電流全限流するのでそ
の容量も必然的に大きくなって、インバータ装置そのも
のが大型化し非常に不経済なものとなる。さらに重要な
ことは、限流リアクトルの容量が大きくなると、制御面
での応答性が悪くなって制御性の良い運転か不可能にな
ることである。本発明は上記の点に鑑みなされたもので
、直流を交流に変換する逆変換回路と、この逆変換回路
の正負入力端間に接続され、定常時はオン状態を保持し
、異常時はオフ状態となるスイッチング素子と平滑用の
電解コンデンサから成る直列回路と、１次側か直流電源
と前記逆変換回路を結ぶ電路に介挿され且つ２次側が前
記スイッチング素子の制御側に接続された変流器と、こ
の変流器の２次電流が所定の設定値以上になったときに
前記スイッチング素子および前記逆変換回路の制御素子
をオフさせる制御回路とを備えた逆変換回路の過電流抑
制装置を提供することを目的としている。
以下図面を参照しながら本発明の一実施例を説明する。
第３図ｆａ）は本願のを部全示し、過電流全抑制する手
段會ｎ兄明する回路図であって、第３図（ａ）において
パワートランジスタ２１のベース、エミッタ間には図示
極性のサイリスタｎが接続されている。このサイリスタ
四のゲートは図示極性のツェナーダイオード２３ヲ介し
て前記パワートランジスタ２１のベースに接続されてい
る。パワートランジスタ２１のコレクターエミッタ間に
は図示極性の直流電源Ｕが接続されている。前記ノくワ
ートランジスタ２１のコレクターエミッタ間霜、圧に対
するコレクタ電流の変化量の喝性を第３図（ｂ）に示す
。この特性図でｔｌ−４４はベース電流Ｉｇｏ〜Ｉｇａ
ｆｆｉパラメータとした場合のコレクタ電流の特性を示
し、ベース電流の値は工ｇｏ ＞工ｇ１＞１ｇ２＞１ｇ
３である。この特性図を基にベース電流を一定にした場
合のＶＢｚとＩｃ との対応関係を示したものか第３図
ｆｃｌであって、この特性図よりＢＪｌらかなようにパ
ワートランジスタ２１のコレクタ電流が増加するとペー
ス−エミッタ間電圧が上昇することが理解できる。従っ
てコレクタ電流か大きくなシベースーエミツタ間電圧が
上昇してこのＶＢＦ＋かツェナーダイオード乙のプレー
クォーツく一電圧を超えると、ツェナーダイオードｎが
導通してサイリスタｎのゲートに電流が流れる。これに
よりサイリスタ２２は点弧されるので、トランジスタ２
１に流れているペース電流はサイリスタ側へ分流し、パ
ワートランジスタ２１のベース電流が例えば第３図（１
））のＩｇｏの値であったものが分流することによって
トランジスタ２１に流れるベース電流は瞬時にしてＩｇ
ｏから工ｇ４まで減少する。この為コレクタ電流は第３
図（１））の特性図より明らかなように工ＣＱから工Ｃ
３に制限される。上記のような電流制限手段を逆変換回
路の過電流抑制用に適用したのが本願であって、この具
体例を示したのが第４図の実施例である。同実施例で第
１図および第３図（ａｌと同一部分は同一符号を持って
示しその説明は省略する。
段會ｎ兄明する回路図であって、第３図（ａ）において
パワートランジスタ２１のベース、エミッタ間には図示
極性のサイリスタｎが接続されている。このサイリスタ
四のゲートは図示極性のツェナーダイオード２３ヲ介し
て前記パワートランジスタ２１のベースに接続されてい
る。パワートランジスタ２１のコレクターエミッタ間に
は図示極性の直流電源Ｕが接続されている。前記ノくワ
ートランジスタ２１のコレクターエミッタ間霜、圧に対
するコレクタ電流の変化量の喝性を第３図（ｂ）に示す
。この特性図でｔｌ−４４はベース電流Ｉｇｏ〜Ｉｇａ
ｆｆｉパラメータとした場合のコレクタ電流の特性を示
し、ベース電流の値は工ｇｏ ＞工ｇ１＞１ｇ２＞１ｇ
３である。この特性図を基にベース電流を一定にした場
合のＶＢｚとＩｃ との対応関係を示したものか第３図
ｆｃｌであって、この特性図よりＢＪｌらかなようにパ
ワートランジスタ２１のコレクタ電流が増加するとペー
ス−エミッタ間電圧が上昇することが理解できる。従っ
てコレクタ電流か大きくなシベースーエミツタ間電圧が
上昇してこのＶＢＦ＋かツェナーダイオード乙のプレー
クォーツく一電圧を超えると、ツェナーダイオードｎが
導通してサイリスタｎのゲートに電流が流れる。これに
よりサイリスタ２２は点弧されるので、トランジスタ２
１に流れているペース電流はサイリスタ側へ分流し、パ
ワートランジスタ２１のベース電流が例えば第３図（１
））のＩｇｏの値であったものが分流することによって
トランジスタ２１に流れるベース電流は瞬時にしてＩｇ
ｏから工ｇ４まで減少する。この為コレクタ電流は第３
図（１））の特性図より明らかなように工ＣＱから工Ｃ
３に制限される。上記のような電流制限手段を逆変換回
路の過電流抑制用に適用したのが本願であって、この具
体例を示したのが第４図の実施例である。同実施例で第
１図および第３図（ａｌと同一部分は同一符号を持って
示しその説明は省略する。
第３図（ａ）の回路と異なる点はパワートランジスタ２
１のエミッターコレクタ間に図示極性の逆流防止ダイオ
ード２７が並列接続されている点と、ノ（ワートランジ
スタ２１のペースに図示極性の発光ダイオード四と受光
用のホトトランジスタ３１ ’（ｒ設けた点で、ホトト
ランジスタ３１の出力を以って各Ｇ ’１’ ０をゲー
トロックするようにしている。
１のエミッターコレクタ間に図示極性の逆流防止ダイオ
ード２７が並列接続されている点と、ノ（ワートランジ
スタ２１のペースに図示極性の発光ダイオード四と受光
用のホトトランジスタ３１ ’（ｒ設けた点で、ホトト
ランジスタ３１の出力を以って各Ｇ ’１’ ０をゲー
トロックするようにしている。
尚、変流器部の２次側は図示しないが例えはコンパレー
タを通して前記〕（ワートランジスタ２１のベースに接
続されている。次に上記のように栴成された装置の動作
を述べる。逆変換回路４の運転中、いま図示しない又流
電掠からｊ１追変換装置１に交流が供給されると順変換
装置１の正負出）Ｊ端には直流Ｊ上圧が得られる。する
と順変換装置１の正１１１１出力端からりアクドル２、
逆ＨＶｒ）ｒ止タ゛イオード２７および電解コンデンサ
６を介してＩＩＩ変換装置１の負側出力端へ電流が流れ
、電解コンデンサ６は略電源電圧値まで図示極性に充電
される。かかる定常時に何らかの原因で逆変換回路４で
転流失敗が発生し、例えはサイリスタ１１ 、１２が同
時にオンされると、定常時に断電のベース電流が供給さ
れオン状態にあるトランジスタ２１を通して電解コンデ
ンサ６の図示正極側からパワートランジスタ２１のコレ
クターエミッタ間、変流器５、サイリスタ１１およびサ
イリスタ１２ヲ介して電解コンデンサ６の図示負極側へ
直流短絡電びＣが流れようとする。
タを通して前記〕（ワートランジスタ２１のベースに接
続されている。次に上記のように栴成された装置の動作
を述べる。逆変換回路４の運転中、いま図示しない又流
電掠からｊ１追変換装置１に交流が供給されると順変換
装置１の正負出）Ｊ端には直流Ｊ上圧が得られる。する
と順変換装置１の正１１１１出力端からりアクドル２、
逆ＨＶｒ）ｒ止タ゛イオード２７および電解コンデンサ
６を介してＩＩＩ変換装置１の負側出力端へ電流が流れ
、電解コンデンサ６は略電源電圧値まで図示極性に充電
される。かかる定常時に何らかの原因で逆変換回路４で
転流失敗が発生し、例えはサイリスタ１１ 、１２が同
時にオンされると、定常時に断電のベース電流が供給さ
れオン状態にあるトランジスタ２１を通して電解コンデ
ンサ６の図示正極側からパワートランジスタ２１のコレ
クターエミッタ間、変流器５、サイリスタ１１およびサ
イリスタ１２ヲ介して電解コンデンサ６の図示負極側へ
直流短絡電びＣが流れようとする。
このとき変流器すの２次電流は著しく増加し、またパワ
ートランジスタ２１のコレクタ電流が増加すると共に変
流器乙の２次側より得られるベース電流も増加する。こ
の結果、第３図（Ｃ）に示すようにパワートランジスタ
２１のベース−エミッタ間の篭圧が上昇し、ツェナーダ
イオードおの設定値を超える。するとツェナーダイオー
ド２３の両端は導通状態となるので、サイリスタ乙のゲ
ートに電流が供給され、サイリスタ２２は点弧される。
ートランジスタ２１のコレクタ電流が増加すると共に変
流器乙の２次側より得られるベース電流も増加する。こ
の結果、第３図（Ｃ）に示すようにパワートランジスタ
２１のベース−エミッタ間の篭圧が上昇し、ツェナーダ
イオードおの設定値を超える。するとツェナーダイオー
ド２３の両端は導通状態となるので、サイリスタ乙のゲ
ートに電流が供給され、サイリスタ２２は点弧される。
この為パワートランジスタ２１の大なる値のベース電流
は発光ダイオード四およびサイリスタ２２ヲ介してほと
んどエミッタ側へバイパスされ減少する。これによりパ
ワートランジスタ２１のコレクタ電流は第３図（ｂ）の
特性図より明らかなように瞬時にして減少され、直流短
絡電流は抑制される。発光ダイオード四に電流が流れる
とその光信号はホトトランジスタ３１のベースに与えら
れる。するとホトトランジスタ３１の出力側から図示し
ない逆変換回路用の位相制御回路（図示省略）へ１８号
が出力される。
は発光ダイオード四およびサイリスタ２２ヲ介してほと
んどエミッタ側へバイパスされ減少する。これによりパ
ワートランジスタ２１のコレクタ電流は第３図（ｂ）の
特性図より明らかなように瞬時にして減少され、直流短
絡電流は抑制される。発光ダイオード四に電流が流れる
とその光信号はホトトランジスタ３１のベースに与えら
れる。するとホトトランジスタ３１の出力側から図示し
ない逆変換回路用の位相制御回路（図示省略）へ１８号
が出力される。
これによりその位相制御回が；・ｔ（図示省略）からＧ
Ｔ Ｏｌｌ 、 １２のゲートへオフ信号が出方されて
、ＧＴ Ｏ１１、１２は直ちに消弧される。
Ｔ Ｏｌｌ 、 １２のゲートへオフ信号が出方されて
、ＧＴ Ｏ１１、１２は直ちに消弧される。
以上のように本発明によれば、逆変換回路４の正側入力
母線に変流器２５を挿入し、逆変換回路４の正負入力端
間にパワートランジスタ２１と電解コンデンサ６から成
る直列回路を接続し、パヮートよび逆変換回路４のＧ
Ｔ ＯＩｒ ＃ １２をオフ制御させる制御回路を接続
し、逆変換回路４の正常運転時はパワートランジスタ２
１全オンさせてへ直流短絡発生時はＭ記制御回路全駆動
芒せてパワートランジスタ２１のベース′直流を減少さ
せるようにしたので、第３図（ｂ）に示すように運やか
に直流短結電ｂｉｔを抑制することができる。装置内に
限ｂｉｔリアクトル全挿入しないので通常時の電力損失
が低減されるとともに装置を小形化することができる。
母線に変流器２５を挿入し、逆変換回路４の正負入力端
間にパワートランジスタ２１と電解コンデンサ６から成
る直列回路を接続し、パヮートよび逆変換回路４のＧ
Ｔ ＯＩｒ ＃ １２をオフ制御させる制御回路を接続
し、逆変換回路４の正常運転時はパワートランジスタ２
１全オンさせてへ直流短絡発生時はＭ記制御回路全駆動
芒せてパワートランジスタ２１のベース′直流を減少さ
せるようにしたので、第３図（ｂ）に示すように運やか
に直流短結電ｂｉｔを抑制することができる。装置内に
限ｂｉｔリアクトル全挿入しないので通常時の電力損失
が低減されるとともに装置を小形化することができる。
通常時、パワートランジスタ２１には充分なベース電流
を流しているのでパワートランジスタ２１の飽和電圧が
小さくなり損失は低減される。逆変換回路４の通常運転
時は電解コンデンサ６とパワートランジスタ２１から成
る直列回路に流れる電流は無効成分のみとなるのでパワ
ートランジスタ２１による電力損失は小さい。逆変換回
路４の容量が増加しても電力損失は小さく押えることが
できる等の効果が得られる。
を流しているのでパワートランジスタ２１の飽和電圧が
小さくなり損失は低減される。逆変換回路４の通常運転
時は電解コンデンサ６とパワートランジスタ２１から成
る直列回路に流れる電流は無効成分のみとなるのでパワ
ートランジスタ２１による電力損失は小さい。逆変換回
路４の容量が増加しても電力損失は小さく押えることが
できる等の効果が得られる。
第１図は従来の逆変換回路における直流短絡電流を抑制
する手段を示す回路図、第２図（ａｊ ／Ｉｉ電流波形
図、第２図（ｂｌは電圧波形図、第３図（ａｌは本発明
による過電流抑制手段を説明する回路図、第３図（ｂ）
はコレクタ電流特性図、第３図（Ｃ）は電圧特性図、第
４図は本発明の一実施例を示す回路図である。 １・・・順変換装置、４・・・逆変換回路、６・・・電
解コンデンサ、１１〜１４・・・ゲートターンオ７サイ
リスタ、２１・・・パワートランジスタ、ｎ・・・サイ
リスタ、ゐ・・・ツェナーダイオード、５・・・変流器
、羽・・・発光ダイか一ド、３１・・・ホトトランジス
タ。
する手段を示す回路図、第２図（ａｊ ／Ｉｉ電流波形
図、第２図（ｂｌは電圧波形図、第３図（ａｌは本発明
による過電流抑制手段を説明する回路図、第３図（ｂ）
はコレクタ電流特性図、第３図（Ｃ）は電圧特性図、第
４図は本発明の一実施例を示す回路図である。 １・・・順変換装置、４・・・逆変換回路、６・・・電
解コンデンサ、１１〜１４・・・ゲートターンオ７サイ
リスタ、２１・・・パワートランジスタ、ｎ・・・サイ
リスタ、ゐ・・・ツェナーダイオード、５・・・変流器
、羽・・・発光ダイか一ド、３１・・・ホトトランジス
タ。
Claims (1)
- 直流を交流に変換する逆変換回路と、この逆変換回路の
正負入力端間に接続され、定常時はオン状態を保持し異
常時はオフ状態となるスイッチング素子と平滑用の電解
コンデンサから成る直列回路と、１次側が直流電源と前
記逆変換回路を結ぶ電路に介挿され且つ２次側が前記ス
イッチング素子のＦ！ｊｌＪ御側に接続された変流器と
、この変流器の２次電流かθ［定の設定値以上になった
ときに前８αスイツチング素子および前記逆変換回路の
制御素子をオフさせる制御回路とを備えたことを特徴と
する逆変換回路の過電流抑制装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57142948A JPS5935571A (ja) | 1982-08-18 | 1982-08-18 | 逆変換回路の過電流抑制装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57142948A JPS5935571A (ja) | 1982-08-18 | 1982-08-18 | 逆変換回路の過電流抑制装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5935571A true JPS5935571A (ja) | 1984-02-27 |
Family
ID=15327367
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57142948A Pending JPS5935571A (ja) | 1982-08-18 | 1982-08-18 | 逆変換回路の過電流抑制装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5935571A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6130916A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-13 | 株式会社日立製作所 | トランジスタ回路 |
| KR20030018879A (ko) * | 2001-08-31 | 2003-03-06 | 현대자동차주식회사 | 차량 충전 시스템의 과전압 방지회로 |
| KR20030018871A (ko) * | 2001-08-31 | 2003-03-06 | 현대자동차주식회사 | 차량 충전 시스템의 과전압 방지회로 |
-
1982
- 1982-08-18 JP JP57142948A patent/JPS5935571A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6130916A (ja) * | 1984-07-23 | 1986-02-13 | 株式会社日立製作所 | トランジスタ回路 |
| KR20030018879A (ko) * | 2001-08-31 | 2003-03-06 | 현대자동차주식회사 | 차량 충전 시스템의 과전압 방지회로 |
| KR20030018871A (ko) * | 2001-08-31 | 2003-03-06 | 현대자동차주식회사 | 차량 충전 시스템의 과전압 방지회로 |
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