JPS5939483B2 - 冷間引抜きおよび冷間押出し加工性のすぐれた低合金鋼の製造法 - Google Patents
冷間引抜きおよび冷間押出し加工性のすぐれた低合金鋼の製造法Info
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- JPS5939483B2 JPS5939483B2 JP55164368A JP16436880A JPS5939483B2 JP S5939483 B2 JPS5939483 B2 JP S5939483B2 JP 55164368 A JP55164368 A JP 55164368A JP 16436880 A JP16436880 A JP 16436880A JP S5939483 B2 JPS5939483 B2 JP S5939483B2
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、冷間引抜き及び冷間押出し加工囲ノすぐれ
た低合金鋼の製造法に関するものである〇 従来、特に
自動車部品として使用されるリアアクスルシャフトや段
付ボルト等の段付部品は、低合金鋼を切削加工して製造
されていたが、近時冷間引抜き及び冷間押出し加工（以
下冷間加工という）技術の向上により、多量生産が可能
となったため、前記段付部品は、容易にかつ安価に製造
できるようになった。
た低合金鋼の製造法に関するものである〇 従来、特に
自動車部品として使用されるリアアクスルシャフトや段
付ボルト等の段付部品は、低合金鋼を切削加工して製造
されていたが、近時冷間引抜き及び冷間押出し加工（以
下冷間加工という）技術の向上により、多量生産が可能
となったため、前記段付部品は、容易にかつ安価に製造
できるようになった。
しかし圧延のままの低合金鋼を冷間７７１１工すると
変形能が低く、また７）Ｄ工中に素材内部に円錐状の空
洞を生ずるカツピー破断が起る等の問題があるため、一
般に加工前に素材の延性を高めるため球状化処理が行わ
れている。
変形能が低く、また７）Ｄ工中に素材内部に円錐状の空
洞を生ずるカツピー破断が起る等の問題があるため、一
般に加工前に素材の延性を高めるため球状化処理が行わ
れている。
しかし球状化処理は、製品のコツトアツプの要因となり
、また素材表面に脱炭層が生じて加工後の製品表面の硬
度が低下し耐摩耗准が著しく低下する欠点があり、しか
も充分な変形能は得られない。 本発明者らは、かかる
原因、特に冷間加工時に発生するカツピー破断の原因に
ついて種々研究の結果、鋼組織、特に炭化物の回状が重
要な要因であることを見い出した。
、また素材表面に脱炭層が生じて加工後の製品表面の硬
度が低下し耐摩耗准が著しく低下する欠点があり、しか
も充分な変形能は得られない。 本発明者らは、かかる
原因、特に冷間加工時に発生するカツピー破断の原因に
ついて種々研究の結果、鋼組織、特に炭化物の回状が重
要な要因であることを見い出した。
すなわち、冷間７ＪＤ工時のカツピー破断は、加工素
材中心軸附近のパーライト粒の延性の不足に起因する剪
断破壊であり、そしてパーライト粒の延性は、ラメラ−
間隔が小さく細粒のパーライトほど高く、剪断破壊は起
りにくいこと、またフェライトが細かいほど変形能が良
く、ベイナイトが生成すると変形能が悪化することが判
った。
材中心軸附近のパーライト粒の延性の不足に起因する剪
断破壊であり、そしてパーライト粒の延性は、ラメラ−
間隔が小さく細粒のパーライトほど高く、剪断破壊は起
りにくいこと、またフェライトが細かいほど変形能が良
く、ベイナイトが生成すると変形能が悪化することが判
った。
そこで本発明者らは、低合金鋼の成分系について種々
の条件での圧延および冷却条件について試験を行った結
果、冷間加工曲のすぐれた細粒のパーライトと微細フェ
ライトの二相組織からなる低合金鋼の製造法を見い出し
た。
の条件での圧延および冷却条件について試験を行った結
果、冷間加工曲のすぐれた細粒のパーライトと微細フェ
ライトの二相組織からなる低合金鋼の製造法を見い出し
た。
以下本発明の詳細を説明する。
本発明の要旨は、
Ｃ０．１０〜０．４０％、Ｍｎ０．３〜１．２％１Ｃ
ｒ０．３〜１、２条、５ｉ０．１５〜０．６０％、Ｍｏ
０．１７％以下、ＡＩ０．１０％以下を含み、残部Ｆｅ
及び不可避不純物からなる低合金鋼を９００〜１０５０
℃にて均熱し、熱間圧延を行い６８０〜９００℃で仕上
圧延後、０．０３〜１．５℃／秒で冷却することを特徴
とする冷間引抜き及び冷間押出し７ＪＤ工註のすぐれ１
こ微細フエライトとラメラ一間隔が１５０ｍμ以下のパ
ーライトとの二相組織からなる低合金鋼の製造法である
。
ｒ０．３〜１、２条、５ｉ０．１５〜０．６０％、Ｍｏ
０．１７％以下、ＡＩ０．１０％以下を含み、残部Ｆｅ
及び不可避不純物からなる低合金鋼を９００〜１０５０
℃にて均熱し、熱間圧延を行い６８０〜９００℃で仕上
圧延後、０．０３〜１．５℃／秒で冷却することを特徴
とする冷間引抜き及び冷間押出し７ＪＤ工註のすぐれ１
こ微細フエライトとラメラ一間隔が１５０ｍμ以下のパ
ーライトとの二相組織からなる低合金鋼の製造法である
。
次に本発明の素材低合金鋼の成分を限定する理由を述べ
る。
る。
Ｃを０．１０〜０．４０％にしたのは、０．１０未満で
は十分な強度が得られず、０．４０％を越えると、硬度
が増し冷間加工曲が低下するからである。Ｍｎを０．３
０〜１，２％にしたのは、０．３０％未満では十分な強
度が得られず，１．２％を越えるとペイナイトが生成し
やすくなり好ましくない。Ｃｒを０．３〜１．２％ｌこ
したのは、０、３％未満ではラメラ間隔を小さくする効
果がな＜、１．２％を越えるとペイナイトが発生しやす
くなるからである。Ｓｉを０．１５〜０．６０％にした
のは，０．１５％未満では脱酸の効果を果せず、０．６
０％を越えると衝撃値が低下する．またＭｎを０，１７
％以下にしたのＴｊ，Ｏ．ｌ７％を越えるとペイナイト
が生じ好ましくなく、Ａ７を０．１０％以下にしたのは
、０．１０％を越えるとパーライトの結晶粒を微細化す
る効果が少なく、かえって靭註が劣化するからである。
は十分な強度が得られず、０．４０％を越えると、硬度
が増し冷間加工曲が低下するからである。Ｍｎを０．３
０〜１，２％にしたのは、０．３０％未満では十分な強
度が得られず，１．２％を越えるとペイナイトが生成し
やすくなり好ましくない。Ｃｒを０．３〜１．２％ｌこ
したのは、０、３％未満ではラメラ間隔を小さくする効
果がな＜、１．２％を越えるとペイナイトが発生しやす
くなるからである。Ｓｉを０．１５〜０．６０％にした
のは，０．１５％未満では脱酸の効果を果せず、０．６
０％を越えると衝撃値が低下する．またＭｎを０，１７
％以下にしたのＴｊ，Ｏ．ｌ７％を越えるとペイナイト
が生じ好ましくなく、Ａ７を０．１０％以下にしたのは
、０．１０％を越えるとパーライトの結晶粒を微細化す
る効果が少なく、かえって靭註が劣化するからである。
次に圧延および冷却条件の限定理由は以下のとおりであ
る。
る。
均熱温度を９００〜１０５０℃としたのは、９００゜Ｃ
未満では圧延が困難であり．１０５０’Ｃを越えるとオ
ーステナイト粒が粗大化し微細な組織が得られず、熱間
圧延仕上温度を６８０〜９００℃としたのは、前記温度
で圧延すると結晶粒の微細化によりフエライト変態が誘
発されフエライト粒の生成が多く延囲が向上するが、６
８０℃未満では針状フエライトが増大して冷間加工曲が
低下し、９００℃を越えるとフエライトが粗粒化して微
細組織が得られないからである。
未満では圧延が困難であり．１０５０’Ｃを越えるとオ
ーステナイト粒が粗大化し微細な組織が得られず、熱間
圧延仕上温度を６８０〜９００℃としたのは、前記温度
で圧延すると結晶粒の微細化によりフエライト変態が誘
発されフエライト粒の生成が多く延囲が向上するが、６
８０℃未満では針状フエライトが増大して冷間加工曲が
低下し、９００℃を越えるとフエライトが粗粒化して微
細組織が得られないからである。
また、冷却速度を０．０３〜１．５℃／秒としたのは、
０．０３℃／秒未満では冷却期間がかかりすぎ、１，５
℃／秒を越えるとペイナイトが生成するため好ましくな
いからである。
０．０３℃／秒未満では冷却期間がかかりすぎ、１，５
℃／秒を越えるとペイナイトが生成するため好ましくな
いからである。
以下本発明の実施例を説明する。
第１表に示す成分の鋼を、第２表のごとき本発明法およ
び従来法の条件で圧延および冷却した結果の比較を第３
表に示す。
び従来法の条件で圧延および冷却した結果の比較を第３
表に示す。
第３表から、本発明法によればフエライト粒は従来法に
比べ微細であり、また従来法はペイナイトが発生してい
るにも力）力）わらず、本発明法はラメラ間隔の小さい
パーライト粒が生成している。
比べ微細であり、また従来法はペイナイトが発生してい
るにも力）力）わらず、本発明法はラメラ間隔の小さい
パーライト粒が生成している。
次に本発明法および従来法により製造した供試鋼を第４
表に示す条件で多段押出し試験を行い、その限界値の比
較を第５表に示す。第５表から，本発明法により製造し
た鋼は、従来法による低合金鋼に比べ押出し限界値が約
２倍も優れていることが判る。
表に示す条件で多段押出し試験を行い、その限界値の比
較を第５表に示す。第５表から，本発明法により製造し
た鋼は、従来法による低合金鋼に比べ押出し限界値が約
２倍も優れていることが判る。
以上のように本発明は、成分条件と圧延および冷却条件
の組合せにより，従来の方法では到達できなかった冷間
引抜き及び冷間押出し加工を可能にした工業的に非常に
価値の高いものである。
の組合せにより，従来の方法では到達できなかった冷間
引抜き及び冷間押出し加工を可能にした工業的に非常に
価値の高いものである。
Claims (1)
- １ Ｃ０．１０〜０．４０％、Ｍｎ０．３〜１．２％、
Ｃｒ０．３〜１．２％、Ｓｉ０．１５〜０．６０％、Ｍ
ｏ０．１７％以下、Ａｌ０．１０％以下を含み、残部Ｆ
ｅ及び不可避不純物からなる低合金鋼を、９００〜１０
５０℃にて均熱し、熱間圧延を行い６８０〜９００℃で
仕上圧延後、冷却速度０．０３〜１．５℃／秒で冷却す
ることを特徴とする冷間引抜き及び冷間押出し加工性の
すぐれた微細フェライトとラメラー間隔が１５０ｍμ以
下のパーライトとの二相組織からなる低合金鋼の製造法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55164368A JPS5939483B2 (ja) | 1980-11-20 | 1980-11-20 | 冷間引抜きおよび冷間押出し加工性のすぐれた低合金鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55164368A JPS5939483B2 (ja) | 1980-11-20 | 1980-11-20 | 冷間引抜きおよび冷間押出し加工性のすぐれた低合金鋼の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5789429A JPS5789429A (en) | 1982-06-03 |
| JPS5939483B2 true JPS5939483B2 (ja) | 1984-09-25 |
Family
ID=15791808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55164368A Expired JPS5939483B2 (ja) | 1980-11-20 | 1980-11-20 | 冷間引抜きおよび冷間押出し加工性のすぐれた低合金鋼の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5939483B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6085785U (ja) * | 1983-11-18 | 1985-06-13 | 富士写真フイルム株式会社 | 磁気テ−プカセツト用リ−ル |
| JPS6381376U (ja) * | 1986-11-12 | 1988-05-28 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60152624A (ja) * | 1984-01-23 | 1985-08-10 | Daido Steel Co Ltd | 機械構造用部品の製造方法 |
| JPS61174322A (ja) * | 1985-01-28 | 1986-08-06 | Nippon Steel Corp | 機械構造用鋼の圧延材軟質化法 |
| JPS63199819A (ja) * | 1987-02-13 | 1988-08-18 | Kobe Steel Ltd | 細粒鋼の製造方法 |
| WO2017033773A1 (ja) * | 2015-08-25 | 2017-03-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷間加工用機械構造用鋼、およびその製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5565324A (en) * | 1978-11-07 | 1980-05-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of low alloy steel excellent in cold workability |
-
1980
- 1980-11-20 JP JP55164368A patent/JPS5939483B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6085785U (ja) * | 1983-11-18 | 1985-06-13 | 富士写真フイルム株式会社 | 磁気テ−プカセツト用リ−ル |
| JPS6381376U (ja) * | 1986-11-12 | 1988-05-28 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5789429A (en) | 1982-06-03 |
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