JPS5941410A - Ａｏｄ炉内への侵入空気の防止方法 - Google Patents
Ａｏｄ炉内への侵入空気の防止方法Info
- Publication number
- JPS5941410A JPS5941410A JP15175882A JP15175882A JPS5941410A JP S5941410 A JPS5941410 A JP S5941410A JP 15175882 A JP15175882 A JP 15175882A JP 15175882 A JP15175882 A JP 15175882A JP S5941410 A JPS5941410 A JP S5941410A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hood
- furnace
- air
- aod furnace
- cone
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/38—Removal of waste gases or dust
- C21C5/40—Offtakes or separating apparatus for converter waste gases or dust
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＡＯＤＰによる精錬操業においてＡＯＤＰのコ
ーン上部から侵入する空気を防止するための７−ド、お
よび前記フードを用いてＡＯＤＰへの侵入空気を防〆す
る方法に関するものであり、特に本発明の特徴は、フー
ド内の排ガスの流速を７−ド形状により適正に減速する
こと、ならびに上記フードを使用する方法に関するもの
である。
ーン上部から侵入する空気を防止するための７−ド、お
よび前記フードを用いてＡＯＤＰへの侵入空気を防〆す
る方法に関するものであり、特に本発明の特徴は、フー
ド内の排ガスの流速を７−ド形状により適正に減速する
こと、ならびに上記フードを使用する方法に関するもの
である。
一般に電気炉により溶解された溶鋼をＡＯＤＰにおいて
精錬する方法は電炉法にくらべ操業が容易で熟練を必要
としないこと、電極や炉床からのＣあるいは他の元素の
ピックアップの危険がないこと、および安価な高炭素原
料を容易に使用できる等大きなメリットがあるが、ＡＯ
Ｄ炉内に空気が侵入し溶鋼の窒素含有量が多くなるとＣ
・う欠点がある。侵入空気の防止方法としては、特開昭
、ｌｔＡ −／、３０’ｌ／ｇによれば「ＡＯＤ精錬に
おけるステンレス溶鋼の吸窒防止方法」が開示されてい
るが、上配力法はＡＯＤ炉口径に適した吹込ガス流量を
調節することによる溶鋼の吸窒防止方法であり実操業上
いまだ十分満足されていない。
精錬する方法は電炉法にくらべ操業が容易で熟練を必要
としないこと、電極や炉床からのＣあるいは他の元素の
ピックアップの危険がないこと、および安価な高炭素原
料を容易に使用できる等大きなメリットがあるが、ＡＯ
Ｄ炉内に空気が侵入し溶鋼の窒素含有量が多くなるとＣ
・う欠点がある。侵入空気の防止方法としては、特開昭
、ｌｔＡ −／、３０’ｌ／ｇによれば「ＡＯＤ精錬に
おけるステンレス溶鋼の吸窒防止方法」が開示されてい
るが、上配力法はＡＯＤ炉口径に適した吹込ガス流量を
調節することによる溶鋼の吸窒防止方法であり実操業上
いまだ十分満足されていない。
本発明は、上記従来のＡＯＤ炉内への侵入空気の防止方
法に見られる欠点を大幅に改善したＡＯＤ炉内への侵入
空、気防止用テーバ付きフードと、この７−ドを用いた
侵入空気の防止方法を提供することを目的とし、特許請
求の範囲記載のフードとこのフードを用いて侵入空気の
防止方法を提供することによって前記目的を達成するこ
とができる。
法に見られる欠点を大幅に改善したＡＯＤ炉内への侵入
空、気防止用テーバ付きフードと、この７−ドを用いた
侵入空気の防止方法を提供することを目的とし、特許請
求の範囲記載のフードとこのフードを用いて侵入空気の
防止方法を提供することによって前記目的を達成するこ
とができる。
次に本発明の詳細な説明する。
本発明の特徴は、従来のＡＯＤ炉からの排ガス吸引用フ
ードの下端部を下開き截頭円錐筒形状となしたフード、
ならびに上記７−ドの下端部とＡＯＤ炉のコーン上端部
との隙間に変動があってもなおＡＯＤ炉内への侵入空気
を防止することのできる方法にＢ−１するものである。
ードの下端部を下開き截頭円錐筒形状となしたフード、
ならびに上記７−ドの下端部とＡＯＤ炉のコーン上端部
との隙間に変動があってもなおＡＯＤ炉内への侵入空気
を防止することのできる方法にＢ−１するものである。
一般にＡＯＤ炉からの排ガスを吸引する７−ドは円筒形
状をなしＡＯＤ炉の直上に設置されている。
状をなしＡＯＤ炉の直上に設置されている。
本発明者らは上記円筒形フードはＡＯＤ炉内を負圧にし
やすい形状にあり、ＡＯＤ炉内に空気が侵入しやすい構
造であることを新規に知見しへ。上記知見にもとずきＡ
ＯＤ炉内の負圧度を改善する方法として（１）フード形
状＋（２）フード下端部とＡＯＤ炉のコーン上端部との
隙間＋（３）フードの排ガス吸引量とＡＯＤ 炉からの
排ガス量との比率を適正に組合せることによりＡＯＤ炉
への侵入空気を防止することに想到した 従来のＡＯＤ炉と円筒形７−ドの縦断面を第１図（Ａ）
に示す。同図においてＡＯＤ炉／のコーン上端部ユに近
接してフード３が垂設されており、ＡＯＤ炉ｌの底部の
ガス吹込ロクより、酸素！アルゴン。
やすい形状にあり、ＡＯＤ炉内に空気が侵入しやすい構
造であることを新規に知見しへ。上記知見にもとずきＡ
ＯＤ炉内の負圧度を改善する方法として（１）フード形
状＋（２）フード下端部とＡＯＤ炉のコーン上端部との
隙間＋（３）フードの排ガス吸引量とＡＯＤ 炉からの
排ガス量との比率を適正に組合せることによりＡＯＤ炉
への侵入空気を防止することに想到した 従来のＡＯＤ炉と円筒形７−ドの縦断面を第１図（Ａ）
に示す。同図においてＡＯＤ炉／のコーン上端部ユに近
接してフード３が垂設されており、ＡＯＤ炉ｌの底部の
ガス吹込ロクより、酸素！アルゴン。
窒素のなかから選ばれる何れか少なくとも７種のガスが
ＡＯＤ炉／内に収容された溶鋼Ｓ中に吹き込まれ、溶鋼
を精錬した後排ガスとなってコーン上端部コを経てフー
ド３内に吸引される。この際破線で示す流れのようにコ
ーン上端部コとフード下端部３の隙間から外気がＡＯＤ
炉ｌ内に吸引された後、溶鋼中に巻込まれて溶鋼を汚染
した後精錬排ガスと共にフード３内に吸引される。
ＡＯＤ炉／内に収容された溶鋼Ｓ中に吹き込まれ、溶鋼
を精錬した後排ガスとなってコーン上端部コを経てフー
ド３内に吸引される。この際破線で示す流れのようにコ
ーン上端部コとフード下端部３の隙間から外気がＡＯＤ
炉ｌ内に吸引された後、溶鋼中に巻込まれて溶鋼を汚染
した後精錬排ガスと共にフード３内に吸引される。
第１図（Ｂ）はＡＯＤ炉ｌと本発明の傾斜角θを有する
テーバ付７−ド３ａの縦断面を示す図である。
テーバ付７−ド３ａの縦断面を示す図である。
前記傾斜角θはフード３ａの下部に設けられた下開きテ
ーバと垂直線とのなす角度であり、例えばθが３００の
ときには第１図（Ａ）に破線で示す如きコーン上端部−
と７一ド下端部３の隙間から炉ｌ内への侵入空気の流れ
は見られず、第１図（Ｂ）に１点＠線で示す如く前記隙
間から吸引される侵入空気はコーン上端Ｗ＞２から炉ｌ
内に吸引されることなく、直接子−バ付７−ド３＆の下
端部から７−ド３ａ内に排ガスと共に吸引されるので侵
入空気による′ｆ８ｍの汚染は防止される。
ーバと垂直線とのなす角度であり、例えばθが３００の
ときには第１図（Ａ）に破線で示す如きコーン上端部−
と７一ド下端部３の隙間から炉ｌ内への侵入空気の流れ
は見られず、第１図（Ｂ）に１点＠線で示す如く前記隙
間から吸引される侵入空気はコーン上端Ｗ＞２から炉ｌ
内に吸引されることなく、直接子−バ付７−ド３＆の下
端部から７−ド３ａ内に排ガスと共に吸引されるので侵
入空気による′ｆ８ｍの汚染は防止される。
この現象を究明するため排ガス吸引用フードの排ガス入
口部の形状の横断面における排ガス流速分布を調査した
結果を第２図（Ａ） 、 （Ｂ）に示す。
口部の形状の横断面における排ガス流速分布を調査した
結果を第２図（Ａ） 、 （Ｂ）に示す。
同図（Ａ）は円筒形フードについてのものであり、フー
ドの横断面の流速分布は、フード横断面中央部が最高流
速となり、一方７−ド内径□辺部が最低流速となるとい
う、いわゆる放物線状不等速流速分布をなしているのに
比べ同図（Ｂ）の截頭円錐筒形状フード（このフードを
テーバ付きフードとも称す）においてはいわゆる台形状
等速流速分布となっていることがわかる。
ドの横断面の流速分布は、フード横断面中央部が最高流
速となり、一方７−ド内径□辺部が最低流速となるとい
う、いわゆる放物線状不等速流速分布をなしているのに
比べ同図（Ｂ）の截頭円錐筒形状フード（このフードを
テーバ付きフードとも称す）においてはいわゆる台形状
等速流速分布となっていることがわかる。
上記現象から、排ガスを吸引するフードにおいて高流速
吸引速度をもつ形状のフードはＡＯＤ 炉内に空気を侵
入させやすくなることがわかり、ＡＯＤ炉からの排ガス
を吸引するフード形状は作業環境の問題を考慮した上で
、かつ排ガスをフード外にもれない条件のもとに、でき
るだけおだやかな等流速で吸引することのできる形状に
することによりＡＯＤ炉内圧を高めることかで酋空気の
侵入を防止することができる。
吸引速度をもつ形状のフードはＡＯＤ 炉内に空気を侵
入させやすくなることがわかり、ＡＯＤ炉からの排ガス
を吸引するフード形状は作業環境の問題を考慮した上で
、かつ排ガスをフード外にもれない条件のもとに、でき
るだけおだやかな等流速で吸引することのできる形状に
することによりＡＯＤ炉内圧を高めることかで酋空気の
侵入を防止することができる。
すなわちＡＯＤ炉からの排ガスを吸引する７−ドは、フ
ード下端部を下開き截頭円錐筒形状のフードすなわちテ
ーバ付フードになすことによりＡＯＤ炉内への空気の侵
入が防止される。更に前記截頭円錐筒フードを用いて侵
入空気量を一層減少させる方法はフード下端部とＡＯＤ
炉のコーン上端部との隙間、フードの排ガス吸引量とＡ
ＯＤ炉からの排ガス量との比率を適正に組合せることに
あリ、この組合せによってＡＯＤ炉内への侵入空気は一
層防止されるため高品質な製品を低品質の原料から安定
して多量に得ることができて大幅なコストダウンを容易
になすことができる。
ード下端部を下開き截頭円錐筒形状のフードすなわちテ
ーバ付フードになすことによりＡＯＤ炉内への空気の侵
入が防止される。更に前記截頭円錐筒フードを用いて侵
入空気量を一層減少させる方法はフード下端部とＡＯＤ
炉のコーン上端部との隙間、フードの排ガス吸引量とＡ
ＯＤ炉からの排ガス量との比率を適正に組合せることに
あリ、この組合せによってＡＯＤ炉内への侵入空気は一
層防止されるため高品質な製品を低品質の原料から安定
して多量に得ることができて大幅なコストダウンを容易
になすことができる。
なお第３図はＡＯＤ炉内負圧度を円筒形フード（内径Ｄ
□）＋断面積拡大円筒形フード（内径Ｄ１）およびθが
３０度のテーパ付きフード（円筒部の内径Ｄｏ＋テーパ
下端部の内径Ｄ１）についてＡＯＤ炉への吹き込みガス
量ごとに比較したものである。
□）＋断面積拡大円筒形フード（内径Ｄ１）およびθが
３０度のテーパ付きフード（円筒部の内径Ｄｏ＋テーパ
下端部の内径Ｄ１）についてＡＯＤ炉への吹き込みガス
量ごとに比較したものである。
同図によれば円筒形フードのＡＯＤ炉内負圧度は断面積
拡大円筒形フードおよびθが３０度のテーパ付きフード
に比べ３倍以上も高くなっていることがわかり、θが３
０度テーバ付きフードの同炉内負圧度は最も低いことが
わかる。
拡大円筒形フードおよびθが３０度のテーパ付きフード
に比べ３倍以上も高くなっていることがわかり、θが３
０度テーバ付きフードの同炉内負圧度は最も低いことが
わかる。
次に本発明の７−ド形状を限定する理由を説明する。
ＡＯＤ炉からの排ガスを吸引するフードは、吸引入口部
の横断面における排ガス流速を°等速にする必要がある
ため、下端部を下開き截頭円錐筒形状となす必要がある
。截頭円錐筒形状において垂直線に対する傾斜角θは作
業環境により任意に定めることができるが排ガスが７一
ド外部に流出しないよう傾斜角θを定める必要がある。
の横断面における排ガス流速を°等速にする必要がある
ため、下端部を下開き截頭円錐筒形状となす必要がある
。截頭円錐筒形状において垂直線に対する傾斜角θは作
業環境により任意に定めることができるが排ガスが７一
ド外部に流出しないよう傾斜角θを定める必要がある。
特に、上記傾斜角θは７０〜ＳＯ度の範囲内において、
テーパ付きフード下端部とＡＯＤ Ｆ５のコーン上端部
の間隔を変動させても上記炉内への侵入空気量の差が少
ないので上記傾斜角θは７０〜５０度の範囲内にするこ
とにより一層効果が大きい。
テーパ付きフード下端部とＡＯＤ Ｆ５のコーン上端部
の間隔を変動させても上記炉内への侵入空気量の差が少
ないので上記傾斜角θは７０〜５０度の範囲内にするこ
とにより一層効果が大きい。
次に本発明の侵入空気防止方法においてフード下端部と
ＡＯＤ炉上端部との隙間および７−ドの排ガス吸引量と
ＡＯＤ炉からの排ガス量との比率を限定した理由を説明
する。
ＡＯＤ炉上端部との隙間および７−ドの排ガス吸引量と
ＡＯＤ炉からの排ガス量との比率を限定した理由を説明
する。
７−ドの設置位置をＡＯＤ炉のコーンの直上に設置する
ことは、ＡＯＤ炉からの排ガスを最も容易にフード内に
吸引できる位置であるのでフードの設置位置は、ＡＯＤ
炉のコーン直上に設置する必要がある。
ことは、ＡＯＤ炉からの排ガスを最も容易にフード内に
吸引できる位置であるのでフードの設置位置は、ＡＯＤ
炉のコーン直上に設置する必要がある。
ＡＯＤ炉コーン上端部とテーパ付きフード下端部との隙
間は、３０備より狭いとＡＯＤ炉内への侵入空気が多く
なり、一方ｌコ０ｃＷＩより広くなるとテーパ付き７−
ドにおけるＡＯＤ炉内への侵入空気量は円筒形７−ドの
侵入空気量と差がなくなるので、ＡｏＤ炉コーン上端部
とテーパ付き７−ドの下端部の隙間は、３０〜ｌコ□
ｃｍの範囲内にする必要がある。
間は、３０備より狭いとＡＯＤ炉内への侵入空気が多く
なり、一方ｌコ０ｃＷＩより広くなるとテーパ付き７−
ドにおけるＡＯＤ炉内への侵入空気量は円筒形７−ドの
侵入空気量と差がなくなるので、ＡｏＤ炉コーン上端部
とテーパ付き７−ドの下端部の隙間は、３０〜ｌコ□
ｃｍの範囲内にする必要がある。
下開き截頭円錐筒形状のフードのガス吸引量とＡＯＤ炉
からの排ガス量との比率は、７．０より少ないと排ガス
中に存在する粉塵が７−ドに吸引されず、又フード外に
排ガスが流出し、一方コ、θより多いとＡＯＤ炉内に空
気が侵入しやすくなるので下開き截頭円錐筒形状からな
る７−ドの吸引量とＡＯＤ炉からの排ガス量との比率は
、／、０−．２．０の範囲内にする必要がある。
からの排ガス量との比率は、７．０より少ないと排ガス
中に存在する粉塵が７−ドに吸引されず、又フード外に
排ガスが流出し、一方コ、θより多いとＡＯＤ炉内に空
気が侵入しやすくなるので下開き截頭円錐筒形状からな
る７−ドの吸引量とＡＯＤ炉からの排ガス量との比率は
、／、０−．２．０の範囲内にする必要がある。
次に本発明を実施例について説明する。
ＡσＤ炉りおよびフードｇを製作し、ＡｏＤ炉７内に水
を溜め、窒素ガスボンベ９．減圧弁／／ ｌ ｆＴｔ量
計７３を経て窒素ガスをＡＯＤ炉りの底部に設けられた
ガス吹込みＯ／ｊよりＡＣＩＤ炉りに吹き込み、その際
水中を通過してＡＯＤＯ２Ｏ３間部を上昇する排窒素ガ
スとＡＯＤ炉上部のコーン部１７がらＡＯＤ炉７内に侵
入する空気との混合気体の圧力をマノメーター／９によ
り計り、また前記混合気体の酸素量を酸素分析計、２／
により測定した。この結果を第Ｓ図シ第６図に示す。
を溜め、窒素ガスボンベ９．減圧弁／／ ｌ ｆＴｔ量
計７３を経て窒素ガスをＡＯＤ炉りの底部に設けられた
ガス吹込みＯ／ｊよりＡＣＩＤ炉りに吹き込み、その際
水中を通過してＡＯＤＯ２Ｏ３間部を上昇する排窒素ガ
スとＡＯＤ炉上部のコーン部１７がらＡＯＤ炉７内に侵
入する空気との混合気体の圧力をマノメーター／９によ
り計り、また前記混合気体の酸素量を酸素分析計、２／
により測定した。この結果を第Ｓ図シ第６図に示す。
第Ｓ図はＡＯＤ炉のコーン上端部とフード下端部の隙間
を変動させた場合における同一直径比ｌ、グ３の円筒形
フードとテーパ付きフード形状にょるＡＯＤ炉内酸素量
の変化を示している。同図によれば、テーパ付きフード
はＡＯＤ炉のコーン上端部とテーパ付きフード下端部の
間隔の差にあまり影響されずにＡＯＤ炉内の酸素量が少
ないことがわかる。
を変動させた場合における同一直径比ｌ、グ３の円筒形
フードとテーパ付きフード形状にょるＡＯＤ炉内酸素量
の変化を示している。同図によれば、テーパ付きフード
はＡＯＤ炉のコーン上端部とテーパ付きフード下端部の
間隔の差にあまり影響されずにＡＯＤ炉内の酸素量が少
ないことがわかる。
第６図は、７−ドの下端部を下開き截頭円錐筒形状とな
し垂直線に対する傾斜角を３０度となしたテーパ付きフ
ードと円筒形７−ドにおいてＡＯＤ炉のコーン上端部と
フード下端部との隙間を変えた場合についてＡＯＤ炉内
における酸素量を比較したものであり、同図によれば、
フード下端部とＡＯＤ炉のコーン上端部の隙間が狭い程
Ｊθ度テーパ付き７−ドにおいてＡＯＤ炉内酸素量が少
なく、かつ上記隙間の差による酸素量の変化が少ないこ
とがわかる。
し垂直線に対する傾斜角を３０度となしたテーパ付きフ
ードと円筒形７−ドにおいてＡＯＤ炉のコーン上端部と
フード下端部との隙間を変えた場合についてＡＯＤ炉内
における酸素量を比較したものであり、同図によれば、
フード下端部とＡＯＤ炉のコーン上端部の隙間が狭い程
Ｊθ度テーパ付き７−ドにおいてＡＯＤ炉内酸素量が少
なく、かつ上記隙間の差による酸素量の変化が少ないこ
とがわかる。
以上実施例からもわかるように、本発明のテーバ付きフ
ードを使用することにより、従来の円筒形フードにおい
てフードの吸引量を一定となした場合に見られる炉内へ
侵入する空気量が７一ド下端部とＡＯＤ炉のコーン上端
部の隙間により敏感に変動し、特に狭い隙間において多
量に炉内に侵入するという欠点を大幅に改善することが
でき、かつＡＯＤ炉内の負圧度は非常に小さくなるので
、炉内への空気の侵人伝が少なくなり品質の優れた製品
を安定して得ることができ、かつフード取り付は位置は
前記時間差による炉内酸素量の差が少ないため作業環境
による制限が少なくなり、フード下端部とＡＯＤ炉のコ
ーン上端部の時間を作業条イ１にあわせて変動させても
品質の安定した製品を得ることができる。
ードを使用することにより、従来の円筒形フードにおい
てフードの吸引量を一定となした場合に見られる炉内へ
侵入する空気量が７一ド下端部とＡＯＤ炉のコーン上端
部の隙間により敏感に変動し、特に狭い隙間において多
量に炉内に侵入するという欠点を大幅に改善することが
でき、かつＡＯＤ炉内の負圧度は非常に小さくなるので
、炉内への空気の侵人伝が少なくなり品質の優れた製品
を安定して得ることができ、かつフード取り付は位置は
前記時間差による炉内酸素量の差が少ないため作業環境
による制限が少なくなり、フード下端部とＡＯＤ炉のコ
ーン上端部の時間を作業条イ１にあわせて変動させても
品質の安定した製品を得ることができる。
第１図（Ａ）、（Ｂ）はＡＯＤ炉と円筒形あるいはテー
パ付きフードとを具える設備において空気の流れをそれ
ぞれ示す説明図、第２図（Ａ） 、 （Ｂ）はそれぞれ
円筒形７−ドとテーバ伺きフードの場合の７−ド内の入
口近傍の吸引排ガスの７一ド横断面の各位置での流速を
示す図、第３図はフード形状によるＡＯＤ炉内の負圧度
と吹き込みガス量との関係を示す図、第９図は実験装置
の概略を示す説明図、第３図は７−ド形状による炉内０
２量と吹き込みガス量との関係を示す図、第４図は下端
部を下開き截頭円錐筒形状となし、かつ垂直線に対し３
０度の傾斜角をなした７−ドと円筒形フードの炉内０２
量と吹き込みガス量との関係を示す図である。 ｌ・・・ＡＯＩＩ炉、ス・・・コーン開口部、３＋３１
ＬｒＥ・・・７−ド、’Ｉ ＋ ／！ｒ・・・ガス吹込
口、Ｓ・・・溶鋼、７・・・模型ＡＯＤ炉、デ・・・窒
累ボンベ、／ハ・・減圧弁、１３・・・流ｆｆｔ 計、
／７・・・コーン部、ｌｅ／・・・マノメーター、ニド
・・酸素分析計。 第１ （Ａ） −」 。□ ′− じへ１ ノー−５ と３ａ ２ ＼ １＼ ■゛
パ付きフードとを具える設備において空気の流れをそれ
ぞれ示す説明図、第２図（Ａ） 、 （Ｂ）はそれぞれ
円筒形７−ドとテーバ伺きフードの場合の７−ド内の入
口近傍の吸引排ガスの７一ド横断面の各位置での流速を
示す図、第３図はフード形状によるＡＯＤ炉内の負圧度
と吹き込みガス量との関係を示す図、第９図は実験装置
の概略を示す説明図、第３図は７−ド形状による炉内０
２量と吹き込みガス量との関係を示す図、第４図は下端
部を下開き截頭円錐筒形状となし、かつ垂直線に対し３
０度の傾斜角をなした７−ドと円筒形フードの炉内０２
量と吹き込みガス量との関係を示す図である。 ｌ・・・ＡＯＩＩ炉、ス・・・コーン開口部、３＋３１
ＬｒＥ・・・７−ド、’Ｉ ＋ ／！ｒ・・・ガス吹込
口、Ｓ・・・溶鋼、７・・・模型ＡＯＤ炉、デ・・・窒
累ボンベ、／ハ・・減圧弁、１３・・・流ｆｆｔ 計、
／７・・・コーン部、ｌｅ／・・・マノメーター、ニド
・・酸素分析計。 第１ （Ａ） −」 。□ ′− じへ１ ノー−５ と３ａ ２ ＼ １＼ ■゛
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ＡＯＤＰのコーンの上方に数音される排ガス吸
引用フードにおいて前記フードの下端部を下開き截頭円
錐筒状に拡大させてなる排、′ｊス吸引用フード。 ２、特許請求の範囲第１項記載のフードにおｌ／）て、
下開き截頭円錐筒の垂直線に対する傾斜角θを７０−３
０度の範囲内にすることを特徴とするフード。 ３、 ＡＯＤＰのコーンの直上に排ガス吸引用フード
を近接させて、前記炉内への空気の侵入を防止する方法
において、前記フードの下端部を下開き截頭円錐筒形状
となし、前記フードの下端部と前記炉のコーンの上端部
との隙間を３０−／、２０ｃｍとなし、フードのガス吸
引量とＡＯＤＰからの排ガス量との比をｉ、ｏ−コ、０
の範囲内にすることを特徴とするＡＯＤ炉内への侵入空
気の防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15175882A JPS5941410A (ja) | 1982-09-02 | 1982-09-02 | Ａｏｄ炉内への侵入空気の防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15175882A JPS5941410A (ja) | 1982-09-02 | 1982-09-02 | Ａｏｄ炉内への侵入空気の防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5941410A true JPS5941410A (ja) | 1984-03-07 |
| JPH0156123B2 JPH0156123B2 (ja) | 1989-11-29 |
Family
ID=15525647
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15175882A Granted JPS5941410A (ja) | 1982-09-02 | 1982-09-02 | Ａｏｄ炉内への侵入空気の防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5941410A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS508999A (ja) * | 1973-05-17 | 1975-01-29 | ||
| JPS55104418A (en) * | 1979-01-29 | 1980-08-09 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Treating appratus for pressure type converter exhaust gas |
| JPS5662913A (en) * | 1979-10-23 | 1981-05-29 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Method and device for gas sealing of converter furnace port |
| JPS58144411A (ja) * | 1982-02-19 | 1983-08-27 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | 製鋼装置用集煙装置 |
-
1982
- 1982-09-02 JP JP15175882A patent/JPS5941410A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS508999A (ja) * | 1973-05-17 | 1975-01-29 | ||
| JPS55104418A (en) * | 1979-01-29 | 1980-08-09 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Treating appratus for pressure type converter exhaust gas |
| JPS5662913A (en) * | 1979-10-23 | 1981-05-29 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Method and device for gas sealing of converter furnace port |
| JPS58144411A (ja) * | 1982-02-19 | 1983-08-27 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | 製鋼装置用集煙装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0156123B2 (ja) | 1989-11-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108588333B (zh) | 一种转炉炼钢的低成本脱氧工艺 | |
| CN209736625U (zh) | 一种钢包环缝式透气上水口座砖及吹氩冶金装置 | |
| CN105108132B (zh) | 一种连铸中间包防增氮长水口 | |
| JPS5941410A (ja) | Ａｏｄ炉内への侵入空気の防止方法 | |
| CN100494849C (zh) | 一种顶底复吹真空感应炉 | |
| WO2023020526A1 (zh) | 一种炉体的窗体装置 | |
| CN110976838B (zh) | 一种用于含铝钢的浇铸装置及方法 | |
| CN206467266U (zh) | 一种可防止喷吹过程中烟粉尘泄露的气体密封装置 | |
| CN112111625B (zh) | 一种rh真空喷粉精炼装置及其喷粉方法 | |
| KR850700258A (ko) | 고로에서 유출하는 용선의 성분을 조정하기 위한 방법 | |
| CN204939657U (zh) | 一种铸锭炉气流导向装置 | |
| CN209736576U (zh) | 一种新的旋流下铸装置 | |
| CN221434931U (zh) | 一种具有长导气孔吹氩结构的塞棒 | |
| CN208349836U (zh) | 一种自适应优化料面负压的燃气喷吹装置 | |
| JPH0323604B2 (ja) | ||
| JP3055379U (ja) | ガス抜き容器のための送風管 | |
| CN104831017B (zh) | 一种控制出钢过程钢水增氮装置及控制方法 | |
| JPH0689382B2 (ja) | 粉体吹込み高炉操業法 | |
| CN212682421U (zh) | 一种复合吹氩的中间包上水口 | |
| CN211371522U (zh) | 一种改变水冷氩气进气方式的喉口法兰 | |
| CN221259534U (zh) | 一种悬浮冶炼设备 | |
| CN208408514U (zh) | 真空浇注室窥视孔玻璃防黑装置 | |
| CN204661756U (zh) | 一种控制出钢过程钢水增氮装置 | |
| CN206457415U (zh) | 套筒窑石灰冷却喷管 | |
| CN108531982A (zh) | 一种用于多晶硅铸锭坩埚的盖板 |