JPS5941424A - 低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS5941424A JPS5941424A JP15026782A JP15026782A JPS5941424A JP S5941424 A JPS5941424 A JP S5941424A JP 15026782 A JP15026782 A JP 15026782A JP 15026782 A JP15026782 A JP 15026782A JP S5941424 A JPS5941424 A JP S5941424A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- yield ratio
- rolled steel
- cooling
- low
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法に関し
、とくに熱延ままで、降伏比７０襲以下を有利に実現す
ること、また発展的に耐候性の向上を図ることを目的と
する。
、とくに熱延ままで、降伏比７０襲以下を有利に実現す
ること、また発展的に耐候性の向上を図ることを目的と
する。
自動車業界では低燃費を主目的に車体１暇の軽欧化が指
向されて代替材料の開発が進められ、この中で高張力鋼
板の採用による軽敞化は一部で実用化されている。
向されて代替材料の開発が進められ、この中で高張力鋼
板の採用による軽敞化は一部で実用化されている。
しかし高強度のためスプリングノ環ツクや伸び特性が劣
多い加工後の形状精度が要求されるものや複雑な厳しい
加工には耐えられず、実用上の難点をなしているのが現
実である。
多い加工後の形状精度が要求されるものや複雑な厳しい
加工には耐えられず、実用上の難点をなしているのが現
実である。
これらを解決するために低降伏比の高張力鋼板が開発さ
れ、その製造方法としては、熱延後再加熱する方法と、
熱延ままで得る方法との二つがあるが、前者は熱処理工
程を必要とするため後者の熱延ままで得る方法がとくに
注目されている。
れ、その製造方法としては、熱延後再加熱する方法と、
熱延ままで得る方法との二つがあるが、前者は熱処理工
程を必要とするため後者の熱延ままで得る方法がとくに
注目されている。
熱延ままで低降伏比の腹合組織を得る方法については、
熱延後のコイルをα・γの２相状態で巻取り、その後の
徐冷時に未変態のγ相をマルテンサイトなどに低温変態
させる方法と、熱延後の冷却過程でフェライトと低温変
態相とを生成させた後、コイルに巻取る方法とに二大別
されるが、前者はＳｉ 、 Ｍｎ 、 （ｔｒ 、 Ｍ
ｏなど合金元素を多数に必要とし、製造コストが非常に
高い欠点があジ、後者は合金元素は比較的少激で済むが
２００℃以下の極低温巻取りが必要なため、形状が不安
定化し易いだけでなく、製造用能範囲が狭く材質も不均
一不安定と彦る欠点を残している。
熱延後のコイルをα・γの２相状態で巻取り、その後の
徐冷時に未変態のγ相をマルテンサイトなどに低温変態
させる方法と、熱延後の冷却過程でフェライトと低温変
態相とを生成させた後、コイルに巻取る方法とに二大別
されるが、前者はＳｉ 、 Ｍｎ 、 （ｔｒ 、 Ｍ
ｏなど合金元素を多数に必要とし、製造コストが非常に
高い欠点があジ、後者は合金元素は比較的少激で済むが
２００℃以下の極低温巻取りが必要なため、形状が不安
定化し易いだけでなく、製造用能範囲が狭く材質も不均
一不安定と彦る欠点を残している。
発明者らはこれらの欠点を克服するため、成分的には安
価なＰを添加し、以下に述べる冷却方法を適用すること
によシ合金元素の添加量を極めて少なくして、低温巻取
シラ行なうにも拘らず形状が良好で安定した材質特性を
有する低降伏比高張力鋼板を得る方法を見出した。
価なＰを添加し、以下に述べる冷却方法を適用すること
によシ合金元素の添加量を極めて少なくして、低温巻取
シラ行なうにも拘らず形状が良好で安定した材質特性を
有する低降伏比高張力鋼板を得る方法を見出した。
この発明は、ｃ ： ｏ、ｏａ〜０．１５重社％（以下
単打し、Ｓ ： ０．０１０％以下の組成になる熱延鋼
板を２、／ｋ ｒ ３変態点以上の仕上げ圧延の直後、
またはこれに引続き７００℃に至る世に、毎秒３０℃以
上の冷却速度で冷却をした後、８〜２０秒間にわたる空
冷を経て急冷をし、８００℃以下の温度で巻取りを行な
って組織中に低温変態相を有する降伏比７０チ以下の複
合組織鋼板を得ることを上記課題の解決手段とするもの
である。
単打し、Ｓ ： ０．０１０％以下の組成になる熱延鋼
板を２、／ｋ ｒ ３変態点以上の仕上げ圧延の直後、
またはこれに引続き７００℃に至る世に、毎秒３０℃以
上の冷却速度で冷却をした後、８〜２０秒間にわたる空
冷を経て急冷をし、８００℃以下の温度で巻取りを行な
って組織中に低温変態相を有する降伏比７０チ以下の複
合組織鋼板を得ることを上記課題の解決手段とするもの
である。
上記熱延鋼板としては、そのＳ含有鼠の２〜５倍に相当
するＲＥＭまたは１〜３倍に当るＯａｉ含有する組成、
Ｏｕ ： ０．１０〜１．０％をさらに含有する組成、
またＮｉ ： ０．１−１．０％、Ｏｒ ： ０．１〜
１．５％の倒れか少々くとも一方をさらに含有する組成
のものが、実際上、よシ好ましい。
するＲＥＭまたは１〜３倍に当るＯａｉ含有する組成、
Ｏｕ ： ０．１０〜１．０％をさらに含有する組成、
またＮｉ ： ０．１−１．０％、Ｏｒ ： ０．１〜
１．５％の倒れか少々くとも一方をさらに含有する組成
のものが、実際上、よシ好ましい。
この発明は主としてＰのα変態促進効果についての新規
知見に基づき、制御圧延、制御冷却を絡めた極低温巻取
りによる複合組織鋼板の開発研究の成果に由来するもの
である。
知見に基づき、制御圧延、制御冷却を絡めた極低温巻取
りによる複合組織鋼板の開発研究の成果に由来するもの
である。
この発明において、熱延鋼の組成成分を限定する理由か
ら、順次に詳しく説明を進める。
ら、順次に詳しく説明を進める。
ｃ ： ｏ、ｏａ〜０．１５％
Ｃ鼠は０．０３％未満では十分彦引張り強さが得られず
、−万０．１５ ％を超えると溶接性や加工性が劣化す
る上、α変態を抑制して第２相が多くなり、かつベイナ
イト生成から形状や材質が不安定で不均一となる不利を
来す。よって帆０３〜０．１５チの範囲に限定する。
、−万０．１５ ％を超えると溶接性や加工性が劣化す
る上、α変態を抑制して第２相が多くなり、かつベイナ
イト生成から形状や材質が不安定で不均一となる不利を
来す。よって帆０３〜０．１５チの範囲に限定する。
Ｓｉ ： １．５％以下
５ｉＥｔｃは多いほどα変態を促進させ高延性が期待で
きるが、多すぎると靭性や溶接性を劣化し、さらには経
済性の面も考慮して１．５％以下とした。
きるが、多すぎると靭性や溶接性を劣化し、さらには経
済性の面も考慮して１．５％以下とした。
Ｍｎ ： ０．３〜０．６ ％
Ｍｎ瞳は０，３％未満では低温変態相が得られ力いので
０．３％以上で高い方が好ましい。しかし経済的には少
々い方が好ましく、上限を０．６％以下としたが、この
ようにＭｎ１ｉが少なくても低降伏比の複合組織鋼が得
られる点は、次に述べるＰ添加とともにこの発明の成分
上の大きな特徴の１つである。
０．３％以上で高い方が好ましい。しかし経済的には少
々い方が好ましく、上限を０．６％以下としたが、この
ようにＭｎ１ｉが少なくても低降伏比の複合組織鋼が得
られる点は、次に述べるＰ添加とともにこの発明の成分
上の大きな特徴の１つである。
ｐ ： ｏ、ｏａ〜０．２０％
Ｐ鼠は０．０３％以上でα変態が促進されてγ中へのＣ
濃化が著しくカリ、＄１と同様に強度＝延性バランスに
優れ、低降伏比を齋すことが見出された。しかし０．２
％を超えると靭性の劣化が大きく彦る。従って０．０８
％〜０．２％を限定した。
濃化が著しくカリ、＄１と同様に強度＝延性バランスに
優れ、低降伏比を齋すことが見出された。しかし０．２
％を超えると靭性の劣化が大きく彦る。従って０．０８
％〜０．２％を限定した。
Ａｔ ： ０．１％以下
Ａｔ量は脱酸元素として使用され、０．１％を超えて使
用することは介在物の増加をもたらし、かつ経済的でな
い。この点から０．１％以下とした。
用することは介在物の増加をもたらし、かつ経済的でな
い。この点から０．１％以下とした。
Ｓ ： ０．０１０％以下
Ｓ敢は伸びフランジの加工性から低目が好ましく、こ＼
に０．０１０％以下を要する。
に０．０１０％以下を要する。
以上のべたＩところのほかＲＥＭおよびＯａはＭｎＳを
、球状化させ加工性を向上させるので、必要に応じて添
加することができ、このときＲＥＭ／Ｓ 。
、球状化させ加工性を向上させるので、必要に応じて添
加することができ、このときＲＥＭ／Ｓ 。
Ｃａ／′Ｓがおのおの２，１以下ではあま９効果が力く
、また５、゛３以上では大型介在物が形成され易く、ま
た介在物の量が多くなり、加工性の劣化をもたらすので
それぞれ２〜５．１〜３の範囲とすることが好ましい。
、また５、゛３以上では大型介在物が形成され易く、ま
た介在物の量が多くなり、加工性の劣化をもたらすので
それぞれ２〜５．１〜３の範囲とすることが好ましい。
次にＣＵは耐食性を向上させ、Ｐと複合で添加すること
でさらにその効果は著しくなるが０．１０頭以上でその
効果が有利に発揮され、反面１．０％を超えると溶接性
の劣化が大きく、従って０．１０襲〜１．０％にするこ
とが望ましい。
でさらにその効果は著しくなるが０．１０頭以上でその
効果が有利に発揮され、反面１．０％を超えると溶接性
の劣化が大きく、従って０．１０襲〜１．０％にするこ
とが望ましい。
Ｎｉはγを安定化し靭性を向上させるために、帆１％以
上でその効果が有効に発揮される。しかし１．０％を超
えるとα変態が抑制されて第２相の増加をもたらし、降
伏比が筒くな９、かつ経済的でなく々る。従って０．１
％〜１．０％にすることが好ましい。
上でその効果が有効に発揮される。しかし１．０％を超
えるとα変態が抑制されて第２相の増加をもたらし、降
伏比が筒くな９、かつ経済的でなく々る。従って０．１
％〜１．０％にすることが好ましい。
ＯｒもＮ１同様にγの安定化に寄与し、０．１０％以上
でその効果が発揮されるが、１．５％を超えると溶接性
の劣化をまねきかつ経済的でない。
でその効果が発揮されるが、１．５％を超えると溶接性
の劣化をまねきかつ経済的でない。
以上のべたように、との発明で鋼成分としての最大の特
徴は、Ｐを添加し低Ｈｎ範囲でしかも低降伏比の高張力
鋼板を得る点にある。
徴は、Ｐを添加し低Ｈｎ範囲でしかも低降伏比の高張力
鋼板を得る点にある。
次に熱延条件について説明する。
スラブ加熱温度は特に限定はなく最終仕上げ温度がＡ
ｒ Ｂ点以下に彦らない範囲で、γ粒の粗大化防止から
１２００℃以下の低温がよい。しかし、もし仕上げ温度
がＡｒ３点以下の場合、展伸したαと第２相となりかつ
圧延歪の残存から加工性が劣化したり、異方性が大きく
なり、かつ降伏比も高くなることから、Ａ ｒ Ｂ点以
上の仕上げ温度にすることが必要である。
ｒ Ｂ点以下に彦らない範囲で、γ粒の粗大化防止から
１２００℃以下の低温がよい。しかし、もし仕上げ温度
がＡｒ３点以下の場合、展伸したαと第２相となりかつ
圧延歪の残存から加工性が劣化したり、異方性が大きく
なり、かつ降伏比も高くなることから、Ａ ｒ Ｂ点以
上の仕上げ温度にすることが必要である。
ただ以上の要件を満たしただけでは、圧延後の冷却方法
を考慮しなければこの発明の狙いは満足されない。すな
わち、この冷却方法はα変態を促進させ、オーステナイ
ト中へのＣ濃化を促進させるように仕上げ圧延後、急冷
を開始するまでに８秒間以上の空冷を行々う。この空冷
は８秒未満ではα変態が不十分となシ第２相がベイナイ
ト主体の組織となって７０％以下の降伏比が得られない
。
を考慮しなければこの発明の狙いは満足されない。すな
わち、この冷却方法はα変態を促進させ、オーステナイ
ト中へのＣ濃化を促進させるように仕上げ圧延後、急冷
を開始するまでに８秒間以上の空冷を行々う。この空冷
は８秒未満ではα変態が不十分となシ第２相がベイナイ
ト主体の組織となって７０％以下の降伏比が得られない
。
空冷時間は３秒間以上で長い程好捷しいが、過度になる
とパーライトが生成し材質が劣化するため２０秒間以内
とした。ηおこの空冷の前半を毎秒３０℃以上の冷却速
度で７００℃迄の間を急冷し、その後に空冷全３〜２０
秒間にわたらせると、早くα変態域へ突込み、よりα変
態を促進するためとくに好ましい。しかし７００℃より
低い温度にまで急冷を続けるとαは細かく針状化し、ベ
イナイトの猷も増加して降伏比が高くなるので７００℃
に至る間に急冷を加えるに止めるのが好ましい。
とパーライトが生成し材質が劣化するため２０秒間以内
とした。ηおこの空冷の前半を毎秒３０℃以上の冷却速
度で７００℃迄の間を急冷し、その後に空冷全３〜２０
秒間にわたらせると、早くα変態域へ突込み、よりα変
態を促進するためとくに好ましい。しかし７００℃より
低い温度にまで急冷を続けるとαは細かく針状化し、ベ
イナイトの猷も増加して降伏比が高くなるので７００℃
に至る間に急冷を加えるに止めるのが好ましい。
上記のようによシ好ましくはα変態促進冷却を実施後、
直ちに３０℃／ｓｅａ以上で急冷し３００℃以下の温度
で巻取りを行ない未変態γを低温変態させる。８０℃／
８８０未満では低温変態相は得られず、３００℃をこ
えた巻取や温度でも低温変態相は得られない。
直ちに３０℃／ｓｅａ以上で急冷し３００℃以下の温度
で巻取りを行ない未変態γを低温変態させる。８０℃／
８８０未満では低温変態相は得られず、３００℃をこ
えた巻取や温度でも低温変態相は得られない。
と空冷時間ｔ□の影ｑＩをあられし、Ｔ□は７００℃以
上、ｔｌはａ ｓｅｃ以上で降伏比７０％以下の目的と
する特性値が得られることを示す。
上、ｔｌはａ ｓｅｃ以上で降伏比７０％以下の目的と
する特性値が得られることを示す。
第８図は、Ｐ添加量のレベルが異なる場合につき巻取り
温度が、降伏比に及ぼす影響を比較して示し、Ｐ量が発
明範囲外では、８００℃以下の巻取り温度でも低降伏比
は得られず、またＰ添加量が発明範囲内でも巻取シ温度
が３００℃を超える範囲では低降伏比が得られカいこと
を示している。
温度が、降伏比に及ぼす影響を比較して示し、Ｐ量が発
明範囲外では、８００℃以下の巻取り温度でも低降伏比
は得られず、またＰ添加量が発明範囲内でも巻取シ温度
が３００℃を超える範囲では低降伏比が得られカいこと
を示している。
以下この発明の実施例を示す。
実施例
転炉で溶製後、表１に示すように成分調整を行なって１
５ ｔｏｎ鋳型に造塊後、分塊圧延によって２２０ｒａ
ｍ厚、９２５ｍｍ幅のスラブをツくッた。各スラブ’ｉ
１２００℃に加熱後、粗圧延機５スタンド仕上圧延機
７スタンドからなる連続式熱間圧延機にて表１に示す熱
延条件で、２．６ｍｍ厚に仕上後コイルに巻取った。第
１図に従い冷却速度は急冷部ＱＣでは３０〜ｂ ℃／ＳｅＣ以下である。このコイルから圧延と直角方向
にＪＩ８５号引張試験片を採取し引張試験を行ない、表
１に示す結果を得た。
５ ｔｏｎ鋳型に造塊後、分塊圧延によって２２０ｒａ
ｍ厚、９２５ｍｍ幅のスラブをツくッた。各スラブ’ｉ
１２００℃に加熱後、粗圧延機５スタンド仕上圧延機
７スタンドからなる連続式熱間圧延機にて表１に示す熱
延条件で、２．６ｍｍ厚に仕上後コイルに巻取った。第
１図に従い冷却速度は急冷部ＱＣでは３０〜ｂ ℃／ＳｅＣ以下である。このコイルから圧延と直角方向
にＪＩ８５号引張試験片を採取し引張試験を行ない、表
１に示す結果を得た。
ム１〜煮７はこの発明の各要件を満足し７０％以下の低
降伏比を示す。しかし煮８〜＆１４はこの発明の要件の
すべてを満足していないために降伏比が７０％以上と高
い。
降伏比を示す。しかし煮８〜＆１４はこの発明の要件の
すべてを満足していないために降伏比が７０％以上と高
い。
この発明で得られる鋼板は比較鋼板に比較して同−ＴＳ
レベルでも高い伸び値を示し延性に優れていることがわ
かる。
レベルでも高い伸び値を示し延性に優れていることがわ
かる。
比較鋼板の屋８〜ＡＩＯはＯ、Ｐ 、 Ｍｎがそれぞれ
低く、Ａ Ｉ １〜Ａ １４は圧延条件が満足されてい
ない。この中でＡ １１はＡｒＢが８００℃であり７６
０℃のＦＴでは冷間加工組織の残存によって高い降伏比
を示す。Ａ１２は過度な前半冷却のためベイナイト主体
の組織となって、降伏比が高く伸びも低い。扁１８は空
冷時間をとらず前半から急冷したためベイナイト主体の
組織となって降伏比が高く伸びも低い。Ａ１４は巻取多
温度が高いため一部パーライトが認められ強度が低く、
降伏比も高い。
低く、Ａ Ｉ １〜Ａ １４は圧延条件が満足されてい
ない。この中でＡ １１はＡｒＢが８００℃であり７６
０℃のＦＴでは冷間加工組織の残存によって高い降伏比
を示す。Ａ１２は過度な前半冷却のためベイナイト主体
の組織となって、降伏比が高く伸びも低い。扁１８は空
冷時間をとらず前半から急冷したためベイナイト主体の
組織となって降伏比が高く伸びも低い。Ａ１４は巻取多
温度が高いため一部パーライトが認められ強度が低く、
降伏比も高い。
以上の実施例で明らか力ように、Ｐ添加によって０．６
０％以下の低Ｍｎ鋼でも圧延条件と冷却条件を選択する
ことによって低降伏比の複合組織鋼板が容易に得られる
。
０％以下の低Ｍｎ鋼でも圧延条件と冷却条件を選択する
ことによって低降伏比の複合組織鋼板が容易に得られる
。
【図面の簡単な説明】
第１図は圧延後の冷却ノ（ターン図、
第２図は空冷開始温度と空冷時間力ζ降伏比へ及ばず影
響を示すグラフ、 第３図はＰ添加量と巻取り温度〃；降伏比へ及）Ｙす影
響を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 （％）１イ、’１ＰＪｔｄ （％）１マ、η砺
響を示すグラフ、 第３図はＰ添加量と巻取り温度〃；降伏比へ及）Ｙす影
響を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 （％）１イ、’１ＰＪｔｄ （％）１マ、η砺
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＬＯ：０．０３〜００１５重量％、ｓｌ： １．５重置
Ｓ ： ０．０１０重ｔ１％以下の組成になる熱延鋼板
を、Ａ ｒ ３変態点以上での仕上げ圧延の直後、また
はこれに引続き７００℃に至る間に毎秒３０℃以上の冷
却速度で冷却をした後、３〜２０秒間にわたる空冷を経
て急冷？し、３００℃以下のｌＪＡ度で巻取シを行なっ
て、組緑中に一低温変卯相全有する降伏比７０％以下の
複合組織鋼板を得ることを特徴とする低降伏比高張力熱
延鋼板の製造方法。 ２ 熱延鋼板として、そのＳ含有量の２〜５倍に相当す
るＲＥＭまたは、１〜８倍に当るＧａを、含有する組成
になるものを用いる、特許請求の範囲】記載の方法。 ＆ 熱延鋼板として、（Ｅｕ ： ０．１０〜１．０重
ｉａ％をさらに含有する組成になるものを用いる特許請
求の範囲１または２記載の方法。 弧 熱延鋼板として、Ｎｉ ： Ｏ，］、Ｏ〜１．０重
欧裂、Ｑｒ ： ０．１０〜１．５重はチのうち少なく
とも１′！Ｍをさらに含有する組成のものを用いる特許
請求の範囲１〜８の何れか一つに記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15026782A JPS5941424A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15026782A JPS5941424A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5941424A true JPS5941424A (ja) | 1984-03-07 |
Family
ID=15493200
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15026782A Pending JPS5941424A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | 低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5941424A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59129725A (ja) * | 1983-01-17 | 1984-07-26 | Kobe Steel Ltd | 冷間加工性にすぐれた熱延高張力鋼板の製造方法 |
| US4807537A (en) * | 1985-02-14 | 1989-02-28 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Transport apparatus having vehicle removing mechanism |
-
1982
- 1982-08-30 JP JP15026782A patent/JPS5941424A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59129725A (ja) * | 1983-01-17 | 1984-07-26 | Kobe Steel Ltd | 冷間加工性にすぐれた熱延高張力鋼板の製造方法 |
| US4807537A (en) * | 1985-02-14 | 1989-02-28 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Transport apparatus having vehicle removing mechanism |
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