JPS5941605A - 二ボイラ・一タ−ビン型発電装置用制御方式 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、最新の中央局において見い出されるような
大規模な発電装置用の統合制御方式に関するものである
。大きさの程度としてそのような装置は例えば全負荷時
にコ５θＯｐｓｉｇおよび／　０００Ｆで毎時Ａ、　０
００．０００ポンド以上の主蒸気を要求する１０１００
Ｏ以上に見積オれ得る。習慣的には、そのような装置に
おいては、蒸気はまず高圧タービンを通過し、そして蒸
気をほぼ１００ＯＩＰの熱い再熱温度まで上昇する蒸気
発生装置における再熱装置ポｌ路を通シ、そして更に低
圧タービンを通って復水装置へａ、れる。

そのような発電装置の信頼度を改善しそして蒸気発生装
置の寸法を適度な大きさに維持するため、最近装置に並
行に動作する二つの蒸気発生装置を設けてタービンの総
蒸気要求を満たすようにすることが提案されてきた。二
つの蒸気発生装置と単一タービン発電機とのそのような
組合せは以下に詳細な説明から明らかなように独特の制
御問題を生じる。この発明の目的とするところはこれら
の問題を解決することにある。

しかしながら、明らかなように、この発明の新規の制御
方式は多くの普通の単一タービン発電機・単一蒸気発生
装置構造に等しく応用できる特徴を備えている。

この発明によれば二つの蒸気発生装置の総出力は主とし
て自動負荷指令装置まだはその他の装置によって確立さ
れたような単位ＭＷまたはエネルギ要素に従って維持さ
れる。

さらに、この発明によれば、装置エネルギ要求は必要に
応じて二つの蒸気発生装置間に分配され得る。

さらに、この発明によｎ、ば、一方の蒸気発生装置の出
力が制限される場合に／ｒｉ他方の蒸気発生装置の出力
は自動的に増大されて装置エネルギ要求を満たすように
される。

ζらに、この発明によれば、二つの蒸気発生装置の利用
できる総出力が装置エネルギ要求を満たすには不十分で
ある楊合には要求は利用できる総出力と一致するように
減少される。

ざらに、この発明によｎば、主として蒸気発生装置に割
シ当てられた装置エネルギ要求の大きさに従って各蒸気
発生装置に給水、燃料および空気が供給される。

てらに、この発明によれば、タービンからの総再熱蒸気
流は、主として蒸気発生装置に割シ肖てらｎ、た装置エ
ネルギ要求の割シ尚てに従って二つの蒸気発生装置間に
分配される。

この発明のこれらの目的および別の目的は添附図面につ
いての以下の説明から明らかとなろう。

さて第１図を参照すると、普通ボイラと呼ばｎ。

る蒸気発生装置％−Ａ　、　Ｅおよび高圧タービン９と
低圧タービンＩＯとを備えた共通タービン発電機装置を
有するほけ哄型的なニボイラ・−タービン発電機型の発
電装置用の基本的な蒸気・水サイクルが示されている。

図示のように、高圧タービンおよび低圧タービンの両方
は単一発電様ｌ／を駆動し得、または各タービンは共通
母線に給電する別々の発’Ｉ！：４ｆ？を駆動し得る。

使用され得るタービンおよび発電機の特殊構造はこの発
明の一部を成すものではない。それぞれ蒸気発生装置’
：Ａ、Ｂの副過熱装置／、２Ａ、／ＩＢから放出された
蒸気は高圧タービンタを通シそして分流され、一部は再
熱装置／、？Ａを通過し、残シの部分は再熱装置１３Ｂ
を通過する。そして再熱装置ｉ、ｉｈ、ｌａＢからの熱
い再熱蒸気は低圧タービンｉｏをａｂそして復水装ｆｌ
ダヘ放流される。低圧タービンとして示したものは実際
に中間圧タービンおよび一つまたはそれ以上の低圧ター
ビンであシ得る。

復水装置ｌｔからの復水は復水ポンプｉｓによって低圧
力Ｕ熱装置／＆Ａ供給され、低圧タービンＩＯから空気
分離用加熱装置／りへの抽出蒸気によって加熱され、そ
してまた低圧タービン１０がらの抽出蒸気によってもヵ
ｎ熱される。ボイラＡへの給水は空気分離用加熱装置１
７からボイラ給水ポンプ／ｇＡによって引出され、そし
て高圧加熱装置／９ｋを通って炉２０にと主過熱装置コ
／Ａと副過熱装置／コＡとを備えたボイラＡへ供給され
る。ボイラＢへの給水も空気分離用加熱装置／りからボ
イラ給水ポンプ／ｇＢによって引出され、そして高圧加
熱装置／９Ｂを通って炉−〇Ｂと主過熱装置コ／Ｂと副
過熱装置／、２Ｂとを備えたボイラＢへ供給される。

第ＪＡ、−Ｂ図にはそれぞれボイラＡ、Ｂに対する空気
・ガスサイクルを示す。これらのサイクルは同一であシ
、そして簡潔にするためボイラＡに対するサイクルのみ
を説明する。第、２Ａ図のボイラＡの構成要素は番号の
役に文字入を付して示し、また第２Ｂ図のボイラＢの同
様な構成要素は同じ番号に文字Ｂを付して示す。

第２Ａ図を参照すれば、強制通風ファン２．２人によっ
て供給された燃焼用空気は空気７１１′Ｉ熱装置、２３
Ａを通り、炉−〇Ａへ供給される。油、ガス、石炭また
はぞｎ、らの絹合せであってもよい燃料は任意の従来星
のツｌ、給装置（図示してないが線２４人で略本する）
から炉２０Ａ内へ供給される。炉から出る普通煙道ガス
と呼ばｔｌ、る燃焼ガスは煙突（図示してない）を介し
て大気中へ放出される時副過熱装置部／、２Ａ、再熱装
檻部／３Ａ１主過熱装轟部−／Ａ、空気加熱装置、２３
Ａおよび吸出しファン、ｉ！５Ａを通過する。主過熱装
！：、２／Ａから出る煙道ガスはまた再熱蒸気温度を部
分的または全体的に制御する製箔としてのガス再（イｉ
現用ファンコロＡによって炉−ＯＡ内へ再循環されイ９
る。一般に、再循環ガスの流Ｓはボイラへの熱−または
エネルギ入力に逆比例して維持される。燃焼化ｇ　ｑ’
ｐ、ｔが幾つかの加熱部を通過する図示順序は排他的な
順序ではない。例えばこの順序は主過熱装置゛、畠（」
過熱装置および再熱装置の順でもよく、或いは副過熱装
置、主過熱装置および再熱装置の順でもよい。同様に、
節約装置を適当な位置に設けることもできる。

第３図には制御方式の構成をブロック鞠図で示す。装誼
負狗要求は自動負荷指令装置−ｇ、或いは他の自動また
は手動装置によって確立され得る。

この制御の目的は、ＭＹ、ＢＴＵまたは他のエネルギ単
位で測定され得るよりな９］望のエネルギ出力に相応し
た制御信号を発生することにある。こうして発生された
制御信号はこの技術分野においてほぼ普通の多数の型式
のうちの任意の一つであシ得る主制御装置３０へ伝送さ
れる。一つの判に適当である型式はＢａｂｃｏｃｋ　＆
　Ｗｉｌｃｏｘ社発行の”　ｓｔθａｍ“第３ｇ版、第
３５章に図示され、記載されている。主制御装置の目的
は負荷指令装置−ｇで発生された制御信号から蒸気発生
装置に対する制御信号を発生してそれにより発電装置の
実除のエネルギ出力を所望のエネルギ出力に等しく維持
することにある。

主制御装置３０において発生された制御信号は比率制御
装置３２へ伝送され、この比率制御装置３．１！の働き
は、必要に応じて発生装置の性能の範。

囲で蒸気発生装置Ａ、Ｂ間に総体負荷要求を分配するこ
とにある。すなわち、この比率制」１装置は主制御装置
３０から制御信号を分割してボイラＡに対する第１要求
信号とボイラＢに対する第コ要求信号とを形成する。第
１要求信号は図示したようにボイラＡの給水制御装置３
ｆＡおよび点火割合制御装置３４１において利用される
。比率制御装置３．２において発生された二つの要求信
号Ｆ′ｉまた再熱流制御装置＋、２へも伝送され、この
再熱流制御装置１１２の働きは大体ボイラ負荷に応じて
ボイラＡ、Ｂに再熱蒸気流を分配することにある。

第ｑ、ｓ、ｔ、７図にはボイラＡ、Ｂに対する比率、給
水、点火割合および再熱流制御装置を示す。これらの図
面においては慣用の制御論理記号を用いていることがわ
かる。種々記号で表わすしばしばハードウェアと呼ばれ
ている制御構成要素は商業的に利用でき、それら動作は
この技術分野の熟練者には十分に理解される。さらに、
この発明は空気制御、流体制御、電子制御、電気制御ま
たはこれらを組合せたもののような任意の特殊な型式の
制御装置と結合し得るので、そのような特殊な型式の制
御装置を備えた制御方式を確認するのを避けるため慣用
の論理記号を使用する。＄；ｑ。

！、Ａ、７図に示す主制御装置は第１、．２Ａ、、２Ｂ
図において最終制御要素として参照してきた。

第７図を参照すると、主制御装置３０（２３図）によっ
て発生された総ボイラ要求に相応した制御信号は乗算装
置ダダに送らｎｌこの乗算装置からの出力信号は差装［
４４へ送られる。各ボイラの予定すべき総ボイラ要求の
部分は比率制御部グｇで形成され、この比率制御部グｇ
は制御信号を発生し、この制御信号は乗算装置ｌＩｌに
伝送される。

従って乗算装置ダψからの出力信号セボイラＡに対する
徴求信号である。差装置１１．乙においては、ボイラＡ
の要求信号は総ボイラ要求信号から差引かｎ１差装置１
ｌ−６からの出力信号はボイラＢの要求信号である。

ボイラＡかまたはボイラＢの動作における一つまたはそ
れ以上のファクタが予定の限界に制限されるかまたはそ
れ以上となる場合には、ボイラに対する要求信号を相応
して制限する必要がおる。

供給によってボイラ出力の制限を行なうファクタはバイ
パス動作中の燃料流、空気流、給水流、再熱流および過
熱流を表わす。予定の限界を越える場合にボイラ出力の
制限を行なうファクタは炉の通風を表わし、炉の通風は
、吸出し送風機の性能が制限される場合に予定の正の限
界を越え得る。

上記で述べたファクタは単にボイラ性能の制限を行なう
ことのできる多くのファクタを表わすものにすぎないも
のとして考えられることになる。

第７図に示すように、そのようなファクタはボイラＡの
限界制御装置ダブＡおよびボイラＢの同様な限界制御装
置Ｑ９Ｂに対する入力を成す臨界発生信号であると考え
られる。

ボイラ要求を不必要に圧迫する予定の限界を越える瞬時
的で小さな離脱を避けるため、５チ以下のデッドバンド
（ｄθａｄｂａｎｄ　）の離脱は無視される。

しかしながら、持続した離脱が５％以上になると、デッ
ドバンド誤差信号は１％まで減少され、それで／％以下
の誤差のみが無視されるようにする。

従ってボイラに対する要求信号は強制されたボイラ容量
と一致するように戻される。限界制御装危グワＡ、グ９
Ｂからの出力信号はそれぞれ積分装置、３．２に、３コ
Ｂにおいて時間に関して積分され、そしてそれぞれ低ｉ
セレクタＳｔｈ、ＪＡＢに送られる。従って乗算装置ダ
ダからの信号または積分装置５２Ａからの信号のどちら
か小ざい方はボイラＡに対する実際の要求信号である。

同様に、差装置ダ６からの信号または積分装置３．２Ｂ
からの信号のどちらか小ざい方はボイラＢに対する実際
の要求信号である。

一方のボイラの出力に圧迫がかかつても、二つのボイラ
の総出力は単位エネルギ要求を満たすべきであることが
望ましい。従って、この発明は、一方のボイラの出力を
制限し、他方のボイラの出力を増大はせることによって
自動的に補償するようにする場合を包含する。このため
、差装置６０Ａｆ′ｉ乗算装置ｌＩｑの出力信号と低信
号セレクタＳｔ。

Ａの出力信号との差に比例した信号を発生し、この信号
は正比例装償”６弘を通って総合計装置６ｇへ送られる
。同様に、差装置ｂＯＢは差装置らの出力信号と低信号
セレクタＪＡＨの出力信号との差に比例した信号を発生
し、この信号は反比例装置６６を通って総合計装置６ｇ
へ送られる。

両方のボイラＡ、Ｂがそれらに割り当てられた負荷を担
う場合、すなわちどちらの出力も制限されない場合、総
合計装置６ｇによって発生された出力信号はゼロである
。ボイラＡの出力が制限される場合には、総合計装置６
ｇからの出力信号ｒま伝達装置７０を作動し、そしてそ
の後乗算装置ｔヶの入力信号として作用する。乗算装置
ｌＩりからの出力信号は積分装置ＳコＡからの出力信号
と等しくなるように変化するので、ボイラＢに対する要
求信号は差装置弘６の動作によシ相応して増大される。

ボイラＢの出力における圧迫は同様に作動し、反比例装
置Ａ６からの出力信号は総合計装置６ｇおよび切換装置
り０を介して、差装置ＡＯＢからの出力信号がゼロとな
るまでボイラＡに対する要求信号を増大しかつボイラＢ
に対する要求信号を減少するように作用する。

／〜５分程度の予定の時間経過後、一方のボイラから他
方のボイラへの負荷の切換えが総ボイラ要求を満足する
ようにできなければ、単位負荷要求は二つのボイラの実
際の性能に等しくなるように減少される。差装置ＡＯｋ
からの持続した出力信号によって表わされたボイラＡに
おける満足されない要求は高信号セレクタ７コに伝送さ
れ、時間遅延装置７３において設定した予定の時間遅延
の後、負荷指令装置によって発生された単位負荷要求に
戻シ、二つのボイラの総体性能と一致するようにされる
。装置７．２にはまた差装置ｂＯＢからボイラＢに対す
る持続した不満足な要求を表わす出力信号が送られる。

明らかに、高信号セレクタ７２は装置負荷指令装置−ｇ
に差装置ＡＯＡ。

６０Ｂにおいて発生された二つの誤差信号のうちの大き
い方を通すように働く。従って、差装置乙θに、ＡＯＢ
のどちらかからのどちらかのボイラにおける不満足な要
求を表わす二つの信号のうちの大きい方が装置負荷要求
への復帰によってゼロに減少されると、両方のボイラに
おける不満足な要求はゼロに減少する。

単一ボイラー単一タービンの通常の構造では、給水温度
は装置負荷に対して直接予想できる関数関係で変化する
。この発明の場合のようにニボイラ・−タービン構造で
は、二つのボイラはできる限シ長く同じ負荷で作動する
。しかしながら、この関係に、給水温度がタービン負荷
の関数であるので二つのボイラが異なった負荷で作動す
る時にはいつでも破壊される。給水温度と両方のボイラ
に対する総給水流に等しいタービンに入る実際の蒸気流
との関係は高圧、低圧の空気分離用給水加熱装置への総
タービン抽出流に直接関係する。従って現存するボイラ
要求に対して予期される温度よシ低い給水温度は低い要
求されたボイラ給水流に等しいタービンへの現存する低
蒸気流に直接関係する。従って給水温度が現存するボイ
ラ要求に対して予期される温度よシ高ければ、給水要求
は、増大した抽出流から生じるタービンへの蒸気流の実
際の増大をもたらすように増大される。

第Ｓ図に示す制御装置では、各ボイラへの給水の流量は
ボイラ要求に正比例して維持される。従って比率制御装
置３コにおいて発生された制御信号は給水制御弁７４’
Ａに送られる。流れ伝達装置７ＡＡと、差装置７ｇｋと
、積分装置ｇＯＡと、乗算装置ｇ２にとを有するフィー
ドバックループは実際の給水流を要求給水流に等しく維
持する。

現存するボイラ要求に対して予期される温度からの実際
の給水温度の離脱に備えるため、関数発生装置ｇ３Ａか
ら発生された予期された給水温度に相応した信号は差装
置ｇＡｋにおいて、温度伝達装置ｇｔＡによって発生さ
れた実際の給水温度に相応した信号と比較される。差装
置ｇ　６Ａからの出力信号は総合計装置ｇｇｈを通って
乗算装置ｇ７にへ送られ、現存するボイラ要求に対して
予期される温度からの実際の給水温度の偏差に従って要
求制御信号を変更する。

また、所与ボイラ要求に対する所望の給水流量は通常の
または設計上の設定点から蒸気温度設定点において生じ
得る変化の影響を受ける。従って通常の温度からの所望
の蒸気温度の増大によシ給水流量は減少し、またその逆
にも作用する。装置９０ＡＶＣおいて発生された蒸気温
度設定点の変化に相応した制御信号は総合計装置ｇｇｈ
の出力を変えて所望の補償を行なうようにする。

以上ボイラムに対する給水制御装置について図示し説明
してきたが、ボイラＢに対する給水制御装置も全ての点
でボイラＡの場合と同じであることが理解されるべきで
ある。

ボイラＡ、Ｂに対する要求信号は発電装置に要求された
エネルギ出力を満足するのに要求されるボイラの熱放出
を調整する。熱放出はボイラの炉に対する燃料ＢＴＵ入
力に直接関係する。従ってボイラ要求信号は空気流と同
時に燃料流を調整する。所与燃料および燃料ＢＴＵ入力
に対して要求された燃焼空気流は本質的に一定のままで
あることが認められる。ボイラ要求信号は直接要求され
たエネルギ出力と同等視されかつまた各負荷時の総体サ
イクル効率は相対的に一定で予想できるので、この発明
は空気流を直接ボイラ要求に整合させる。燃料流は必要
に応じて再調整され、二つのボイラの過熱装置の出口温
度を等しく維持し才だタービン絞シ温度設定点に維持す
るようにする。

第６図に示すように、上記の説明に従って、ボイラＡの
要求信号は、燃焼用に供給される空気の流量を制御する
ダンＡ駆動装置のような最終制御要素？／Ａに伝送され
る。測定した空気流に比例した流れ伝達装置９．２人か
らのフィードバック信号は実際の空気流を所望の空気流
に等しく維持する。伝達装置９．２人において発生され
た信号は差装置ワ３Ａに送られ、そして出力信号は比例
・積分装置１３２Ａを通って必要に応じて空気流ダンパ
９／Ａを調整して実際の空気流を所望の空気流に等しく
維持するように作用する。

設定点からの温度誤差とボイラＡの過熱装置の出口温度
の変化率とに比例した信号は温度変化の向きに対して逆
向きに要求信号に重ねられ、それによって過熱装置出口
温度における瞬時的変動を補償する。図示したように、
過熱装置出口温度に相応した信号は温度伝達装置ワ４ｔ
Ａにおいて発生され、そして比例・微分装７５　ｑ３　
Ａおよび従って総合計装置９　Ａ　Ａに伝達される。

過熱装置出口温度の変化率に従って変更されたボイラＡ
に対する要求（ｊＨ号はまた燃料の流量を制御して鮎浩
の流量を空気の流量に対して要求された関係に維持する
。図示したように、総合計装置９６Ａからの出力信号は
燃料制御弁として第一八図に示した彫終ｆＩ］ＩＪｆｌ
１１１要素９７Ａへ送られ、使用した特殊型式の炸９料
流制御装置は燃料の柚類に関係する。懸料流伝達装置９
ｇＡと、差装％″９？Ａと、比例・積分装Ｈｉｏｏｈと
を有するフィードバックループは炊；料の実際の流量を
炉料の要求された流量に等しく維持する。

例えば燃ｆ１のＢＴＵ含有量の変化を表わすタービン絞
シ瀉度の比較的長期間の変化によシ、空気の流量と炉料
の流量との比率は変化し、こうして実際に空気の流量に
対する無料の流量を自動的かつ連続して調整する。こｆ
Ｌけ、タービン絞り温度伝達装置ｌθ３において発生さ
れた信号をイ責分装置１０／Ａへ導入することによって
達成され、積分装置ＩＯ／Ａからの出力信号は乗３８？
−装＠　／　０　、ｉ！Ａに送られる。こうして乗算装
置１０コＡからの出力信号は、推論的にボイラへの熱入
力量と燃か１の流量との関係の変化の測定値であるター
ビン絞り温度の長期の変化に従って燃料流伝達装置９ｇ
人からのフィードバック信号を変更するように働く。

以上説明してきた点火割合制御装置はボイラＡの制御に
特定してきたが、第６図かられかるように、ボイラＢに
対する制御装置も同じであシ、同じ構成妾素は同じ番号
に文字Ｂを付して示す。

所望のタービン絞シ温度を維持しながら二つのボイラの
過熱装置出口温度間の普通ハンチングと呼ばれる相互作
用を避けるため、舘６図１／ｉ：ｌｄ：プッシュプル制
御装置が付加的に示され、それによって比較的高い過熱
装置出口温度をもつボイラに対する燃料の流量は減少さ
れ、また同時に他方のボイラに対する燃料の流ｉｆ　Ｌ
／ｉ増大され、こうして設定点からの絞シ蒸気温度の変
動に従って両方のボイラへの燃料の流量を同時に調整し
ながら過熱装置の出口温度を等しく維持する。図示した
ように、ボイラＡおよびボイラＢの過熱装置出口温度間
の差に比例する信号は差装置／コ一において発生され、
そして直動比例装置ｌ−ダおよび遊動比例装置ＪＩｔ、
ｌコ５を介して総合討装蔭１０Ｓ）、、ｌ０３Ｂへ送ら
ｆ１積分装置１０ＩＡ、１０／Ｂに対する入力信号を逆
向きにバイアスさせる。

この発明は各ボイラに対する要求信号から誘出した順方
向送りｓ号に従ってボイラＡ、Ｂ間の高圧タービンタか
らの再熱蒸気を釣合せ、同時に各ボイラに対する再熱流
を主蒸気発生に比例はせて維持することを包含する。第
７図において、ボイラＡに対する要求信号は最終制御要
素すなわち流れ制御弁１ｏｔｈを位置決めする。同様に
、ボイラＢに対する要求信号は流れ制御弁１０７Ｂを位
置決めする。関数発生装置ｉｏｇｈ、ｉｏｇＢによって
、それぞれボイラＡ、Ｂに対する再熱流と要求信号との
間の任意の所望の直線または非直線関数関係はプログラ
ムされ得る。総体の利用できる再熱流の適当な分配はプ
ッシュプル　フィードバック制御ループによって得られ
、それによって各ボイラを通しての実際の再熱流および
プログラムされた再熱流との差を等しく維持する。図示
したように、ボイラＡおよびボイラＢを流れる再熱流は
流れ伝達装置ｌＯワＡ、１０？Ｂによって測定される。

簡単のため、第１図では再熱流の主要素をオリフィスと
して概略的に示してきたが、この発明は流れに対して関
数関係において変化する任意の圧力降下を用いて回復さ
れない圧力損失を最小にすることを包含し、再熱装置を
介しての圧力降下が利用されまたはベンチュリー管また
はフは一ノズルのような主要素が利用され得る。流れと
共に変化する差圧を発生する型式以外の周知の流れ測定
装置を用いることもできる。さらに、良く知られている
ように、再熱流および流れ伝達装置と共に変化する再熱
流の圧力および温度は任意適当な装置によってこれらの
両方の条件について補償され得る。

各ボイラを通る実際の再熱流とプログラムされた再熱流
との差は差装置／ｌθに、ｌ１０Ｈによって決められる
。例として、プログラムされた再熱流よシ大きな実際の
再熱流は差装置ｔ：ｉ、　／　／　ＯＡまたは／　１０
Ｂから正の出力信号を発生するものと考えられ得る。発
生した信号は差装置：／　／　／へ送られる。ここで発
生した出力信号は比例−積分装置ｌ／、２並びに通勤お
よび直動比例装＠／／３Ａ。

／／３Ｂを介してそれぞれ総合計装部／／弘Ａ。

／／’ＩＢへ供給される。総合計装％ｌ／／ダＡ。

／Ｉ’ｌＢからの出力信号は従って実際の再熱流とプロ
グラムされた再熱流との差を等しく維持するため逆向き
の位置決め弁１０７に、ＩＯ’ｌＢに対して逆向きに変
更される。明らかなように、必要ならば等しい差を維持
するのに許された調整１を制限してもよい。

上記で述べたように、二つのボイラ間の総体再熱流の適
当な分配によって、所望の再熱温度Ｖｉ第１図に示すよ
うなガス再循環によって得ることができ、このガス再循
環は必要ならは噴霧手段または他の周知の装置によって
補なわれる。しかしながら、ボイラの熱い再熱温度が設
定点を越える場合には、この発明はそのボイラに対する
再熱流を増大すると同時に他方のボイラに対する再熱流
を減少し、また両方のボイラの熱い再熱温度が設定点を
越える場合には超過の大きい方のボイラに対する杓熱流
を増大すると同時に他方のボイラを流れる再熱流を減少
することを包含する。

従ってこの作用によって両方のボイラからの過剰の熱い
再熱温度は等しく維持される。

温度伝達装置／ＩＳＡ、／１５ＢはボイラＡ。

Ｂの熱い再熱温度に相応した信号を発生する。これらの
信号は高信号選択装置１１１．Ａ、／１１．Ｂにおいて
設定点信号に対して比較される。伝達装Ｒ／１５ｋにお
いて発生された信号が例えば設定点以下である限シ、装
置／／ｌ、Ａは設定点信号を差装置／／７へ送る。しか
しながら、熱い再熱温度の相応した信号が設定点信号を
越える時には、それは差装置／／７へ送られる。同時に
、伝達装置／　１５Ｂによって発生された信号が設定点
以下である限シは、差装置／／りに送られた信号は設定
点信号である。しかしながら、伝達装置／／ＳＢにおい
て発生した信号が設定点信号よシ大きけ力、ば、その信
号は差装置Ｐ７　／　／　７へ送られる。上記の説明か
ら明らかなように差装置／／ｌ、からの出力信号は、両
方の熱い再熱温度が設定点かまたはそれ以下である限り
ゼロのような中立飴をもつ。

しかしながら一方のボイラの熱い再熱温度が設定点を越
えると、装置／／７は一方向の信号を発生し、また他方
のボイラの熱い再熱温度が設定点を越えると、装置／／
７は逆方向の信号を発生する。

両方のボイラの熱い再熱温度が設定点を越えるとすると
、装置ｌ／りは、熱い再熱温度の高くてしかも二つの熱
い再熱温度の差に相応した値をもつボイラに関連した方
向の出力信号を発生する。

差装置ｌ／りにおいて発生した信号は直動比例装置１／
ざＡおよび遊動比例装置１／ｇＢに送られる。これらの
装置は総合計装置ｌコθＡ、／コＯＢを介して逆向きに
ボイラＡ、Ｂに対する順方同送シ信号を変更するように
作用し、こうして逆向きに弁１０７ｋ　、１０７Ｂの位
置決めを行ない、そして両方のボイラからの熱い再熱温
度を設定点以下に維持し、をらに両方のそのような温度
が設定点以上である時に両方のボイラからの熱い再熱温
度を等しく維持する。

再熱アテンパレータがめったに用いられずかつ二つのボ
イラがしばしば不平衡な蒸気流お↓び従って不平衡な再
熱装置出口温度で作動されるような特性を再熱装置吸収
・負荷特性がもつ場合に特に適応できる別の構造は、二
つの再熱装置の出口に設定点以下かまたは以上の温度差
が住じる時は常に再熱装置を通して蒸気流をバイアスき
せることによって再熱装置温度制御性能を維持すること
にある。これを達成するため、第７Ａ図に示すように高
信号選択装置／／ｂＡ、／／ＡＢけ差装置／／７におけ
る比較のため設定点からの再熱装置出口温度誤差を形成
する差装置／３０に、ｌ３０Ｈで置換えられる。いずれ
かの再熱装置出口温度誤差が他方のボイラからの比較で
きる誤差と異なる場合にはいつでも、再熱蒸気流は出口
温度の比較的高い再熱装置を介して増大される。

【図面の簡単な説明】

第１図はタービンに蒸気を供給する二つの単一再熱蒸気
発生装置を有する代表的な発電装置の基本蒸気−水流サ
イクルを示すブロック線図、舶２Ａ図は第１図に示す蒸
気発生装置Ａの基本空気・ガス流サイクルを示すブロッ
ク線図、第、！　Ｂ図は第１図に示す蒸気発生装置Ｂの
基本空気・ガス流サイクルを示すブロック線図、第３図
は制御方式の構成を示すブロック線図、第ダ図は第３因
にブロック３２で示す比率制御装置を詳細に示す論理線
図、第５図ｒｉｍ３図にブロック３４！−Ａ、Ｊ４’Ｂ
でそれぞｎ示す蒸気発生装＆：Ａ、Ｅの各々に対する給
水流制御装置を詳細に示す論理線図、第６図＃−ｊ：第
３図にブロック３１．、Ａ、３１．Ｂでそれぞれ示す蒸
気発生装置Ａ、Ｂの各々に対する点火割合制御装置（燃
料および空気制御装置）を詳細に示す論理線図、第７図
は第３図にブロック線図で示す再熱蒸気制御装置を詳細
に示す論理線図、第７Ａ図ｒｉ第７図に示す再熱蒸気制
御装置の変形を示す基本的論理線図である。 図面中、−ｇは負栖指令装置、３ｏは主制御装置、３コ
は比率制御装置、３弘Ａ、３弘Ｂは給水流制御装置、３
１．Ａ、３ＡＢＦｉ点火割合制御装置、４ｔ２Ｖｉ、再
熱流制御装置である。 手続補正書（方式） 昭和５８年７月２９日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和５８年　特許願　第１２２４９０　　号２、発明の
名称 ニゼイラ・−タービン型発電装置用制御方式３、補正を
する者 事件との関係　　　特許出願人 ４、代理人 〒１０５住所　東京都港区西新橋１丁目１番１５号物産
ビル別館　電話（５９１）　０２６１■、明　細　書 ２、図　　面 ６、補正の内容 １：）別 ２　紙の通り

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ｌ　単一タービンに並行して蒸気を供給するボイラＡ、
   Ｂを有し、ボイラＡの要求信号を発生する装置と、ボイ
   ラＢの要求信号を発生する装置と、ボイラＡの要求信号
   に応動してボイラＡに対する燃料供給量をボイラＡの要
   求信号と関数関係に維持する装置と、ボイラＢの要求信
   号に応動してボイラＢに対する燃料供給量をボイラＢの
   要求信号と関数関係に維持する装置と、上記二つの要求
   信号とボイラム、Ｂに対する燃料供給量との関数関係を
   タービン絞）蒸気温度の設定点からの変動の時間につい
   ての積分に従って変更する装置とを結合して成る発電装
   置用制御方式。 ユ　タービンの高圧部に蒸気を供給しかつタービンの低
   圧部に再熱蒸気を供給するボイラＡおよび上記ボイラＡ
   と並行に上記タービンの高圧部に蒸気を供給しかつ上記
   タービンの低圧部に再熱蒸気を供給するボイラＢを有し
   、ボイラＡの要求信号を発生する装置と、ボイラＢの要
   求信号を発生する装置と、ボイラＡの要求信号に応動し
   てボイラＡを通る再熱蒸気の流量をボイラＡの要求信号
   の変化に対して関数関係に変える装置と、ボイラＢの要
   求信号に応動してボイラＢを通る再熱蒸気の流量をボイ
   ラＢの要求信号の変化に対して関数関係に変える装置と
   を結合して成る発電装置用制御方式。