JPS5944355B2 - ビチユ−メン物質を分離し、溶剤を回収するための方法および装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、高められた温度及び圧力の下において溶剤を
用い、ビチューメン物質を種々の留分に分離するための
改良方法に関する。

ビテユーメン物質から種々の留分な抽出する方法は、す
でに先行技術において多数開示されている。

これらのうちで最も有名なものは、「プロパン抽出」と
呼ばれるものであり、抽出剤としてプロパンを用いる単
一溶剤抽出工程により、接頭原油のような重質炭化水素
物質からアスファルト物質が抽出又は回収される。

先行技術の第１例は、プロパン以外の溶剤を用い、きわ
めて良好な分離速度で重質炭化水素物質を少（とも２種
の留分に分離し、しかもプロパン型の溶剤（Ｃ２〜Ｃ４
炭化水素溶剤）の使用に伴う従来技術の操作上の困難性
を消去することができると開示している。

この第１の例は、高い温度−圧力技法を用い、又好適な
溶剤群の一つとしてペンタンを用いることによって分離
を行なうと開示している。

このような方法を実施することにより、重質炭化水素物
質からの蒸留得率が高められる。

先行技術の第２例は、プロパン膜製とペンタン税源との
両方法を化合せて用いることにより、重質炭化水素物質
を３種の留分に分離する方法を開示している。

その方法は、（１）高められた温度及び圧力下において
、重質炭化水素物質とペンタンとを混合してレジン及び
オイルを含む軽質留分を生成し、（１１）高い温度及び
圧力下において、この軽質留分とプロパンとを混合して
オイルを含む第２の軽質留分と、レジンを含む第２の重
質留分とを生成し、そして（ｉｉｉ）レジン留分の少（
とも一部をペンタン税源プロセスに再循環して戻すこと
を包含している。

別法として、その方法は、重質炭化水素物質を最初にプ
ロパン税源プロセスで処理してアスファルテン及びレジ
ンを含む重質留分を生成し、その後ですでに得られたア
スファルテンーレジン留分に対してペンタン税源処理を
行なってレジンを含む第２軽質留分と、アスファルテン
を含む第２重質留分とを生成し、そしてレジン留分の少
くとも一部をプロパン税源プロセスに再循環して戻すこ
とによって実施することもできる。

先行技術の第３例は、アスファルテン、レジン及びオイ
ルを含む炭化水素原料油から３種の成分を生成するため
の二種溶剤抽出法を開示している。

約４：１以下の溶剤対原料油の容量比において、原料油
と第１溶剤とを混合して混合物を形成し、その混合物を
高められた温度及び圧力に保たれた第１抽出帯域へ導入
する。

第１抽出帯域内でこの混合物は分離し、アスファルテン
及びレジンを含まないオイルからなる第１の溶剤−富化
の液体相と、アスファルテン及びレジンが含まれる第１
の溶剤−貧化の液体相とを生じる。

次にこの溶剤−貧化液体相を、１分子当りの炭素原子の
数が前記第１溶剤よりも少くとも１個多い第２溶剤と接
触させたうえ、第２の抽出帯域中に導入する。

第２抽出帯域の温度及び圧力は、第１抽出帯域よりも低
く保ち、この溶剤−貧化液体相をレジンが含まれる第２
の溶剤−富化液体相と、アスファルテンが含まれる第２
の溶剤−貧化液体相とに分離する。

先行技術の第４例は、各段階における溶剤対供給原料比
と温度とを変えて行なう二段階式溶剤処理を利用して重
質炭化水素物質を３種の異なる成分に分離する単一溶剤
抽出法を開示している。

２：１ないし１０：１の範囲内の溶剤対原料油容量比に
おいて原料油と溶剤とを混合したうえ、オイルを含む第
１の溶剤−富化留分とアスファルテン及びレジンを含む
第１の溶剤−貧化留分とに混合物を分離させるに充分な
温度及び圧力に保たれた第１抽出帯域中に導入する。

次に溶剤−貧化留分は、追加分の溶剤と接触させたうえ
、第１抽出帯域よりも低い温度及び圧力に保たれた第２
抽出帯域中に導入し、アスファルト性固形分を形成させ
る。

次に、このアスファルト性固形分から可溶性物質を分離
する。

先行技術による分離法の場合、多くは減圧処理と水蒸気
ストリップ処理のうちいずれか、又は両者を用いること
によって、溶剤を種々の成分から分離している。

このような処理によって溶剤を気化し、ビチューメン製
品から分離し、そして凝縮して分離プロセスに再循環さ
せる。

水蒸気ストリップ処理装置に導入されたビチューメン物
質の一部が、微細な粒子の噴霧ミストの形で気化溶剤及
び水蒸気と共に水蒸気ストリッパーから運び出される場
合もあることが認められた。

溶剤を凝縮した際、この微細な粒子は固化してプロセス
装置内に沈降する。

沈降固形分は、ついには装置を閉塞し、ビチューメン分
離プロセスを瓦解させる原因となる。

今回、溶剤回収装置に微細な粒子寸法のビチューメン物
質が運び込まれるのを防ぎつ又、減圧及び水蒸気ストリ
ップ処理によって溶剤をビチューメン物質から分離でき
ることを発見した。

この方法は、分離された溶剤及びビチューメン物質の流
れを減圧した後で、その流れを導入するために特別に設
計された装置を有する水蒸気ストリッパー中に導入する
ことからなるものである。

最初にビチューメン供給原料を溶剤と混合して第１の分
離帯域内に導入する。

第１分離帯域は、高められた温度及び圧力下に維持し、
軽質ビチューメン物質及び溶剤を含む液状の第１軽質相
と、重質ビチューメン物質及び溶剤を含む液状の第１重
質相とに混合物を分離する。

第１軽質相を第１分離帯域から取出して第２分離帯域内
に導入し、別の処理を施す。

第１重質相を第１分離帯域から取出し、減圧弁を通過さ
せて減圧処理する。

減圧により、第１重質相に含まれる溶剤の実質部分が気
化することになる。

具合の悪いことに、減圧によって重質ビチューメン物質
の一部による望ましくない微細粒子寸法のミストも形成
される。

次に、得られた蒸気ミスト及び液状物質の混合物を水蒸
気ストリッパーに導入し、液状物質中に残留している溶
剤の分離を行なう。

水蒸気ス）・リッパ−には特別に設計された入口ホーン
（１ｎｌｅｔ ｈｏｒｎ ）を設ける。

入口ホーンは、水蒸器トリッパ−の円周の一部に沿って
湾曲している。

入白ホーンには波形構造を有する複数の羽根（ｖａｎｅ
）が設けられる。

水蒸気ストリッパー内に導入される液状物質は、液状物
質がホーンの壁及び羽根を実質的に湿潤した後、ホーン
からストリッパーの壁に沿ってストリッパーの下方部分
に流下するような方法でストリッパー中に流入するよう
にする。

液状物質をこの方法で導入することにより、微細な粒子
寸法の物質が湿潤状態の壁及び羽根の上に乱流的に衝突
し、その上に保留されることになる。

この保留された微細な粒子は、次いで液状物質と共にス
トリッパーの壁を流下する。

液状物質中に溶解して残留している溶剤は、ストリッパ
ーの下方部分に導入される水蒸気によって気化する。

次に、気化した溶剤と水蒸気とを水蒸気ストリッパーか
ら取出し、溶剤凝縮装置に導く。

溶剤の蒸気と水蒸器とを凝縮し、得られた液体流を溶剤
凝縮装置から取出し、水抜き装置付きの溶剤サージ槽に
導く。

溶剤と水との間の密度の相違に起因して水が重質相とし
て分離するので、これを溶剤サージ槽の底から抜きとり
、一方溶剤はプロセス内に再循環させる。

第１図について説明すると、ビチューメン物質を含む供
給原料を導管１０から第１分離帯域１８内に導入する。

供給原料を第１分離帯域１８の上方部分１２に導入する
のが望ましい。

導管１４を通して溶剤を第１分離帯域１８に導入し、供
給物との接触及び混合を行なう。

溶剤を第１分離帯域１８の下方部分１６に導入するのが
望ましい。

溶剤対供給原料の容量比が約２：１ないし約２０：１、
そして好ましくは約８：１ないし約１２：１の範囲内と
なるに充分な溶剤を第１分離帯域１８に導入する。

これよりも多量の溶剤を用いることもできるが、それは
不必要であることを理解すべきである。

本発明を限定するためではなく、本発明の方法について
の理解を容易にする目的の下に、以下アスファルテン、
レジン及びオイルを含む常圧蒸留残渣油からなるビチュ
ーメン供給原料に特定して記述する。

第１分離帯域１８を高められた温度及び圧力に維持し、
供給原料混合物をオイル及び溶剤が含まれる液状第１軽
質相と、アスファルテン、レジン及び溶剤が含まれる液
状第１重質相とに分離する。

より特定的には、第１分離帯域１８は、約１５０下から
溶剤の臨界温度以上までの範囲内の温度水準に保つ。

温度水準を溶剤の臨界温度以上に保つのが望ましい。

第１分離帯域１８の圧力水準は、帯域１８の温度が溶剤
の臨界温度より低く保たれていれば、少くとも溶剤の蒸
気圧に等しく保チ、又溶剤の臨界温度又はそれ以上に保
たれていれば、少くとも溶剤の臨界圧力と同じに保つ。

圧力水準を溶剤の臨界圧力以上に保つのが望ましい。

本発明の別法的態様（図示せず）においては、導管１０
を通る供給原料と、導管１４を通る溶剤とを、第１分離
帯域１８に導入する前に混合帯域内に導く。

供給原料と溶剤とを混合帯域内で完全に混合した後、混
合物として第１分離帯域１８へ導入する。

次いで、第１分離帯域１８の内部の温度及び圧力を調節
することによって、混合物を液状の第１軽質相と液状の
第１重質相とに分離させる。

再び第１図に戻るが、第１重質相は、導管２４を通って
第１分離帯域１８から取出し、導管２４の途中にある減
圧弁２６を通して減圧処理する。

第１重質相の圧力水準を約Ｏ〜５０ ｐｓｉｇの水準に
低下させるのが望ましい。

圧力降下によって第１重質相中の溶剤の実質的部分が気
化するが、少量の溶剤はアスファルテンとレジンとの液
状混合物中に溶解して残留する。

溶剤の気化を起こす減圧又はフラッシュ操作により、微
細粒子寸法のアスファルテン及びレジンの望ましくない
フォック又は噴霧ミストの形成も惹起されることが認め
られた。

これらの粒子は、エーロゾルミストの形で気化溶剤の中
に分散している。

これらの微細粒子は液状のアスファルテン及びレジンと
容易には再結合しない。

気化した溶剤と、ミストと、液状のアスファルテン及び
レジンとの混合物は、次いで水蒸気ストリッパー内に導
入され、液状のアスファルテン及びレジンとの合同体（
ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ）の状態で残留する溶剤がい
っさい除去される。

ミスト及び水蒸気と一緒になった気化溶剤は、次いで凝
縮装置の中へ導入される。

気化溶剤中の微細粒子寸法のアスファルテン及びレジン
は、溶剤凝縮の際に固化し、溶剤凝縮装置をはじめ他の
後続の装置内において沈降する。

沈降するアスファルテン及びレジンの粒子は、装置内に
蓄積し、ついには排出用導管がつまり、ビチューメン分
離プロセスの互譲の原因となるにいたる。

水蒸気ストリッパーに用いられる普通のタイプの供給原
料導入法は、供給原料を半径方向に導入する方法である
。

半径方向の導入方式にはいくつかの望ましくない欠点が
ある。

大形容積のストリッパー中に入る供給原料が膨張する時
のジェット効果で生じる激しい乱流が供給原料の付加的
な流滴を生成し、この流滴が気化溶剤及び水蒸気中に分
散するようになり、しかもこの流滴を次いで溶剤及び水
蒸気から分離しなくてはならない。

また、半径方向の原料導入法にあっては、蒸気流中に渦
（ｅｄｄｙ ）が生じ、この渦は液滴同伴沈降（ｅｎｔ
ｒａｉｎｍｅｎｔｓｅｔｔｌｉｎｇ）の妨げとなる。

液滴同伴沈降の最大限度量は標準重力速度に限定される
。

溶剤分留法において、分離された粗留分（ｃｒｕｄｅｆ
ｒａｃ ｔｉｏｎ ）から実質的に固形分を含まない溶
剤を回収するのに、重力沈降法では所要の品質の溶剤流
を充分に保ち得ないことがしばしばある。

水蒸気ストリッパーの内側に沿って造られた通路（Ｃｈ
ａｎｎｅｌ ）に混合相供給原料を接線方向に送り込む
接線式原料導入方式を用いることにより、半径方向原料
導入方式の困難性がある程度克服される。

接線方向導入法は、液滴同伴を低下させる上において、
半径方向原料導入法に較べて二つの主な利点を有する。

まず第一に、供給原料の気液両相への分離がそれほど急
激でない。

このことにより、気相中に分散する付加的な液滴形成が
最低に抑えられる。

第二に、遠心効果の場（ｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌ ｆ
ｉｅｌｄ）に起因する分離速度が蒸気速度の二乗に正比
例し、蒸気流の曲率半径に反比例するので、分散した液
体小滴が合体し、ストリッパ一槽の内部壁面上に沈積す
る。

従来技術による接線方向導入法により、蒸気−液体分離
効率が太いに改善されたが、それを用いることに付随す
る不利もある。

まず第一に、接線方向入口の周囲においては、分離効率
が重力の増加に実際に比例しないことである。

理論的な分離効率の低下の主な理由は、接線方向入口の
下方で形成される渦の流れによって、分離済みの液体が
再同伴（ｒｅ −ｅｎｔｒａｉｎ ）されることである
。

下方へ向かう速度が太きすぎるので、蒸気と液体との再
混合（ｒｅ ｍ ｉｘｔ ｉｎｇ ）がひき起こされる
。

第二に、従来技術の接線方向導入法の場合、円形の通路
開口部を通ってストリッパーの上方部分の中へ流れ込む
時の蒸気の流れ特性が、通路を通過した後に形成される
渦の流れによって乱されることである。

乱流は、通路における高速流の衝突の後、下流での低速
流体に変ることによってつくり出される。

混合物がストリッパー中に入ることによって流れの断面
積が急激に増大した後に形成される渦流によって、局部
的な速度促進流路（１ｏｃａｌｖｅｌｏｃｉｔｙ ａｃ
ｃｅｌｅｒａｔｉｏｎ ｐａｔｈ）が形成され、かか
る流路の形成は、均一な蒸気流を妨害し、そのため液滴
同伴沈降が妨げられる。

本発明による方法及び装置は、水蒸気ストリッパーへの
接線方向導入法の欠点の少くともい（つかを克服するも
のである。

本発明の方法によれば、気化した溶剤と、微細粒子寸法
のアスファルテン及びレジンと、液状のアスファルテン
及びレジンとの混合物を、特別に設計された導入手段を
設備した水蒸気ストリッパー２８内に導入する。

一般に、この導入手段は、例えば水蒸気ストリップ処理
装置のような装置に、少（とも２種の成分からなり、そ
のうちの少くとも１成分が少くとも一部気化しているよ
うな混合物を導入するように用意される。

混合物が装置内に入る際、気化しうる成分の気化してい
る部分の中に、混合物の他の気化していない成分の少く
とも一部からなる微細粒子が分散しているような時、本
導入装置を使用すれば特に利点のあることが認められた
。

混合物に対して遠心運動が付与されるような方法で装置
内に混合物が導入されるように、この導入装置は作用す
る。

遠心運動を利用して混合物内の乱流を増加させ、それに
より混合物の気化していない成分の少くとも一部が装置
の内面を被覆又は湿潤するようにしむけると共に、気化
しうる成分の前記の気化している部分中に分散した気化
していない成分からなる微細粒子の少くとも一部が、装
置の被覆又は湿潤された表面に乱流的に衝突するように
しむける。

微細粒子が湿潤状態の表面に衝突した時、表面上に被覆
された混合物の気化していない成分と合体（ｃｏａｌｅ
ｓｃｅ ） Ｌ、又は該成分に付着（ａｄｈｅｒｅ ）
する傾向をこれらの微細粒子は示す。

この合体又は付着により、気化しうる成分の気化してい
る部分との合同体から微細粒子が分離される。

次に本発明の一つの特定的な態様である第２図について
説明する。

気化している溶剤と、微細粒子寸法のアスファルテン及
びレジンと、液状のアスファルテン及びレジンとの混合
物を、ストリッパーの円周の少くとも一部に沿って伸び
る入口ホーン３０を通して水蒸気ストリッパー２８内に
導入する。

入口ホーン３０は、少くとも三つの無孔の（５ｏｌｉｄ
）側壁を有する少くとも一つの通路（ｃｈａｎｎｅｌ
）で構成される。

通路の底部を形成する第四の側壁は、存在しなくてもよ
く、また通路の長さの一部に存在してもよく、また通路
の長さ全部にわたって存在していてもよい。

通路の側壁の一つは水蒸気ストリンパ−２８の内壁で構
成するのが望ましい。

入口ホーン３０の内部には、複数の羽根３１を配設する
。

羽根３１は波形構造を有し、入口ホーン３０の長さの少
くとも一部にわたって伸びている。

羽根は種々の長さのものでよく、又いくつかのセグメン
トで構成することもできる。

入口ホーン３０は、水蒸気ストリッパー２８の円周に沿
い、その約１／４ないし３／４にわたって伸びるのが望
ましい。

入口ホーン３０は、その中を混合物が通る時、それに遠
心運動が付与されるように水蒸気ストリッパー２８内に
配置する。

遠心運動は混合物に作用する力を増大させる。

羽根３１０波形表面ば、遠心運動で付与された力を利用
し、混合物が入口ホーン３０を通過する時に、混合物内
に乱流をつくり出す。

この乱流は、微細粒子寸法のアスファルテン及びレジン
の実質的部分と、液状のアスファルテン及びレジンとの
合体又は再結合をひき起こす。

入口ホーン３０には、下方への傾斜を設け、重力に加え
て下方への力を混合物に与え、それによって混合物の液
状部分が水蒸気ストリッパー２８の最も低い部分にまで
誘導されるようにするのが望ましい。

混合物は導管２４を経て入口ホーンを通過し、水蒸気ス
トリンパ−２８の中心軸から外方に向かい、又好ましく
は下方に向かって流れることになり、それによって水蒸
気ストリッパーの内壁は、混合物に含まれる液状のアス
ファルテン及びレジンにより完全に湿潤される。

明確な機構は現在不明であるが、微細粒子寸法のアスフ
ァルテン及びレジンの再結合は、遠心運動の結果として
微細粒子寸法の物質に付与される原動力を利用して作り
出される乱流の作用によるものであると考察される。

乱流が原因となり、微細粒子が入口ホーン３０の湿潤し
た表面に衝突し、又は表面を直撃し、次いで表面上に存
在する液状のアスファルテン及びレジンと合体し、又は
それに付着することになる。

また、この再結合は、さきに述べた要素と、液状物質が
ストリッパーの中心軸から外方に向かって移動し、入口
ホーン及びストリッパーの湾曲した内側表面に接触する
際に受ける高い剪断速度及び強い摩擦効果との組合せに
よっても得られるはずである。

意外なことに、入口ホーン３０の内部における混合物内
の乱流の増加は、水蒸気ストリッパーに混合物が入る際
に生じる渦流による液滴同伴の問題を悪化させないこと
が認められた。

入口ホーン３０内に羽根３１があることにより、三つの
側壁構造を有する従来の接線方向導入に較べて、気化し
た溶剤から除去される微細粒子の量が著るしく増加する
。

この導入手段による総合的な効果は、水蒸気ストリッパ
ー内に、一般的にはより乱流的に流入する混合物によっ
て、液滴同伴の問題がかりに若干増加しても、かかる問
題の増大を克服するほどに有効である。

本発明の別の好ましい態様を示す第３図について次に説
明する。

この態様においては、水蒸気ストリッパー２８の湾曲し
た内壁に対して接線方向に導管２４から水蒸気ストリッ
パー２８に混合物が導入されるように入口ホーン３０を
配置する。

液状のアスファルテン及びレジンは、入口ホーンの内部
表面を湿潤し、次いで水蒸気ストリッパーの内壁を流下
し、水蒸気ストリッパーの下方部分に集まる。

水蒸気は、導管３４（第１図参照）から水蒸気ストリン
パ−２８の下方部分に導入される。

この水蒸気により、液状のアスファルテン及びレジンと
合同した残りの溶剤がいっさい気化することになる。

気化した溶剤と水蒸気とは、ストリッパーの内壁を流下
する液状のアスファルテン及びレジンとは向流的に、水
蒸気ストリッパー２８の中央部分を通って上昇する。

これにより、液状の物質が上昇する蒸気で予熱できるし
、一方気化した溶剤及び水蒸気も一部冷却できる。

気化した溶剤及び水蒸気は、導管３６を経由して水蒸気
ストリッパー２８から取出し、溶剤凝縮装置３８に導入
する。

液状のアスファルテン及びレジンは、導管４８を経由し
て水蒸気ストリッパー２８から取出し、重質相製品とし
て回収する。

水蒸気ストリッパー２８の下方部分には、例えはバブル
キャップ６０を備えたようないくつかの接触トレー３２
、又は他の任意のタイプのトレーを設けることができる
（第３図参照）。

液状のアスファルテン及びレジンがストリッパー２８の
内壁を流下する時、トレー３２の表面を通過した後、水
蒸気ストリッパー２８の底部に最終的に集まる。

水蒸気は、最も低いトレーの下方でストリッパー２８に
導入され、ストリッパー内を上昇し、液状のアスファル
テン及びレジンと接触し、いっさいの残留溶剤の少くと
も一部を気化させる。

気化した溶剤と水蒸気とは、水蒸気ストリッパー２８の
内側中心部を通って上昇する。

操作に際しては、水蒸気ストリッパー２８への第１重質
相の流量（ｆｌｏｗ ｒａｔｅ ）は、第１分離帯域１
８内の液面コントローラー（図示せず）によって調節す
る。

液面コントローラーは、第１分離帯域１８の内部の第１
重質相の量を測定しうる、第１分離帯域１８内の適当な
感知器に連結させる。

感知器によって提供される情報を液面コントローラーで
分析し、次に導管２４の途中に設けられた自動式の弁（
図示せず）が作動し、弁の開閉に応じて、第１分離帯域
１８からの第１重質相の量をそれぞれ増減する。

水蒸気ストリンパ−２８の底部内の液状のアスファルテ
ン及びレジンの液面は、導管４８の途中に設けられた自
動式の弁（図示せず）を作動しうる液面コントローラー
（図示せず）によって調節する。

この液面コントローラーは、水蒸気ストリッパー２８内
のアスファルテン及びレジンの量を測定しうる、水蒸気
ストリッパー２８の下方部分内にある適当な感知器に連
結している。

感知器からの情報を液面コントローラーが分析し、弁の
作動により、導管４８からのアスファルテン及びレジン
の排出速度を調節する。

もし、水蒸気ストリッパー２８の下方部分内において、
アスファルテン及び樹脂の液面が高いと判断されれば、
液面コントローラーが弁を開いて排出させる。

もし、水蒸気ストリンパ−２８に含まれるアスファルテ
ン及びレジンの量が不充分で、そのため溶剤が導管４８
を通って流れるような時には、所望の量が水蒸気ストリ
ッパー２８内に蓄積するまで、弁を少くとも一部閉じて
アスファルテン及びレジンの流れを制限する。

前記のような調節機能を有する液面コントローラーは、
当業者のよく知るところであり、例えばアイオワ州マー
シャルタウンのフィッシャー・コントロールス社（Ｆ
１ｓｈｅｒＣｏｎｔｒｏｌｓ Ｃｏｍｐａｎｙ ）
−から市販されている。

再び第１図に戻って説明する。

気化溶剤及び水蒸気は、溶剤凝縮装置３８の中で凝縮し
、いっさいの微粒子寸法のアスファルテンを実質的に含
まない液体混合物となる。

このことは、本発明の実施により、水蒸気ストリッパー
２８からのアスファルテンのキャリーオーバー（ｃａｒ
ｒｙ −ｏｖｅｒ ’）ｆｒ’消去されるか、又は実質
的に最低に抑えられることに起因する。

液体混合物は、導管４０を通って溶剤凝縮装置３８から
取出し、水抜き装置付きの溶剤サージ槽４２に導入する
。

サージ槽４２において、液密度の相違を利用して溶剤を
水から分離し、導管４４を経由して取出したうえ、プロ
セス内に再循環させる。

溶剤より大きい密度を有する水は、サージ槽４２の底部
の水抜き装置から導管４６を通って取出し、下水溝に流
すか、又は適当な方法で処分する。

オイル及び溶剤からなる分離された第１軽質相は、導管
２０を通って第１分離帯域１８から取出し、第２分離帯
域２２に導入する。

特定的な一つの態様においては、第２分離帯域２２の温
度水準を第１分離帯域１８の温度水準より高く維持し、
又高められた圧力を保ち、それにより、第１軽質相を溶
剤からなる第２軽質相と、オイル及び若干の溶剤からな
る液状の第２重質相とに分離する。

溶剤からなる第２軽質相は、導管５０を通って第２分離
帯域２２から取出し、プロセス内を再循環させる。

第２重質相は、導管５２から取出して回収し、又は付加
的な加工を施す。

より特定的には、第２分離帯域２２は、第１分離帯域１
８の温度水準より約２０’Ｆ高い温度から溶剤の臨界温
度以上までの範囲内の温度に保つ。

第２分離帯域２２の圧力水準は、帯域２２が溶剤の臨界
温度より低く保たれているならば、少くとも溶剤の蒸気
圧に等しく保ち、また溶剤の臨界温度に等しいか、又は
それより高い時には、少くとも溶剤の臨界圧力に等しく
保つ。

第２分離帯域２２の圧力水準は、第１分離帯域１８にお
けると実質的に同じ圧力水準に保つことができる。

やはり第１図で示すことのできる別の態様においては、
供給原料と溶剤とを前記のように第１分離帯域１８に導
入する。

この場合には、第１分離帯域１８の温度及び圧力の各水
準を、供給原料供結物がオイル、レジン及び溶剤を含む
第１軽質相と、アスファルテン及び若干の溶剤を含む第
１重質相とに分離されるように決定された水準に保つ。

第１重質相は、導管２４を通って第１分離帯域１８から
取出し、前記のように処理し、圧力を降下させ、気化し
た溶剤中に分散したいっさいの微細粒子寸法のアスファ
ルテンを再結合させる。

第１軽質相は、導管２０を通って第１分離帯域１８から
取出し、第２分離帯域２２に導入する。

第２分離帯域２２は、第１軽質相を溶剤からなる第２軽
質相と、オイル、レジン及び若干の溶剤からなる第２重
質相とに分離できるように決定された温度及び圧力の各
水準に保つ。

第２分離帯域２２の温度水準は、溶剤の臨界温度より高
く保つのが望ましい。

溶剤からなる第２軽質相は、導管５０を通って第２分離
帯域２２から取出して再循環させる。

第２重質相は、前記のように導管５２を通って第２分離
帯域２２から取出す。

この例においては、導管５２の途中に減圧弁５４を設け
、第２重質相を減圧する。

第２重質相の圧力水準を約Ｏないし５０ ｐｓｉｇに低
減するのが望ましい。

減圧処理により、第２重質相に含まれる溶剤の実質的部
分は気化する。

しかしながら、少量の溶剤は取残される。

具合の悪いことに、減圧又はフラッシュ処理により、微
細粒子寸法のレジン及びオイルの望ましくないフォック
又は噴霧ミストも形成される。

これらの粒子は、気化した溶剤中に分散し、液状のレジ
ン及びオイルと容易には再結合しない。

気化した溶剤中に含まれる微細粒子寸法のレジン及びオ
イルは、プロセス内の再循環用に溶剤を凝縮させる際に
固化することが認められた。

固化した粒子は、溶剤凝縮装置及びこれに続く装置の内
部で沈降する。

沈降粒子は装置内に蓄積し、ついには排出導管をふさぎ
、ビチューメン分離プロセスを瓦解させるに到る。

本発明に従えば、導管５２内の気化した溶剤、微細粒子
寸法のレジン及びオイル、ならびに液状のレジン及びオ
イルの混合物は、前記のストリンパ−２８における入口
ホーン３０と同一構造の入口ホーンを通り、水蒸気スト
リッパー５８の中に導入される。

導管６２からストリッパー５８の下方部分に水蒸気を導
入する。

ストリッパー２８において液状のアスファルテン及びレ
ジンから分離したように、液状のレジン及びオイルから
、混合物の分離及び溶剤のストリップ処理を行なう。

レジン及びオイルは、装置内を沈降し、水蒸気ストリッ
パー５８の底部に集まる。

レジン及びオイルは、導管６４経由でストリンパ−５８
の底部から取出して回収する。

気化した溶剤及び水蒸気は、導管６６を通ってストリッ
パー５８から取出し、溶剤凝縮装置に導入し、最終的に
はプロセス内を再循環させる。

有利には、導管６６と導管３６とを連結し、ストリッパ
ー５８からの気化した溶剤及び水蒸気と、ストリッパー
２８からの気化した溶剤及び水蒸気とを組合わせたうえ
、溶剤凝縮装置３８に導入することができる。

溶剤凝縮装置３８を前記のように操作して溶剤の凝縮処
理を行なった後、溶剤サージ槽４２で凝縮水分から分離
したうえ、プロセス内の再循環に供する。

本発明のさらに別の態様においては、第４図に示すよう
に、常圧蒸留残渣油供給原料を、それぞれアスファルテ
ン、レジン及びオイルからなる３種の別個の製品に分離
する。

本態様においては、原料の常圧蒸留残渣油を導管１１０
から第１分離帯域１１８の上方部分１１２の中へ導入す
る。

導管１１４から第１分離帯域１１８の下方部分１１６に
導入された溶剤と、供給原料とを接触させる。

第１分離帯域１１８を、高められた温度及び圧力に維持
することにより、原料油−溶剤混合物をレジン、オイル
及び溶剤を含む第１−軽質相と、アスファルテン及び若
干の溶剤を含む第１重質相とに分離する。

温度及び圧力についての特定条件は、液状の重質相が残
りの溶剤−富化軽質相から分離を起こすような、第１分
離帯域１１８内の溶剤密度が得られるように選定される
。

より特定的には、第１分離帯域１１８は、約１５０”Ｆ
かも溶剤の臨界温度以上までの範囲内の温度水準に保つ
。

第１分離帯域１１８の圧力水準は、帯域１１８が溶剤の
臨界温度より低い温度に保たれていれば、少くとも溶剤
の蒸気圧に等しく保ち、又溶剤の臨界温度に等しいか、
又はそれより高い時には、少くとも溶剤の臨界圧力に等
しく保つ。

第１重質相は、導管１２４を通って第１分離帯域１１８
から取出し、導管１２４の途中に設けた減圧弁１２６を
通して減圧する。

第１重質相の圧力水準を約Ｏ〜５０ ｐｓｉｇに低下さ
せるのが望ましい。

減圧により、第１重質相に含まれる溶剤の実質部分は気
化するが、少量の溶剤は液状のアスファルテンに溶解し
たまま残留する。

具合の悪いことに、減圧処理により、気化溶剤中に分散
している微細粒子寸法のフォック又は噴霧ミストも形成
する。

次に、気化した溶剤、微細粒子寸法のアスファルテン及
び液状のアスファルテンの混合物を、前記のストリッパ
ー２８における入口ホー７３０（第１図〜第３図参照）
と同一の構造を有する入口ホーンを通して水蒸気ストリ
ッパー１２８に導入する。

導管１３４を経由して水蒸気を水蒸気ストリッパー１２
８の中へ導入し、アスファルテンと合同して残留する残
留溶剤を気化する。

液状のアスファルテンは沈降し、水蒸気ストリッパー１
２８の下方部分に集まる。

このアスファルテンを導管１４８を通して水蒸気ストリ
ッパー１２８から取出し、アスファルテン製品として回
収する。

気化溶剤と水蒸気との混合物は、導管１３６を通して水
蒸気ストリッパー１２８から取出し、溶剤凝縮装置１３
８に導入する。

気化溶剤と水蒸気とは凝縮し、いっさいの微細粒子寸法
のアスファルテンを実質的に含まない液体混合物となる
。

次に液体混合物を導管１４０を通して溶剤凝縮装置１３
８から取出し、水抜き１４６を備えた溶剤サージ槽１４
２に導入する。

溶剤は、その後導管１４４を通ってプロセス内に再循環
する。

第１分離帯域１１８内で形成された第１軽質相は、導管
１２０を経て取出され、第２分離帯域１２２に導入され
る。

第２分離帯域１２２において、帯域１２２内の温度及び
圧力を調節することにより、オイル及び溶剤からなる第
２軽質相と、レジン及び若干の溶剤からなる第２重質相
とに第１軽質相を分離させる。

より特定的には、第２分離帯域１２２は、第１分離帯域
１１８における温度水準よりも高い温度水準に保つ。

第２分離帯域１２２の圧力水準は、帯域１２２が溶剤の
臨界温度より低い温度に保たれている時には、少くとも
溶剤の蒸気圧に等しく保ち、また溶剤の臨界温度に等し
いか、又はそれより高く保たれている時には、少くとも
溶剤の臨界圧力に等しく保つ。

第２重質相は、導管１５２を通して第２分離帯域１２２
から取出し、導管１５２の途中に設けた減圧弁１５４を
通して減圧させる。

第２重質相の減圧処理により、第２重質相に含まれる溶
剤の少くとも一部は気化する。

第２重質相の減圧により、気化溶剤中に微細粒子寸法の
レジンが形成された場合には、前掲の水蒸気ストリッパ
ー２８内の入口ホーン３０（第１図〜第３図参照）と同
一の構造を有する入口ホーンを通して水蒸気ストリッパ
ー１５６に、気化溶剤と、微細粒子寸法のレジンと、液
状のレジンとの混合物を導入して粒子の除去と溶剤の回
収とを行なう。

水蒸気＋１導管１７６を通して水蒸気ストリンパ−１５
６に導入し、レジンと合同して残留しているいっさいの
溶剤を気化する。

レジンは水蒸気ストリンパ−１５６の下方部分に集めら
れる。

次いで、このレジンを導管１５８から取出し、レジン製
品として回収する。

混合物に微細粒子寸法のレジンが含まれていない場合に
は、導管１５２内の混合物を任意の従来方式による水蒸
気ストリッパーに導入し、残留溶剤をレジン製品から分
離することができる。

気化した溶剤及び水蒸気は、導管１６０を通して水蒸気
ストリッパー１５６から取出し、溶剤凝縮装置１３８に
送り、凝縮処理に引続いて回収する。

所望によっては、気化した溶剤及び水蒸気を前記とは別
の溶剤凝縮装置に導入してもよいことを理解すべきであ
る。

第２分離帯域１２２で生成した第２軽質相は、導管１５
０を経由して取出し、第３分離帯域１６２に導入する。

第３分離帯域１６２においては、帯域１６２内の温度及
び圧力を調節することにより、溶剤からなる第３軽質相
と、オイル及び若干の溶剤からなる第３重質相とに第２
軽質相を分離させる。

より特定的な一つの態様においては、第３分離帯域１６
２は、第２分離帯域１２２における温度水準より高い温
度水準に保つ。

第３分離帯域１６２の圧力水準は、帯域１６２が溶剤の
臨界温度より低い温度に保たれている時には、少くとも
溶剤の蒸気圧に等しく保ち、また溶剤の臨界温度と等し
いか、又はそれより高い温度に保たれている時にＱ′！
、少くとも溶剤の臨界圧力に等しく保つ。

溶剤が含まれる第３軽質相は、導管１７４を通して第３
分離帯域１６２かも取出しくプロセス内を再循環させる
。

第３重質相は、導管１６４を通して第３分離帯域１６２
から取出し、導管１６４の途中に設けた減圧弁１６６を
通して減圧する。

第３重質相の減圧により、その中に含まれている溶剤の
少（とも一部は気化される。

第３重質相を減圧することにより、気化溶剤中に微細粒
子寸法のオイルの形成が起きた場合には、気化溶剤、微
細粒子寸法のオイル及び液状のオイルの混合物を、前掲
の水蒸気ストリッパー２８内の入口ホーン３０（第１図
〜第３図参照）と同一の構造を有する入口ホーンを通し
て水蒸気ストリッパー１６８に導入し、粒子の除去と溶
剤の回収とを行なう。

導管１７８を通して水蒸気を水蒸気ストリッパー１６８
に送り込み、オイルと合同して残留するいっさいの溶剤
を気化させる。

オイルは水蒸気ストリッパー１６８の下方部分に集めら
れ、導管１７０を通って取出され、オイル製品として回
収される。

気化した溶剤及び水蒸気は、導管１７２を経由して水蒸
気ストリッパー１６８から取出し、溶剤凝縮装置１３８
に送って凝縮及び回収を行なう。

所望によっては、別の溶剤凝縮装置に気化溶剤及び水蒸
気を送りこんでもよい。

気化溶剤とオイルとの混合物に微細粒子寸法のオイルが
含まれていない場合には、任意の従来方法による水蒸気
ストリッパーに混合物を導入し、残留溶剤をオイル製品
から分離することができる。

以上述べたごとく、アスファルテン、レジン及びオイル
各製品から分離された気化溶剤中に含まれるいっさいの
微細粒子寸法のアスファルテン、レジン又はオイルは、
溶剤の凝縮に先立って気化溶剤から除去することが可能
であり、それによって、爾後の溶剤回収装置に粒子がキ
ャリーオーバーされるのを防止することができる。

以下例をあげて説明するが、これらの例は本発明を限定
するためのものではない。

例１ ビチューメン分離方法における本発明の効果を調べるた
め、３回の試験を行なった。

第１試験においては、常圧蒸留残渣油とも呼ばれる低圧
原油精留塔残渣油からなる供給原料を用い、溶剤対供給
原料比が容量で１２：１となるに充分な量のペンタンか
らなる溶剤と、前記供給原料との接触及び混合処理を行
なう。

約４３０下の温度水準、及び約６５０ ｐｓｉｇ の圧
力に保たれた第１分離帯域に、供給原料混合物を連続的
に導入する。

供給原料混合物は、オイル及び溶剤からなる第１軽質相
と、アスファルテン、レジン及び溶剤からなる第１重質
相とに分離する。

第１分離帯域から第１重質相を連続的に取出し、減圧弁
を通す。

次いで、約１５ ｐｓｉｇの圧力で第１重質相を、直径
が均一である従来方式の水蒸気ストリッパーのほぼ中央
、そして一連のトレーの上方に導入する。

重質相は半径方向に導入される。２００ｐｓｉｇの圧力
で水蒸気を水蒸気ストリッパーの下方部分のトレーの下
方に導入する。

いっさいの残留溶剤が、水蒸気によってアスファルテン
及びレジンからストリップされ、気化した溶剤と水蒸気
とを取出して溶剤凝縮装置に導入する。

溶剤及び水蒸気を凝縮させ、次に水抜き装置を付した溶
剤サージ槽に導入する。

８時間連続運転を行なった後、溶剤サージ槽を点検した
ところ、微細粒子寸法のアスファルテン及びレジンの沈
積層 （ｄｅｐｏｓｉｔ ）を含んでいるのが認められる。

この沈積層はサージ槽内に集積し、一部排水管をふさい
でいた。

次に第２の試験を行なう。

この第２試験においては、水蒸気ストリッパーの全円周
に沿って設けられた溝に対し、気化溶剤、ミスト、なら
びに液状のアスファルテン及びレジンの混合物が接線方
向に送り込まれるように作られた接線方向重質相導入口
を用いる。

溶剤サージ槽を掃除してから、第１試験と同じ操作を行
なった。

２４時間操業した後、溶剤サージ槽の内部を点検する。

溶剤サージ槽にアスファルテン及びレジンの沈積層が少
し含まれているのを認める。

第３の試験を行なう。

この試験においては、本発明の方法に従い、（第２図及
び第３図に示すような）入口ホーン３０を備えた水蒸気
ストリッパー２８を設置する。

溶剤サージ槽を掃除する。条件はすべて第１試験と同じ
に保つ。

４８時間の連続運転の後、溶剤サージ槽の内部を点検す
る。

溶剤サージ槽に新しくアスファルテン及びレジンが沈積
していないことを認める。

例２ ビチューメン分離方法に対する本発明の効果を調べるた
めの試験を３回行なう。

第１試験においては、溶剤対供給原料比が容量で１２：
１となるに充分な量のペンタンからなる溶剤と、常圧蒸
留残渣油からなる供給原料とを接触させ、そして混合す
る。

約４５０’Ｆの温度水準及び約６７５ ｐｓｉｇの圧力
に保たれた第１分離帯域に供給原料混合物を連続導入す
る。

オイル、レジン及び溶剤からなる第１軽質相と、アスフ
ァルテン及び溶剤からなる第１重質相とに供給原料混合
物を分離する。

第１軽質相を連続的に取出し、第２分離帯域に導入する
。

第２分離帯域を４２５’Ｆの温度水準及び６５０ ｐｓ
ｉｇの圧力水準に維持する。

溶剤からなる第２軽質相と、オイル、レジン及び若干の
溶剤からなる第２重質相とに第１軽質相を分離する。

第２重質相を連続的に第２分離帯域から取出し、減圧弁
を通過させて第２重質相の圧力水準を低下させる。

次に、約１５ ｐｓｉｇ の圧力下に、従来様式の均一
直径の水蒸気ストリッパーのほぼ中央、一連のトレーの
上方に第２重質相を導入する。

重質相は半径方向でストリッパーに導入される。

２００ ｐｓｉｇの圧力で水蒸気を水蒸気ストリッパー
のトレーの下方に導入する。

この水蒸気により、いっさいの残留溶剤がオイル及びレ
ジンからストリップ処理で除去される。

気化した溶剤と水蒸気とを水蒸気ストリッパーから取出
し、溶剤及び水蒸気を凝縮させる。

得られた液体流は、次に水抜き装置のある溶剤サージ槽
に導入する。

８時間連続運転した後、溶剤サージ槽を点検し、槽内に
集積し、排水導管を一部閉塞した微細粒子寸法のレジン
集積層が含まれていることを認める。

次に第２試験を実施する。

第２試験においては、水蒸気ストリッパーの全円周に沿
って設けられた溝に対し、気化溶剤、ミスト及び液状の
アスファルテンの混合物が接線方向で送り込まれるよう
に組立てられた接線方向重質相導入口を用いる。

溶剤サージ槽を掃除してから、第１試験と同じように操
業する。

連続２４時間の運転を行なった後、溶剤サージ槽にはア
スファルテンの沈積層が少し含まれているのを認める。

次に本発明の方法に従って第３試験を実施する。

この場合には、（第２図及び第３図に示すような）入口
ホーン３０を設けた水蒸気ストリンパ−５８を用いる。

溶剤サージ槽を清掃する。条件はすべて第１試験と同じ
に保つ。

連続４８時間操業した後、溶剤サージ槽の内部を点検す
る。

溶剤サージ槽には、新しいアスファルテン沈積層が認め
られない。

以上の例から、本発明を実施することによって、利点の
得られることが明らかである。

本発明によれば、分離された相の減圧によって生じる微
細粒子寸法のフオツク又はミストと、分離された相の液
状部分とを再結合させることにより、ビチューメン分離
方法の連続操作が可能となる。

また、前記の再結合により、プロセスの溶剤回収装置内
へ微細粒子がキャリーオーバーされることを防止するこ
ともできる。

本明細書に用いる用語「ビチューメン物質」と“は、熱
分解法ビチューメン及び天然ビチュー′メン、それらの
１種又はそれ以上の留分又は成分、触媒の存在又は不在
下に、酸素又は他の酸素含有ガスを用いてこれらの物質
、又はこれらの成分もしくは留分を処理して得られる生
成物、又はこれらの物質を他の方法で処理して得られる
生成物を意味している。

熱分解ビチューメンには、重質、すなわちＡＰＩ比重が
きわめて低い石油系の原油、水蒸気蒸留又は減圧蒸留の
いずれかの処理を施した接頭原油、硬質又は軟質の木材
ピッチ、石炭タール残渣油、分解タール、トール油その
他が包含される。

天然ビチューメンには、ギルソン石（ｇｉｌｓｏｎｉｔ
ｅ ）、ウルツ石（ｗｕｒｔｚｉｌｉｔｅ ） 、黒地
瀝青（ａｌｂｅｒｔｉｔｅ ）、天然アスファルト例え
ばトリニダード アスファルト（Ｔｒｉｎｉｄａｄａｓ
ｐｈａｌｔ ）等が包含される。

適当な触媒には、例えば五酸化燐、塩化第二鉄、コバル
ト塩等が包含される。

ここに用いた「他の方法による処理」とは、例えば、適
当な処理剤の存在下にアスファルト型の物質を縮合反応
させて、さらに重質又は複雑な物質を生成することを包
含する。

適当な処理剤の例はフリーデル−クラフト型の触媒であ
る。

本明細書で用いる「溶剤」という用語は、３５０”Ｆ以
下の標準沸点を有する芳香族炭化水素、例エバベンゼン
、トルエン、ｏ−ｌｍ−及びｐ−キシレンならびにイソ
プロピルベンゼン、炭素数３〜９のパラフィン系炭化水
素、例えばプロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘ
プタン、オクタン及びノナン、ならびにモノオレフィン
系炭化水素、例えばブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプ
テン及びオクテン、そのほか他の関連有機化合物、例え
ば炭素数３〜９のアルコール等からなる群から選ばれる
少くとも１員で構成される液（ｆｌｕｉｄ）を意味する
。

以上、現時点において推奨される態様に関して本発明の
説明を行なったが、前記特許請求の範囲において定義さ
れた本発明の真の枠から逸脱することなく、ある種の変
更、置換、改修等が本発明について可能であることはも
ちろん理解されるであろう。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の方法を模式的に説明するものであり
、第２図及び第３図は、ビチューメン物質層水蒸気スト
リッパーの入口ホーンについての２種類の構造を示し、
そして第４図は、本発明の方法の別の態様を模式的に示
すものである。 なお、第２図及び第３図に用いられる参照符号の意味は
次のとおりである。 ２４・・・・・・導管、２８・・・・・・ストリッパー
、３０・・・・・・入口ホーン、３１・・・・・・羽根
、３２・・・・・・トレー、６０・・・・・・バブルキ
ャップ。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 液状のビチューメン物質及び溶剤からなる混合物を
   高められた温度及び圧力下に保つことにより、分離帯域
   において、少（ともビチューメン物質の一部及び溶剤か
   らなる液状軽質相と、ビチューメン物質の残部及び溶剤
   からなる液状重質相とに分離し；該相のうちの少くとも
   １相を減圧することによってその中に含まれる溶剤の少
   くとも一部を気化し、この気化した溶剤と合同した液状
   ビチューメン物質と、その中に分散しているビチューメ
   ン物質の望ましくない微細粒子との混合物を形成し：該
   混合物を、その表面が上記混合物の液状のビチューメン
   物質により少くとも部分的に湿潤されている複数の羽根
   を包含する湾曲した導入手段により水蒸気ストリップ処
   理帯域内に導入し、該水蒸気ストリップ処理帯域内の水
   蒸気ストリッハ一槽において液状ビチューメン物質と合
   同して残留する気化していない溶媒の少くとも一部を分
   離し；そして微細粒子寸法のビチューメン物質を実質的
   に含まない溶剤をストリップ処理帯域から回収すること
   からなることを特徴とする方法。 ２ 前記相のうちの少くとも１相に対する減圧工程が、
   前記重質相を減圧することからなる上記１の方法。 ３ 液状ビチューメン物質が、アスファルテン、レジン
   及びオイルを含む残渣油からなり、そして重質相として
   分離される液状ビチューメン物質の部分が、残渣油に含
   まれるアスファルテンからなる上記２の方法。 ４ 液状ビチューメン物質が、アスファルテン、レジン
   及びオイルを含む残渣油かもなり、そして重質相として
   分離される液状ビチューメン物質の部分が、残渣油に含
   まれるアスファルテン及びレジンからなる上記２の方法
   。 ５ 液状ビチューメン物質が、アスファルテン、レジン
   及びオイルを含む残渣油と溶剤とからなり、軽質相がオ
   イルと溶剤とからなり、重質相がアスファルテン、レジ
   ン及び若干の溶剤からなり、前記相のうちの少くとも１
   相を減圧する工程が重質相の減圧からなり、形成される
   混合物のビチューメン物質がアスファルテン及びレジン
   からなり、そしてビチューメン物質の微細粒子がアスフ
   ァルテン及びレジンからなる上記１の方法。 ６ 前記相のうちの少（とも１相を減圧する工程が、軽
   質相を減圧することからなる上記１の方法。 ７ 液状ビチューメン物質が、アスファルテン、レジン
   及びオイルを含む残渣油からなり、そして軽質相として
   分離される液状ビチューメン物質の部分がレジン及びオ
   イルからなる上記６の方法。 ８ 液状ビチューメン物質が、アスファルテン、レジン
   およびオイルを含む残渣油からなり、そして軽質相とし
   て分離される液状ビチューメン物質の部分がオイルから
   なる上記６の方法。 ９ 羽根が波形構造を有する上記１〜８のうちのいずれ
   か１項の方法。 １０ 溶剤が、３５０’Ｆ（１７６，７℃）以下の標
   準沸点を有する芳香族炭化水素、炭素数３〜９のパラフ
   ィン系炭化水素、炭素数４〜８のモノすレフイン系炭化
   水素、及び炭素数３〜９のアルコールからなる群から選
   ばれる少くとも１員で構成される上記１〜９のうちのい
   ずれか１項の方法。 １１ 高められた温度及び圧力が、約１５０下（６５
   ，６℃）から溶剤の臨界温度以上までの範囲内の温度、
   及び温度が溶剤の臨界温度より低い時には少くとも溶剤
   の蒸気圧に等しく、また溶剤の臨界温度に等しいか、又
   はそれより高い時には少くとも溶剤の臨界圧力に等しい
   圧力としてさらに定義される上記１〜１０のうちのいず
   れか１項の方法。 １２ 混合物を該ストリップ処理帯域に導入する処理
   により、混合物に対して付与される遠心運動に加え、一
   般に下方へ向かう運動も付与される上記１〜１１のうち
   のいずれか１項の方法。 １３ 少くとも２種の成分からなる混合物を水蒸気ス
   ） ＩＪツブ処理装置に導入し、この混合物から水蒸気
   ｙｔ、 ） ＩＪツブ処理装置内での水蒸気との接触に
   より、気化しうる少くとも１種の成分（ただし、気化し
   うる成分の少くとも一部分は、混合物を水蒸気ストリッ
   プ処理装置に導入する際、気化していない他の成分の少
   くとも一部の微細な粒子がその中に分散しているような
   気化状態にあるものとする）を分離するための水蒸気ス
   トリップ処理装置において、該装置が水蒸気ストリッパ
   ー２８と入口ホーン３０とを有し、前記水蒸気ストリッ
   パーはこれに対して接線方向の入口を有する導管２４を
   有し、また前記入口ホーンは前記ストリッパー内に湾曲
   した通路を有し、前記導管に連結されていることを特徴
   とする水蒸気ストリップ処理装置。 １４ 前記の通路は水蒸気ストリッパー２８の内周の
   少くとも一部に沿って伸びる少くとも三つの無孔の側壁
   によって形成され、前記通路の長さの少くとも一部に沿
   って伸びる通路の内部に配置された複数の波形の羽根と
   を有している、上記１３の装置。