JPS5944700A - 放射性廃イオン交換樹脂の分解処理方法 - Google Patents
放射性廃イオン交換樹脂の分解処理方法Info
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- JPS5944700A JPS5944700A JP15515682A JP15515682A JPS5944700A JP S5944700 A JPS5944700 A JP S5944700A JP 15515682 A JP15515682 A JP 15515682A JP 15515682 A JP15515682 A JP 15515682A JP S5944700 A JPS5944700 A JP S5944700A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、各種産業分野において有用であるが、特に
原子力施設より発生する廃イオン交換樹脂の減容処理の
ための改良された樹脂分解処理方法に関するものである
。
原子力施設より発生する廃イオン交換樹脂の減容処理の
ための改良された樹脂分解処理方法に関するものである
。
放射性物質を含有する廃イオン交換樹脂の減容処理技術
として、焼却法、酸消化法、酸素または空気による湿式
酸化法、過酸化水素による酸化法などが開発段階にある
が、いずれも決定的技術になっていない。
として、焼却法、酸消化法、酸素または空気による湿式
酸化法、過酸化水素による酸化法などが開発段階にある
が、いずれも決定的技術になっていない。
これらの方法中、過酸化水素による分解法には、硫酸を
添加する方法（特開昭５３−８８り００）および鉄イオ
ンの存在下で分解する方法（特開昭５７−１４４６など
）があるが、後者の鉄イオンの存在下で分解する方法は
、他の処理方法と比較して処理条件が温和である特長を
有している。
添加する方法（特開昭５３−８８り００）および鉄イオ
ンの存在下で分解する方法（特開昭５７−１４４６など
）があるが、後者の鉄イオンの存在下で分解する方法は
、他の処理方法と比較して処理条件が温和である特長を
有している。
しかし、鉄イオンの存在下で過酸化水素を酸化剤として
使用する廃イオン交換樹脂の分解法は、カチオン樹脂は
、略々完全に分解するが、アニオン交換樹脂は、溶解し
得るのみが、あるいは、多量の過酸化水素および鉄イオ
ンを使用しても、分解率が最大約９０％程度である。
使用する廃イオン交換樹脂の分解法は、カチオン樹脂は
、略々完全に分解するが、アニオン交換樹脂は、溶解し
得るのみが、あるいは、多量の過酸化水素および鉄イオ
ンを使用しても、分解率が最大約９０％程度である。
この発明は、この不利点を改良し、カチオン樹脂は勿論
アニオン交換樹脂、さらにはカチオン交換樹脂と７ニオ
ン交換樹脂の混合樹脂（因みに実用原発プラントからり
廃イオン交換樹脂はアニオンおよびカチオン樹脂混合物
が主である）などのイオン交換樹脂を過酸化水素によっ
て、略々完全に分解する方法である。即ち、７ニオン樹
脂ならびにアニオン・カチオン混合樹脂などのイオン交
換樹脂分解率の向上が可能になった。このことは、放射
性廃イオン交換樹脂処分の際、放射性廃棄物減容比の向
」−を可能とするとともに、分解残渣の固化処理の際、
分解残渣中の有機物残渣による固化体充填率および分解
残渣の脱水操作に対する悪影響の軽減も可能とする。ま
た、中性近辺および塩基性溶液である反応領域でも、略
々完全な分解が可能になった。従来の方法では、触媒自
体あるいは樹脂分解生成物（樹脂の有機骨格の分解によ
るカルボン酸およびカチオン交換樹脂のスルポン基より
生成する硫酸）によって反応系はｐＨ１〜３の強酸性と
なり、反応装置拐質が苛酷な条件に曝もされ、材料腐蝕
の問題が生じる。アルカリを添加して反応系を中性近辺
にすると鉄触媒は失活する欠点がある。この発明の触媒
即ち銅又は銅および鉄混合物使用の場合、中性近辺およ
び塩基性の反応領域でも充分に活性である０次に、この
発明の方法について詳細に説明する。
アニオン交換樹脂、さらにはカチオン交換樹脂と７ニオ
ン交換樹脂の混合樹脂（因みに実用原発プラントからり
廃イオン交換樹脂はアニオンおよびカチオン樹脂混合物
が主である）などのイオン交換樹脂を過酸化水素によっ
て、略々完全に分解する方法である。即ち、７ニオン樹
脂ならびにアニオン・カチオン混合樹脂などのイオン交
換樹脂分解率の向上が可能になった。このことは、放射
性廃イオン交換樹脂処分の際、放射性廃棄物減容比の向
」−を可能とするとともに、分解残渣の固化処理の際、
分解残渣中の有機物残渣による固化体充填率および分解
残渣の脱水操作に対する悪影響の軽減も可能とする。ま
た、中性近辺および塩基性溶液である反応領域でも、略
々完全な分解が可能になった。従来の方法では、触媒自
体あるいは樹脂分解生成物（樹脂の有機骨格の分解によ
るカルボン酸およびカチオン交換樹脂のスルポン基より
生成する硫酸）によって反応系はｐＨ１〜３の強酸性と
なり、反応装置拐質が苛酷な条件に曝もされ、材料腐蝕
の問題が生じる。アルカリを添加して反応系を中性近辺
にすると鉄触媒は失活する欠点がある。この発明の触媒
即ち銅又は銅および鉄混合物使用の場合、中性近辺およ
び塩基性の反応領域でも充分に活性である０次に、この
発明の方法について詳細に説明する。
この発明の対象とするイオン交換樹脂は、カチオン樹脂
単独、アニオン樹脂単独、並びにカチオン樹脂と７ニオ
ン樹脂の混合物である。
単独、アニオン樹脂単独、並びにカチオン樹脂と７ニオ
ン樹脂の混合物である。
これらのイオン交換樹脂は、スチレンおよびジヒニルベ
ンゼン共重合体を基体とし、これに陰イオン交換基ある
いは陽イオン交換基を導入したものが主であるが、これ
らのみに限定されず、他の構造のものも、この発明によ
れば分解可能である。陰イオン交換樹脂は、ＯＨ型の他
にＣ／、型、ＳＯ，型巣に放射性の陰イオンをイオン交
換あるーいは吸着した状態において分解可能である。陽
イオン交換樹脂は、Ｈ型、Ｎａ型。
ンゼン共重合体を基体とし、これに陰イオン交換基ある
いは陽イオン交換基を導入したものが主であるが、これ
らのみに限定されず、他の構造のものも、この発明によ
れば分解可能である。陰イオン交換樹脂は、ＯＨ型の他
にＣ／、型、ＳＯ，型巣に放射性の陰イオンをイオン交
換あるーいは吸着した状態において分解可能である。陽
イオン交換樹脂は、Ｈ型、Ｎａ型。
その他の金属イオンおよび放射性核種をイオン交換ある
いは吸着した状態において分解可能である。
いは吸着した状態において分解可能である。
ｐＨ３乃至１１０間の反応域における銅イオンについて
云えば、アニオン交換樹脂ある（・Ｇまカチオン交換樹
脂各々単独の分解に硫酸銅、硝酸銅なとの銅塩は、相当
に高い活性を発揮する０しかし、アニオン交換樹脂とカ
チオン交換樹脂の混合物に銅のみを触媒として適用した
場合には、活性が若干低く、分解率の向」−はや〜困難
である。発明者らはこの場合、固液反応混合物をｐＨ３
乃至１１の間に離合することによって、略々完全な分解
率が得られることを見出した。
云えば、アニオン交換樹脂ある（・Ｇまカチオン交換樹
脂各々単独の分解に硫酸銅、硝酸銅なとの銅塩は、相当
に高い活性を発揮する０しかし、アニオン交換樹脂とカ
チオン交換樹脂の混合物に銅のみを触媒として適用した
場合には、活性が若干低く、分解率の向」−はや〜困難
である。発明者らはこの場合、固液反応混合物をｐＨ３
乃至１１の間に離合することによって、略々完全な分解
率が得られることを見出した。
カチオンあるいはアニオン単独処理の場合にも反応系を
ｐＨ３乃至１１のｐＨ領域で、銅触媒によって分解でき
ることは、反応器拐質腐蝕防止の観点からも非常に重要
である。
ｐＨ３乃至１１のｐＨ領域で、銅触媒によって分解でき
ることは、反応器拐質腐蝕防止の観点からも非常に重要
である。
銅触媒の供給源としては、硫酸銅、硝酸鋼、塩化銅、酢
酸銅など銅の無機および有機塩が使用できる。銅イオン
の量は、通常処理すべき樹脂１ｇに対してＯ，］〜２ミ
リモル、溶液中の濃度どしては０００１〜００２モル／
リットルが好適である。反応系のｐＨを３乃至１１の状
態に保つためには、塩基性物質を添加する。
酸銅など銅の無機および有機塩が使用できる。銅イオン
の量は、通常処理すべき樹脂１ｇに対してＯ，］〜２ミ
リモル、溶液中の濃度どしては０００１〜００２モル／
リットルが好適である。反応系のｐＨを３乃至１１の状
態に保つためには、塩基性物質を添加する。
塩基性物質としては、Ｎａ 、に、Ｃａ 、Ｂａ。
Ｍ ｇ ＋ Ｚ ｎ ＋ Ｃｕなと周期律表１および■
族金属の酸化物、水酸化物、炭酸塩ならびに水酸化アン
モニウムが適当である。これら塩基性物質は、反応開始
前に全量加えてもよいし、また、反応系のｐ Ｈを測定
しつつ、反応の進行に従って間欠的あるいは連続的に添
加する方法をとってもよい。
族金属の酸化物、水酸化物、炭酸塩ならびに水酸化アン
モニウムが適当である。これら塩基性物質は、反応開始
前に全量加えてもよいし、また、反応系のｐ Ｈを測定
しつつ、反応の進行に従って間欠的あるいは連続的に添
加する方法をとってもよい。
銅イオンおよび鉄イオンを組合わせることによって、カ
チオン交換樹脂は勿論、アニ」−ン交換樹脂の分解に対
して、各々単独の金属イオンでは得られない高分解率が
得られる。また、アニオン交換樹脂とカチオン交換樹脂
の混合物に銅−鉄触媒を適用した場合にも、高し・分解
率が得られる。この場合触媒となる銅イオンの供給源と
しては硫酸銅、硝酸銅、塩化銅、酢酸銅などの無機およ
び有機塩が使用可能である。
チオン交換樹脂は勿論、アニ」−ン交換樹脂の分解に対
して、各々単独の金属イオンでは得られない高分解率が
得られる。また、アニオン交換樹脂とカチオン交換樹脂
の混合物に銅−鉄触媒を適用した場合にも、高し・分解
率が得られる。この場合触媒となる銅イオンの供給源と
しては硫酸銅、硝酸銅、塩化銅、酢酸銅などの無機およ
び有機塩が使用可能である。
触媒とする鉄イオンの供給源としては、硫酸鉄、硝酸鉄
、塩化鉄など各種の塩が使用可能である。
、塩化鉄など各種の塩が使用可能である。
この反応系において銅および鉄の合割量並びに銅および
鉄の比率は活性に対して著しい影響を及ぼす。銅および
鉄の金言１量は樹脂１グラムにつ（・て通常００５〜２
ミリモル、溶液中の濃度として０．０００５〜００２モ
ル／リットル、鋼中の鉄の割合は、９５モルパーセント
までが好適な範囲であり、樹脂の種類、処理量、カチオ
ンあるいは７ニオン樹脂単独処理か、混合処理か、更に
反応条件などを考慮して最適値で処理する。
鉄の比率は活性に対して著しい影響を及ぼす。銅および
鉄の金言１量は樹脂１グラムにつ（・て通常００５〜２
ミリモル、溶液中の濃度として０．０００５〜００２モ
ル／リットル、鋼中の鉄の割合は、９５モルパーセント
までが好適な範囲であり、樹脂の種類、処理量、カチオ
ンあるいは７ニオン樹脂単独処理か、混合処理か、更に
反応条件などを考慮して最適値で処理する。
第１図は、アニオン樹脂の分解における銅−鉄触媒の組
成の影響を示した例である。第１図におけるＣ ｕ Ｓ
０４ Ｆ ｅｔ （Ｓ ０ｎ）ｓ の適当モル比
は、９５１５ 乃至５／９５の範囲である。銅−鉄触媒
の他の利点は、中性近辺の反応系においても高い活性を
示すことである。このことは、反応器材質の腐蝕防止の
観点から非常に好ましい特長である。
成の影響を示した例である。第１図におけるＣ ｕ Ｓ
０４ Ｆ ｅｔ （Ｓ ０ｎ）ｓ の適当モル比
は、９５１５ 乃至５／９５の範囲である。銅−鉄触媒
の他の利点は、中性近辺の反応系においても高い活性を
示すことである。このことは、反応器材質の腐蝕防止の
観点から非常に好ましい特長である。
第２図は、銅−鉄触媒にＺｎＯを加えてアニオン樹脂の
分解を行った例である。Ｃｕ５Ｏ＊−Ｆ ｅｘ （Ｓ
０Ｊ）ｓ 触媒系では、塩基性物質としてＺｎＯの添
加によってＦｅｗ（ＳＯ４）ｓ の増加即ち、反応系
のＦｅイオン含有率の増加とともに、分解率は大巾に低
下した。
分解を行った例である。Ｃｕ５Ｏ＊−Ｆ ｅｘ （Ｓ
０Ｊ）ｓ 触媒系では、塩基性物質としてＺｎＯの添
加によってＦｅｗ（ＳＯ４）ｓ の増加即ち、反応系
のＦｅイオン含有率の増加とともに、分解率は大巾に低
下した。
塩基性物質を加えて、中性近辺で分解処理を行う場合は
、塩基性物質を間欠的にあるいは連続的に添加するか、
あるいは塩基性物質の所要量を予め反応開始時に全量添
加することによって目的を達成することができる。この
場合の塩基性物質としては前述の銅イオン単独の場合同
様Ｎａ、に、Ｃａ、Ｂａ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｃｕなと周期律
表１および■族金属酸化物、水酸化物。
、塩基性物質を間欠的にあるいは連続的に添加するか、
あるいは塩基性物質の所要量を予め反応開始時に全量添
加することによって目的を達成することができる。この
場合の塩基性物質としては前述の銅イオン単独の場合同
様Ｎａ、に、Ｃａ、Ｂａ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｃｕなと周期律
表１および■族金属酸化物、水酸化物。
炭酸塩ならびに水酸化アンモニウムが適当である０
次に分解反応操作法および反応条件について述べる。
分解剤として反応系に加える過酸化水素の濃度は特に制
限はない。３５％、５０％濃度の市販品を直接あるいは
適当に希釈して使用できる。
限はない。３５％、５０％濃度の市販品を直接あるいは
適当に希釈して使用できる。
過酸化水素の所要量は、樹脂および触媒の種類１反応条
件によって異るが、樹脂の分解な略々完全とするために
は、］ ＯＯ％ Ｈ２Ｏ２に換算して通常樹脂１ｇ当り
５〜２０ｇが必要である。
件によって異るが、樹脂の分解な略々完全とするために
は、］ ＯＯ％ Ｈ２Ｏ２に換算して通常樹脂１ｇ当り
５〜２０ｇが必要である。
反応は、イオン交換樹脂を水中に懸濁した状態で行う。
水中の樹脂量は特に制限はないが、通常５〜３０％の範
囲で行われる。
囲で行われる。
過酸化水素は、樹脂、触媒および水の固液混合物へ反応
開始時に全量加えてもよいし、また適当な間隔をおいて
、間欠的にある（・は連続的に供給してもよい。場合に
よっては、触媒およびＨ２Ｏ２の混合物へ樹脂を逐次添
加することもできる。
開始時に全量加えてもよいし、また適当な間隔をおいて
、間欠的にある（・は連続的に供給してもよい。場合に
よっては、触媒およびＨ２Ｏ２の混合物へ樹脂を逐次添
加することもできる。
反応温度は、常温から反応混合物の沸騰状態における温
度（約１００℃）の範囲が好ましい。
度（約１００℃）の範囲が好ましい。
反応圧力は、通常、常圧であるが、加圧あるいは減圧下
の操作も可能である。
の操作も可能である。
反応は、発熱的であるから、冷却器を備えた反応器を使
用することが好ましい。
用することが好ましい。
また、反応混合物は、攪拌を行うのが好ましいＯ
以上の如く、この発明の触媒系を使用することによって
、カチオン交換樹脂は勿論、アニオン交換樹脂並びにカ
チオン交換樹脂と７ニオン交換樹脂混合物の分解を略々
完全に行うことができる。これにより分解残渣の量は、
低減され、放射性廃棄物の減容性の向」二、固化処理の
改善が可能になる。
、カチオン交換樹脂は勿論、アニオン交換樹脂並びにカ
チオン交換樹脂と７ニオン交換樹脂混合物の分解を略々
完全に行うことができる。これにより分解残渣の量は、
低減され、放射性廃棄物の減容性の向」二、固化処理の
改善が可能になる。
また樹脂の分解率をある値に設定して分解処理を行う場
合に、より少量の過酸化水素で目的を達することが可能
であり処理費の軽減となる。
合に、より少量の過酸化水素で目的を達することが可能
であり処理費の軽減となる。
更に、この発明の銅あるいは銅−鉄触媒によれば、反応
系が中性近辺あるいは塩基性領域での操作が可能であり
、腐蝕防止の温和な条件となるので反応装置の経済的な
材質選定かり能となるとともに、運転保全も容易になる
。
系が中性近辺あるいは塩基性領域での操作が可能であり
、腐蝕防止の温和な条件となるので反応装置の経済的な
材質選定かり能となるとともに、運転保全も容易になる
。
また、放射性廃イオン交換樹脂の分解反応系に塩基性物
質を添加することは、廃イオン交換樹脂の分解時に、反
応液中に生成する硫黄、窒素、塩素等の酸性物質と塩基
性物質との反応で塩を生成するため、分解反応系から発
生する排ガス中への酸性物質の混入を抑制することがで
きる。これにより、排ガス処理の際、酸性物質除去工程
が不要となるので、排ガス処理が容易になる。その」二
、排ガス中の酸性物質除去に伴って生ずる廃液の発生が
な（・ため、放射性廃棄物発生量の低減も可能である。
質を添加することは、廃イオン交換樹脂の分解時に、反
応液中に生成する硫黄、窒素、塩素等の酸性物質と塩基
性物質との反応で塩を生成するため、分解反応系から発
生する排ガス中への酸性物質の混入を抑制することがで
きる。これにより、排ガス処理の際、酸性物質除去工程
が不要となるので、排ガス処理が容易になる。その」二
、排ガス中の酸性物質除去に伴って生ずる廃液の発生が
な（・ため、放射性廃棄物発生量の低減も可能である。
この発明は、廃イオン交換樹脂のみでなく、原子力発電
所より発生する放射性有機固体廃棄物の分解処理への応
用も可能である。
所より発生する放射性有機固体廃棄物の分解処理への応
用も可能である。
以下この発明の実施例を表１として示す。
表 １
−４４
反応添加物
蒸留水、ｍｌ ５０ ２２
・反応時間 １分 約１２０ １２０・反応
温度 １°Ｃ約１００ 約１００注）実施例１
〜６および比較例２の樹脂分解率算出式：樹脂分解率＝
（（イオン交換樹脂のＴＯＣ−分解反応層ＴＯＣ）／イ
オン交換樹脂のＴＯＣ）× １００ ＴＯＣ：全有機炭素量 実施例Ｉ 実施例２ ・反応添加物 蒸留水、ｍｌ２２ ２２ ・反応時間 １分 １２０ ］ ２０
・反応温度 １℃ 約１００ 約１００９反
応液のｐ ）ｌ ５．９−＞４．１
］、 ９・樹脂分解率、係 ９９．９５
９９．９実施例３ 実施例４ ・反応添加物 イオン交換樹脂 実施例２に同じ 実施例１に同じ蒸留
水、ｍｌ ２２ ２２ 触 媒、ミリモル 実施例２に同じ 硫酸第２銅０５（
酸化亜鉛）、Ｉ ４
ミリモル・反応時間 ９分 １２０ １
２０・反応温度 １℃ 約１００ 約１００
−反応液のｐＨ６，９→６．３ １１．０→８
３・樹脂分解率、φ ９９．１ ９６．
７実施例５ 実施例６ ・反応添加物 イオン交換樹脂 実施例２に同じ 実施例２に同じ蒸留
水、ｍＡ ２２ ２２ 触 媒、ミリモル 硫酸第２銅１０ 硫酸第２銅１０
（酸化亜鉛）１，９ ・反応時間 ２分 １２０ １２０・反
応温度 ２℃ 約１００ 約１００会反応液の
ｐＨ６，８→５７ ３９→３２・樹脂分解率、チ
９９．２ ’ ９９．４
温度 １°Ｃ約１００ 約１００注）実施例１
〜６および比較例２の樹脂分解率算出式：樹脂分解率＝
（（イオン交換樹脂のＴＯＣ−分解反応層ＴＯＣ）／イ
オン交換樹脂のＴＯＣ）× １００ ＴＯＣ：全有機炭素量 実施例Ｉ 実施例２ ・反応添加物 蒸留水、ｍｌ２２ ２２ ・反応時間 １分 １２０ ］ ２０
・反応温度 １℃ 約１００ 約１００９反
応液のｐ ）ｌ ５．９−＞４．１
］、 ９・樹脂分解率、係 ９９．９５
９９．９実施例３ 実施例４ ・反応添加物 イオン交換樹脂 実施例２に同じ 実施例１に同じ蒸留
水、ｍｌ ２２ ２２ 触 媒、ミリモル 実施例２に同じ 硫酸第２銅０５（
酸化亜鉛）、Ｉ ４
ミリモル・反応時間 ９分 １２０ １
２０・反応温度 １℃ 約１００ 約１００
−反応液のｐＨ６，９→６．３ １１．０→８
３・樹脂分解率、φ ９９．１ ９６．
７実施例５ 実施例６ ・反応添加物 イオン交換樹脂 実施例２に同じ 実施例２に同じ蒸留
水、ｍＡ ２２ ２２ 触 媒、ミリモル 硫酸第２銅１０ 硫酸第２銅１０
（酸化亜鉛）１，９ ・反応時間 ２分 １２０ １２０・反
応温度 ２℃ 約１００ 約１００会反応液の
ｐＨ６，８→５７ ３９→３２・樹脂分解率、チ
９９．２ ’ ９９．４
第１図は、アニオン樹脂の分解における銅−鉄触媒の組
成の影響を示した例であり、第２図は銅−鉄触媒にＺｎ
Ｏを加えてアニオン樹脂の分解を行った例を示した図で
ある。 出願人 東洋エンジニアリング株式会社代理人 大
洲 明 峰 →Ｆｅｘ（ＳＤ＋”）ａシ都じｔＪｒｌｆ７ （ｍｏブ
Ｘ）ＣｕＳＯ４−ＮＪ７１７量（ｍｏ１％）÷−−第２
７ｆｉ
成の影響を示した例であり、第２図は銅−鉄触媒にＺｎ
Ｏを加えてアニオン樹脂の分解を行った例を示した図で
ある。 出願人 東洋エンジニアリング株式会社代理人 大
洲 明 峰 →Ｆｅｘ（ＳＤ＋”）ａシ都じｔＪｒｌｆ７ （ｍｏブ
Ｘ）ＣｕＳＯ４−ＮＪ７１７量（ｍｏ１％）÷−−第２
７ｆｉ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 】）放射性物質を含有する廃イオン交換樹脂を過酸化水
素を酸化剤として分解する場合に銅イオンを触媒として
使用することを特徴とするイオン交換樹脂の分解処理方
法。 ２）銅イオンに鉄イオンを触媒として共存させる特許請
求の範囲第１項に記載のイオン交換樹脂の分解処理方法
。 ３）放射性物質を含有する廃イオン交換樹脂の分解反応
系のｐＨを３乃屋１１に調整し、銅イオンを触媒として
使用する特許請求の範囲第】項に記載のイオン交換樹脂
の分解処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15515682A JPS5944700A (ja) | 1982-09-08 | 1982-09-08 | 放射性廃イオン交換樹脂の分解処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15515682A JPS5944700A (ja) | 1982-09-08 | 1982-09-08 | 放射性廃イオン交換樹脂の分解処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5944700A true JPS5944700A (ja) | 1984-03-13 |
Family
ID=15599751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15515682A Pending JPS5944700A (ja) | 1982-09-08 | 1982-09-08 | 放射性廃イオン交換樹脂の分解処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5944700A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59184898A (ja) * | 1983-04-05 | 1984-10-20 | 株式会社東芝 | 放射性有機廃棄物の分解方法および減容固化方法 |
| JPS61283899A (ja) * | 1985-06-10 | 1986-12-13 | 富士電機株式会社 | 放射性イオン交換樹脂の分解処理方法 |
| JPS63165800A (ja) * | 1986-12-26 | 1988-07-09 | 富士電機株式会社 | 放射性イオン交換樹脂の分解処理方法 |
| EP0257192B1 (en) * | 1986-08-20 | 1992-09-30 | Fuji Electric Co., Ltd. | Method of treating radioactive ion-exchange resins by oxidative decomposition |
-
1982
- 1982-09-08 JP JP15515682A patent/JPS5944700A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59184898A (ja) * | 1983-04-05 | 1984-10-20 | 株式会社東芝 | 放射性有機廃棄物の分解方法および減容固化方法 |
| JPS61283899A (ja) * | 1985-06-10 | 1986-12-13 | 富士電機株式会社 | 放射性イオン交換樹脂の分解処理方法 |
| EP0257192B1 (en) * | 1986-08-20 | 1992-09-30 | Fuji Electric Co., Ltd. | Method of treating radioactive ion-exchange resins by oxidative decomposition |
| JPS63165800A (ja) * | 1986-12-26 | 1988-07-09 | 富士電機株式会社 | 放射性イオン交換樹脂の分解処理方法 |
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