JPS5945390A - 炭化水素原料油の接触水添転化方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は炭化水素原料油の二段階接触水添転化方法、特
に第二段階反応器では第一段階反応器より厳しくない条
件および粒度の大きい触媒を使用する微粒状固体物質含
有石油系原料油のかかる二段階方法に関するもの゛であ
る。

二段階の触媒反応を使用して重質石油系原料油を水添転
化して低沸点液体炭化水素生成物を製造する場合には、
充分な高い高沸点フラクシヨン転化率を得るために第一
段階からの全液体フラクションを第二段階反応に通すの
が好適で、この結果低沸点液体の過度の転化が起る。石
油系原料油に対するかかる二段階方法の例は、米国特許
第８，４１８，２８４号、同第８，８７０．（１２８号
、同第８．８９８，９１１号および同第ａ、　ｏｏｉ、
　７９２号に開示されている。また、米国特許第８，４
１２，０１０号に示されているように、普通Ｒ，空残油
物質の一部分を再循３：＠　して更に反応させかつ低沸
点生成物への転化率を増大させるのが望ましい１、石炭
から誘導した液体の二段階水添転化方法は米国特許第８
．８４４，９８８号に開示され又いる。しかし、ある原
料油、特にタールナンド・ビチューメンのよ５）Ｌある
微粒状固体物質を言付している原料油の場合には、固体
物質の蓄積が第り段階反応８に内で起るのが普通である
。

本発明においては、第一段階反応から得られる中間液体
生成物を取出し、かつ第二段階反応器では比較的粒度の
大きい触媒を使用することにより、これらの問題を有利
に解決することができる１、本発明は、タールサンドか
らのピチューメンのような微粒状固体物質を含有してい
る炭化水素原料油および石炭から誘導されたｉｉｉ賀７
Ｎ体フラクションを包含する炭化水素原料油を接触水添
転化して高収率の低沸点炭化水素液体生成物を製造する
方法を提供する。供給原料を水素と共に沸騰粒状触媒床
の入っている温和な反応条件下の第一段階反応器に供給
する。反応条件を温度４１５．６〜４５４．４°Ｇ　（
７８０〜８５０′”■４）、水素分圧５　（ｉ　、　２
〜２１０．９　ｋｇ／／ｃｍ”　９　（８００〜３００
０　ｐｓｉｇ　）お」、び空間速度０．）３〜２．５　
Ｖｚ／ｈｒ／Ｖｒ　（供給原料容１＊／時間／反応器容
積）に維持して、供給原料をガスと低沸点液体炭化水素
フラクションとの混合物に水添転化し、かくして供給原
料の中程度の５０〜７０％の転化率および５０〜７５％
の脱硫率を達成する。第一段階反応器から流出物質を取
出し、相分離してガスを液体フラクションから分前し、
標準沸点範囲約８２．２〜２０４．４°Ｇ　（１，８０
〜４００゛″１？）の軽質液体炭化水素を中間液体生成
物として取出す。

相分離工程からのガスおよび残留液体炭化水素フラクシ
ョンを再び一緒にし、所要に応じて再加熱し、第一段階
反応器より厳しくない条件および］１．１〜２２．２℃
（２０〜４・０°’Ｆ　）低い温度に維持されている第
二段階触媒反応器に通してさらに水添転化および脱硫を
行う。この第二段階反応器には比ψシ的粒度の大きい、
許通１．２７〜］、、７７８　ｍｍ（０，ｔ１５０〜０
．０７０インチ）の触媒の沸騰床を入れておく。

次いで第二段階反応器からの流出物質を相分離して炭化
水素ガスおよび他の液体フラクションを得、次いでかか
る液体フラクションを蒸留して曹通標準沸点範囲約２０
４．４〜５２８．９℃（４ｏｏ〜９７５°Ｆ）の中間沸
点液体炭化水素生成物および重質の５２Ｌ９℃＋（９７
５’（−十）真空塔底物質を得る。真空塔底物質の一部
分は第二段階反応器に再循環させて増大した収率の中間
沸点液体炭化水素生成物を生成し、他方残部の５２Ｌ９
　”Ｃ＋　（９７５°ト＋）真空塔底物質は所望に応じ
てさらに処理上程に通すのが有利である。

かかる本発明方法は任意の炭化水素原料油の接触水添転
化に使用することができ、タールサンドから？またビチ
ューメンの水添転化および石炭がら誘導された液体のよ
５に固定床タイプ触媒反応器における処理を妨害する微
粒状固体物質を含有している炭化水素原料油の水添転化
に％に有用である０ 次に、本発明を図面を参照して、微細な砂粒子を含有し
ているタールサンド・ビチューメンの二段階接触水添転
化方法に適用した例について説明する。

第１図に示すように、石油系重質原料油をラインｌＯに
供給し、ポンプ１２で圧縮し、予熱器１４に通して少く
とも約２６０．０　’Ｃ（５００’Ｆ　）に加熱する。

加熱供給原料流１５を上昇流型沸騰床触媒反応器２０に
供給する。加熱水素１６を供給し、原料油と共に反応器
２０に導入する。反応器２０は入口流れ分配器および触
媒支持グリッド２１を具えているので、反応器２ｏを上
向きに通る供給液体およびガスは触媒床２２をその沈降
時の高さより約１０％以上、普通約５０％以下膨張させ
、かつ触媒を液体中でランダムに運動させる。

この反応器は米国特許再発行第２６，７７０号に記載さ
第１ている反応器のうちの代表的なもので、この反応器
では触媒床を膨張させるような反応体ガスおよび粒状触
媒の存在下に液相反応が生起する。

普通、触媒床２２中の触媒粒子は、制御された液体およ
びガスの流れ条件下に第４．ｑ−な床膨張が生ずるよう
に、その粒度範囲を比較的狭くする。有用な触媒粒度範
囲は反応器断面積ｎｚｏ、、”（１ｎ、２）当り約４２
，４７５〜４２４．７５４ｃｒｎ８（１，５〜１５ｆｔ
８）７分の上昇流液体速度の場合には６〜１００メツシ
ユ（米国フルイシリーズ）であるが、触媒粒度は的径約
ｔ１．２５４〜Ｌ８（１２ｍｍ　（０，０１０〜０　、
１８０インチ）の押出品を包含づる粒度６〜６゜メツシ
ュの粒子であるのが好ましい。また反応器断面積９２９
ｃｍ２（ｌ　ｆｔ２）当り約７＋　、　Ｏ（１８〜４２
４、７５４　ｃｍ’　（０，２〜１５　ｆｔ、Ｒ）　、
／分程度の液空間速度の場合には、粒度範囲約８０〜２
７０メツシユ（０，０５１〜０．１７８　ｍｍ　（０，
ｌ］＋１２−０．１１１１フインチ））の微細な粒度を
有する触媒を使用する中流（ｏｎｃｅ−ｔｋ＋ｒｏｕＦ
、ｈ＃＝）タイプ操作を使用することができる　反応器
では、触媒粒ｔの密度、−に向きの液体流量、および上
昇水素ガス流の持上げ効果が触媒床の膨張および操作に
おける重要な要因である。触媒粒度、触媒粒子の密度、
液体速度およびガス速度を制御し、かつ操作条件５ｔ、
　：ｔ、；ける液体の粘度を考慮することにより、触媒
床２２は液体中で上側レベルまたは界面が２２ａで示さ
れるように膨張する。触媒床の膨張は沈降時または静的
の床レベルの約１０％以上にする必要があり・まれには
１００％以上にする必要がある。

触媒床２２における水添転化反応は有効な触媒・を使用
することにより極めて容易に行われる。使用触媒は、コ
バルト、モリブデン、ニッケル、タングステンおよびこ
れらの混合物からｌＫる群がら選定した活性金民の酸化
物を、アルミナ、シリカおよびこれらを組み合わせたも
のからなる群から選。

定した担体材料上に堆積させた代表的な水素添加触媒で
ある。第一段階反応器で粒度の微細な触媒を使用する場
合には、かかる触媒をスラリにおけるように所望濃度で
原料油に添加することにより連結管２４から反応器に効
果的に導入することができる。また触媒は、適当な入口
連結手段２５から定期的に、供給原料１５９　Ｊ　（１
バーレル）当り約４５．４〜９０．８　ｇ（０，１〜０
．２６ｂ）の割合で、反応器２０に直接添加−（ること
がＣき、便用済み触媒は適当な取出−１・段２６により
取出−４−６反応器の液体を同体物質の界面２２ａの上
方から流れ分配器２１の１・方までＩ＋１循環すること
し」２、買通触媒を液体中でランタム運動状態に維持し
かつ効果的な反応を容易に生起さ・Ｕるのに充分１３（
トー？ｌｏ、体流速を確保するために望ましい。ががる
ｄ（体の＋Ｊｒ循環を、流れ分配器２１０トカに設置し
た再循環ホンダ１ｇ士で′９（（在している中央時Ｆ　
；、ＩＦ　ｆｔＪ８を使用し゛（行って、触媒床ｚ２を
通る液体の積極的で制御された上向き運動を保ハ１１、
するのが９ｆましい。内部導管１８をＪ〆（■るへ液体
のＩＩ＋循環は？キ干の機械的利点を有し、水素添加反
応器において必要な外部ｄ４１圧連結管を減少させる傾
向を有しているが、反応器を上向きに通る液体の再循環
は、あるいはまた、反応器の外部に般ＩＭ：　した再循
環ポンプによって確実に行うことができる。

沸騰触媒床反応器系において良好な接触および□均一な
（等温状態の）温度を保証するための前言［シ系の操作
性は、液体雰囲気中において上昇する液体およびガスの
流れの浮揚作用から生ずる比較的小さい触媒のランダム
運動に依存するほか、適正な反応条件を必要とする。反
応条件が適正でない場合には、不充分な水添転化が達成
さ才］、この結果液体の流れおよび操作−ヒのアプセッ
）　（ｕｐｓｅｔ　）が不均一な分布となり、かくして
触媒上に著しいコークスの堆積が生ずるのが普通である
。

本発明で使用する石油系原料油の場合に、反応器２０に
おいて必要となる操作条件は温度４１．５．６〜４５４
．４°Ｇ（７８０〜８５０°Ｆ）、水素分圧５６．２〜
２１０．９　ｋｇ／ＣＷＬ”　ｇ　（ｓ　ｏ　ｏ〜３０
００　ｐｓｊｇ　）および空間速度０．８〜２５ｖ、／
ｈｒ／ｖｒ（供給原料容積／時間／反応器容積）の範囲
内である。好ましい条件は温度４２１．１〜４４８．９
°Ｇ（７９０〜８４（ＪＴ）、水素分圧７０．８〜ｉｐ
ｏ、９．ｋｙ／ｍ”　１／　（１ｏｏｏ　〜２８（１０
ｐｓｉｇ　）および空間速度０．５〜１．５ｖｆ／／ｂ
ｒ／／ｖｒである。達成される原料油水添転化率は単流
タイプの操作の場合に約７５Ｖ％以上である。

このようなタイプの反応器系では、蒸気空間２Ｂが液体
レベル２８ａのＦ方に（ｒ在−する。ガスと液体フラク
ションとの混合物を含有」る塔Ｊｎ流２７を取出し、高
温の相分離１：ｗ　２８に通す。、トとして水素からブ
よろ生成ガス状部分ｚ９は熱交換器８０によって冷却さ
れ、相分離器８２でさＣ）に相分離される。分離器３２
から？Ｓ通神準沸点範囲８２．２〜２０４．４℃（１８
０〜４００　＋）を有する軽質液体炭化水素生成物８４
を取出し、生成するガス／ラクション８８を残留７ｉＩ
質液体炭化水素フラクション８６と−にｔに１４）。

相分離ｉ！に２８から液体フラクション流８６を取出し
、この液体フラクションをガス流８８と一緒に加熱器８
５で再加熱し、この重加熱流３７を沸騰触媒床４０ａの
入っている第二段階反応２：÷４０に通す。この触媒床
４０ａの触媒は反応器２０で使用するものより粒度を若
干大きくするのが普通で、有効ＩＲ径１．２７〜１．．
７７８　ｍｍ　（０，１１５（１〜０．０７０インチ）
の粒度な有するのが好ましい。この沸騰床反応器４０の
操作は反応器２０の操作と全く同脹および沸騰を保ｆ＋
ｔＥする。反応器４０で使用する操作条件は温度４（１
４，４〜４４８．９℃（７６０〜８Φ０“Ｉ？）、水素
分圧５６．２〜２１０．９　ｋｌ？／ｍ”　、！１７　
（ｓｏｏ　〜８（＋００ｐｓｉｇ　）および空間速度０
−２〜２−５　Ｖｒ　／　ｈｒ　／　Ｖｒである。好適
条件は４１０．０〜４４６　、１°Ｃ（７７ｆ）〜８Ｂ
５°Ｆ）、水素分圧７０１８〜ｌｐ６．ｕｋｇ／２罪”
、（／（８００〜２８００　ｐｓｉｇ　）および空間速
度０．４〜ｚ、ｏ　ｖ、／ｂｒ／ｖｒである。

反応器４０から、ガスおよび低沸点液体フラクションを
含有する流出流４１を取出し、相分離器４ｚで相分離す
る。生成するガスフラクション４Ｂは主として水素を含
有しており、これをガス。

精製工程４４で回収する。回収水素４５は圧縮機４６に
より導管４７を経由して（与循環するのが許通で、この
回収水素を熱交換器８０で加温し、所要に応じて加熱器
４８で再加熱し、次いで反応器２０の底部に所要に応じ
て補給水素と共に導入する。

分離器４２からの残留液体フラクション４９を減圧手段
ヰ９ａで減圧して約１４．１　ｋｙ／Ｃｍ２Ｍ　（ＺＯ
Ｏｐｓｉｇ）より低い圧力ＫＬ、、分留上４！Ｉ！５０
　Ｋ　ＪＩ　Ｌ、ここから圧力ガス流５１を取出す。こ
の蒸気流を相分離器５２で相分離して低圧ガス５Ｂおよ
び液間沸点範囲留出液生成物流５６を取出し、重質液体
炭化水素流５Ｂを取出す。

分留塔５０からの鉾通標準沸点範囲８７１．１〜５２８
．９°Ｇ（７００〜９７５下）を有する重質油流５８を
所要に応じて加熱器５９でＦ与加熱し、真空蒸留工程６
０に通す。真空軽油生成物流６２を取出し、真空塔底物
質流６４を取出す。？、（通沸点が約５２８．９℃（０
７５下）より高い匹空塔底物質の一部分６５を普通圧縮
手段６６で圧縮し、加熱器６７で再加熱し、反応器４０
に再循環してさらに水添転化を行い、例えば低沸点炭化
水素物質への転化率８５〜９０Ｖ％を達成する。所宅の
転化率および生成物に応じて、真空塔底物質の一部分６
５の％に約９０Ｖ％以下を反応器４０に再循環すること
ができる。再循環５２８．９℃（９７５＋）十物質対原
料油の容積比は約０．２〜１．５の範囲内とする必要が
ある。重質真空ピッチ物質６８を取出して、所望に応じ
てさらに処理する。

本発明を次の実施例について説明する。

実施例　１ 第１表に示すような、微粒状固体物質を含有する７１バ
スカ（ＡｔｈａｂａＳｃａ　）タールサンドから得たビ
テユーメン質供給原料を供給した。

第１表 アタバス力・ビチューメン供給原料の特性検査結果 比　　　市（’ＡＰＩ）　　　　　　　　！場、０炭　
　　素（Ｗ％　）　　　　　　　　　８１１水　　　素
（Ｗ％）　　　　　　　　　１ｔ＋、８硫　　　黄（Ｗ
％）４．６ 固体物質（ｗｑｒｏ　）　　　　　　０．７〜４．５供
給原料の組成　（ｖ′；′お） 初留点〜８４１３．８“Ｃ（Ｉ＋５（１十）　　　　　
　　　　１ｆ＋、６８４８．８℃（Ｌｌ　５　ｏ　１−
’　）〜５２Ｌ９’（、’４９７５１・）　　８８．４
５１．９’？、；（９７５上）＋５０．０供給原料を３
１５．６　’に　（６００１・）に予熱し、水素と共に
沸騰床触媒反応器に供給して初期水添転化反応を行った
。部分転化物質を取出し、相分離して標準沸点範囲８２
．２〜２４）載４　”（：　（１８０〜４（１０’Ｆ）
を有しかつ溶油および若干のナフサを含ｆ了する軽１１
↓液体生成物を得た。残留重質液体フラクションおよび
主として水素であるガスを存在する高圧下に再び一緒に
し、第二沸騰床触媒反応器に通して本質的に同じ条件で
さらに水添転化を行った。次いで生成した物質を相分離
し、低圧で蒸留して所望の低沸点液体炭化水素生成物を
得た。反応条件および収率の結果を、同じ供給原料を使
用した従来の二段階接触水添転化方法と対比して、第２
表に示す。

ρ　　本 上述の結果から、本発明方法では、従来の二段階接触水
添転化方法の場合より著しく高い５２８．９”Ｃ（９７
５下）→−物質転化率が達成されるほか、一層高い２０
４．４〜５２８．９℃（４００〜９７５’ｉン）生成物
収率が達成されることが分る。

【図面の簡単な説明】

第１図は直列に連結した沸騰床反応器を使用する本発明
方法の一例のフローシートである。 １０・・・ライン　　　　　　１２・・・ポンプ１４・
・・予熱器　　　　　　１５・・・加熱供給原料流１６
・・・加熱水素　　　　　１８・・・導管１９・・・再
循環ポンプ　　　２ｏ・・・反応器２１・・・入口流れ
分配器および触媒支持グリッド（流れ分配器）２２・・
・触媒床 ２２ａ・・・触媒床レベル（固体物質の界面）２８・・
・蒸気空間　　　　　２８ａ・°°液体レベル２４・・
・連結管　　　　　２５・・・入口連結手段２６・・・
取出手段　　　　２７・・・塔頂流２８・・・相分離器
　　　　　２９・・・ガス状部分８０・・・熱交換器　
　　　　８２・・・分離器８８・・・ガスフラクション
（ガス流）８４・・・軽質液体炭化水素生成物 ８５・・・加熱器 ８６・・・残留重質液体炭化水素フラクション（液体フ
ラクション流）８７・・・肖加熱流 ８８・・・降下導管　　　　　８９・・・ポンプ４０・
・・第二段階反応器　　４０ａ・・・触媒床４１・・・
流出流　　　　　　４・２・・・相分離器４８・・・ガ
スフラクション　４４・・・ガスｆｆｉ　＝ＩＫ！　］
ｌ　ｆ４４５・・・回収水素　　　　　４６・・・圧縮
機４７・・・導管　　　　　　　４７ｎ・・・補給水素
づ、８・・・加熱器 ４９・・・残留液体フラクション ４９ａ・・・減圧手段　　　　５ｏ・・・分留工程（分
留’ｔ；　）５１・・・低圧ガス流　　　　５２・・・
相分離器５Ｂ・・・低圧ガス　　　　　５４・・・液体
流５４ａ・・・還流液　　　　　５４′・・・ナフザ生
成物流５６・・・中間沸点範囲留出液生成物流５８・・
・重質液体炭化水素流（重ｔ）１油流）５９・・・加熱
器　　　　　　６ｏ・・・真空蒸留二「稈・６２・・・
真空軽油生成物流 ６４・・・真空塔底物質流 ６５・・・真空塔底物質流の一部分 ６６・・・圧縮手段 ６７・・・加熱器

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 Ｌ　炭化水素原料油を低沸点液体炭化水素およびガスに
   接触水添転化するに当り、 （ａｌ微粒状固体物質を含有している炭化水素原料油を
   水素と共に、沸騰粒状触媒床の入っている反応器に供給
   し、前記反応器を温度４１５．６〜４．５４．４　”Ｇ
   　（７８０〜８５０°Ｆ）、水素分圧５６．２〜２１０
   ．９　ｋ皓２，９　（８００〜３０００ｐｓｉｇ）およ
   び空間速度０．８〜２．５　Ｖｒ　／　ｂｒ　／■　に
   維持して、前記原料油を炭化水素ガスと低沸点液体炭化
   水素フラクションとの混合物に水添転化し； （ｂＪ前記ガスを前記液体フラクションから相分離し、
   前記液体フラクションから標準沸点範囲８２．２〜２０
   ４．４℃（１８０〜４００“Ｆ）の軽質液体炭化水素生
   成物を取出し； （Ｃ）前記分離工程からの前記ガスと残留液体フラクシ
   ョンとを一緒にし、この−緒にした・物質を沸騰粒状触
   媒床の入っている第二段階反応器に通し、さらに前記物
   質を炭化水素ガスおよび他の低沸点液体フラクションに
   水添転化し； （ｄ）前記炭化水素ガスを前記他の液体フラクションか
   ら分離し、前記他の液体フラクションを取出し； （ｅｌ前記他の液体フラクションを蒸留して標準沸点範
   囲２０４．４〜５２８．９°Ｃ（４００〜９７５°Ｆ）
   、、。 の中間沸点液体炭化水素生成物および５２８．９’Ｃ＋
   （９７５°Ｆ＋）真空塔底物質を得；（ｆ）前記真空塔
   底物質の一部分を前記第二段階沸騰床反応器に再循環さ
   せて増大した収率の前記中間沸点液体炭化水素生成物を
   生成す。 る ことを％徴とする炭化水素原料油の接触水添転化方法。 入　前記第二段階反応器に供給される前記−緒にした物
   質を約８９８．９℃（７５０下）以下の温度に再加熱す
   る特許請求の範囲第１項記載。 の方法。 ＆　前記第二段階の反応器ｆ１が温度４−０４．４〜４
   ４８．９℃（７６０〜８４０　”Ｆ　）　、水素分圧５
   ６．２〜２１０．９　ｋｙ／ｃｚ”　９　（ｓｏｏ　〜
   ａｏｏｏ　ｐｓｉｇ）および空間速度０．２〜２．５　
   Ｖ、／ｂｒ／Ｖｒテある特許請求の範囲第１項記載のツ
   ノ法。 表　前記第一段階反応器には有効直径０．６８５〜０．
   ８８９　、ｍ、　（０，０２５〜０．０８５インチ）の
   触媒粒子を入れ、前記第二段階反応器には有効直径１．
   ２７〜１．７７８　ｍｍ　（０，０５０〜０．０７０イ
   ンチ）の触媒粒子を入れる特許請求の範囲第１項記載の
   方法。 五　前記第一段階触媒における触媒１４換率が供方法。 ａ　前記第二段階反応器における触媒置換率が前記第一
   段階反応器の場合の０．１〜（１，５倍である特許請求
   の範囲第１項記載の方法。 ７、　前記第一段階の反応条件が温度４２１．１〜４４
   ８、９°Ｇ（７９０〜８４０下）、水素分圧７０．８〜
   １９６．９　ｋｇ／ｃ７ｒＬ”　！！　（１０００〜２
   ８００　ｐｓｉｇ　）および空間速度０−５〜ｌ　−５
   Ｖｆ／　ｂ　ｒ　／　Ｖ、でｋ）る特許請求の範囲第１
   項記載の方法。 ＆　再循環した真空塔底物質が原料油の０．２〜１．５
   倍である特許請求の範囲第１項記載の方法。 ９、　原料油がタールサンドからのピチューメンである
   特許請求の範囲第１項記載の方法。 Ｎｏ、　　原料油が石炭から誘導した標準沸点的８４８
   ．８℃（６５０°Ｆ）以上の液体である特許請求の範囲
   第１項記載の方法。 １１　　微粒状固体物質を含有している炭化水素原料油
   を接触水添転化するに当り、 （ａ）炭化水素原料油を水素と共に、有効直径０．６８
   ５〜０．８８９１１１ｍ　（０，０２５〜０．０１３５
   インチ）の触媒粒子の沸騰床の入っている反応器に供給
   し、前記反応器を温度４１５．６〜４５４．４℃（７８
   ０〜８５０°Ｆ）、水素分圧５６．２〜２１０．９ｋｇ
   ／ＣＴＬ２ソ（８００〜３　＋ｌ　ＯＯｐｓｉｇ）およ
   び空間速度０−８〜２．５　ｖ、／　ｂｒ　／Ｖｒに維
   持して、前記原料油を炭化水素ガスと低沸点液体フラク
   ションとの混合物に水添転化し； （ｂｌ前記ガスを前記液体フラクションから相分離し、
   標準沸点範囲８２．２〜２１）４．４℃（１８０〜４０
   θ下）の暁質液体炭化水素生成物を取出し； （Ｃ）前記分離工程からの前記ガスと前記重質液体フラ
   クションとを一緒にし、この−緒にした物質を有効直径
   １．２７〜１．．’７３８　ｍｍ　（０，０５０〜＋１
   　、０７０インチ）の触媒粒子の沸騰床の入っている第
   二段階反応器に通し、さらに前記物質を炭化水素ガスお
   よび他の低沸点液体フラクションに水添転化し； （（１）前記炭化水素ガスを前記他の液体フラクション
   から分離し、次いで前記他の液体フラクションを取出し
   ； （８１前記他の液体フラクションを蒸留して標準沸点範
   囲２０４．４〜５２１３．９　”０．　（４００〜９７
   ５下）の中間沸点液体炭化水素生成物および５２８．９
   ℃＋（９７５’Ｆ　＋　）真空塔底物質を得、（ｆｌ前
   記真空塔底物質の一部分を前記第二段階沸騰床反応器に
   再循環させて増大した収率の前記中間沸点液体炭化水素
   生成物を生成する ことを特徴とする炭化水素原料油の接触水添転化方法。