JPS5947013A - 鋼板の脱スケ−ル方法 - Google Patents
鋼板の脱スケ−ル方法Info
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- JPS5947013A JPS5947013A JP15650882A JP15650882A JPS5947013A JP S5947013 A JPS5947013 A JP S5947013A JP 15650882 A JP15650882 A JP 15650882A JP 15650882 A JP15650882 A JP 15650882A JP S5947013 A JPS5947013 A JP S5947013A
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- descaling
- pressure
- pressure water
- chambers
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
- B21B45/08—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing hydraulically
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- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼板の洋式プラスト脱スケール／）：！二関す
るものである。
るものである。
最近例えは砂鉄粒イｉｌ−混入したスラｌ）−を高圧ド
に投射するメカニカル脳１スケール法（以１・／ｈ＋：
式ブラスト脱スケール法という）が開発され１例えば
熱延鋼帯のスケール除去に適用されている。従来、湿式
プラストデスケーリング設備に於て、板［１］方向に高
圧水圧力を調節する装置は存在せず、従ってヘッダーの
巾方向の高圧水圧力はすべて一定である。一方、デスケ
ーリング設備に通板される原板は前工程に於ける製造条
件、デスケーリング設備に通板される前のコイルの仕掛
シ条件等によシ板巾方向の酸化膜厚み及び組成は必らず
しも同じではない。この様な［１］方向で酸化１摸条件
の異なる金属板を、巾方向で一定の高圧水圧力に保だわ
、た湿式プラストデスク−リング設（ｉｆ！ｉで処理し
た場合。
に投射するメカニカル脳１スケール法（以１・／ｈ＋：
式ブラスト脱スケール法という）が開発され１例えば
熱延鋼帯のスケール除去に適用されている。従来、湿式
プラストデスケーリング設備に於て、板［１］方向に高
圧水圧力を調節する装置は存在せず、従ってヘッダーの
巾方向の高圧水圧力はすべて一定である。一方、デスケ
ーリング設備に通板される原板は前工程に於ける製造条
件、デスケーリング設備に通板される前のコイルの仕掛
シ条件等によシ板巾方向の酸化膜厚み及び組成は必らず
しも同じではない。この様な［１］方向で酸化１摸条件
の異なる金属板を、巾方向で一定の高圧水圧力に保だわ
、た湿式プラストデスク−リング設（ｉｆ！ｉで処理し
た場合。
当然巾方向のデスケーリングむらが発生することとなる
。
。
従来はこのむら１カ止のため、最もテスケーリング状態
の悪い部分に合せて、ヘッダー全体の高圧水圧力を与え
る必要かあシ、これによって巾方向のデスケーリングさ
れ易い部分はオーバデスク−リング状態となっておシ、
このためポンプモータの電力及び通板材のオーバデスケ
ーリングによる歩留面での損失を余儀なくされでいる。
の悪い部分に合せて、ヘッダー全体の高圧水圧力を与え
る必要かあシ、これによって巾方向のデスケーリングさ
れ易い部分はオーバデスク−リング状態となっておシ、
このためポンプモータの電力及び通板材のオーバデスケ
ーリングによる歩留面での損失を余儀なくされでいる。
一般に、熱延後の鋼板の酸化膜の脱スケール性は、両端
部が最も１愛れており、次いで中火γりＩＳが良く、残
９の中央部と両端部にはさまれた５０〜１５０ ｍｍ
ｉ）の部分が最も脱スケール性が悪い傾向にある。この
状況を第１図に示す。
部が最も１愛れており、次いで中火γりＩＳが良く、残
９の中央部と両端部にはさまれた５０〜１５０ ｍｍ
ｉ）の部分が最も脱スケール性が悪い傾向にある。この
状況を第１図に示す。
図に於て１．２．３のｊ贋に１況スケール性は悪くなっ
ている。この様な材料をデスケーリングする場合、従来
高圧水の圧力設定は最も脱スケール性の悪い３の部分の
デスケ−リンク状況に舎ぜて杓なわれるため、１及び２
の部分に於てＣ１オーバデスク−リングの状ノ塵となっ
ており、高月三ボンノの駆動モータの電力の有効利用及
びＪ＋２ｆｊｌｊ分の地ｙミ研削による通板歩留り低下
、地鉄へσ）砂ｊり、喰込みによる成品々位の低ド等の
問題かある。
ている。この様な材料をデスケーリングする場合、従来
高圧水の圧力設定は最も脱スケール性の悪い３の部分の
デスケ−リンク状況に舎ぜて杓なわれるため、１及び２
の部分に於てＣ１オーバデスク−リングの状ノ塵となっ
ており、高月三ボンノの駆動モータの電力の有効利用及
びＪ＋２ｆｊｌｊ分の地ｙミ研削による通板歩留り低下
、地鉄へσ）砂ｊり、喰込みによる成品々位の低ド等の
問題かある。
一方従来の酸洗法による脱スケールは酸による化学的脱
スケールであり、脱スケールか完了すると地鉄が露出し
て来るが、酸洗溶液中には抑！ｔｉｌｌ Ｙ＋’）が添
加されておシ、これが地鉄表面に作用して地鉄の耐蝕は
進行せず、只スケールのみか溶解、剥離するだけで上記
の如き間ノＷはない。
スケールであり、脱スケールか完了すると地鉄が露出し
て来るが、酸洗溶液中には抑！ｔｉｌｌ Ｙ＋’）が添
加されておシ、これが地鉄表面に作用して地鉄の耐蝕は
進行せず、只スケールのみか溶解、剥離するだけで上記
の如き間ノＷはない。
第２図は従来のｒｌＪ方向高圧水圧力制御を行なわない
場合のノズルヘッダ一部の略図、第３図は第２図のａ−
ａ矢視図を示す。１ヌ１に於て高圧水は１よシ入り、高
圧水至２より各ノズル３へ高圧水孔を通して分配される
。第３図に於てノズル３の高圧水は、高圧水孔４よりノ
ズル３の先端部に設けられた高圧水噴出孔５に人って噴
射される。砂鉄スラリーは導入管６よシ入りノズル中心
部を通って流出する。
場合のノズルヘッダ一部の略図、第３図は第２図のａ−
ａ矢視図を示す。１ヌ１に於て高圧水は１よシ入り、高
圧水至２より各ノズル３へ高圧水孔を通して分配される
。第３図に於てノズル３の高圧水は、高圧水孔４よりノ
ズル３の先端部に設けられた高圧水噴出孔５に人って噴
射される。砂鉄スラリーは導入管６よシ入りノズル中心
部を通って流出する。
ヘッダーに流入する高圧水１ｉ１：＝ ラインスピード
及び板１１］に従って圧力制御をイ」なわノ１．るが、
ヘッダ内部で各ノズルに共通に導かれる７′こめ、１１
］方向の圧力変更は行なえない構造となつ−Ｃいる。即
ち研掃材を高圧水で加速して、金属相に投射して表面酸
化膜を除去する湿式プラストデスケーリング設備に於て
、従来そのデスケーリング能力は高圧水の圧力に依存し
ており、デスク−リング能力は高圧水圧力、変更によシ
行なわノしる。
及び板１１］に従って圧力制御をイ」なわノ１．るが、
ヘッダ内部で各ノズルに共通に導かれる７′こめ、１１
］方向の圧力変更は行なえない構造となつ−Ｃいる。即
ち研掃材を高圧水で加速して、金属相に投射して表面酸
化膜を除去する湿式プラストデスケーリング設備に於て
、従来そのデスケーリング能力は高圧水の圧力に依存し
ており、デスク−リング能力は高圧水圧力、変更によシ
行なわノしる。
従来行なわれている高圧水圧力調整は、１ヘツダー内の
ｒｌＪ方向ノズルについて、個別に高圧水圧力調節は行
なわれていないため、金１ｉ、板の１１」方向の酸イヒ
膜残シに」二るデスケーリングむらに７寸してはコント
ロール不可能であった。
ｒｌＪ方向ノズルについて、個別に高圧水圧力調節は行
なわれていないため、金１ｉ、板の１１」方向の酸イヒ
膜残シに」二るデスケーリングむらに７寸してはコント
ロール不可能であった。
本発明は、これらの問題点を解消するため、金属板のデ
スケーリング状態に合せて、仮Ｉ１１方向の高圧水圧力
の制御を行うことを目的としたものである。
スケーリング状態に合せて、仮Ｉ１１方向の高圧水圧力
の制御を行うことを目的としたものである。
ＩＱＩＩち本発明ｄ：金屈板の製造過４，１．１におい
て発／−１，する１１」方向酸化膜の厚み差や、酸化膜
組織の違いによって生ずるｌ−＋方向のデスケーリング
むらを館ｆ消するようヘッダーの「１」方向に於ける脱
スケール性能の調整を行うことを特徴とするものである
。
て発／−１，する１１」方向酸化膜の厚み差や、酸化膜
組織の違いによって生ずるｌ−＋方向のデスケーリング
むらを館ｆ消するようヘッダーの「１」方向に於ける脱
スケール性能の調整を行うことを特徴とするものである
。
第４図は本発明の一実施例の説明図である。金属板表面
酸化映のデスケーリング性パターンを示ずＯ１！１図に
基づいて、板Ｉｌｌ力向の１・１．Ｊ圧水ハーカ制（ｉ
ｌｌｌが行えるよう、高月水室２をブロック分けし、各
ブロック毎に高圧水を別系統より導くようにし、谷系統
に圧力調節ｆｒ等により圧力制御同機（Ｉヒ欠持たせて
いる。
酸化映のデスケーリング性パターンを示ずＯ１！１図に
基づいて、板Ｉｌｌ力向の１・１．Ｊ圧水ハーカ制（ｉ
ｌｌｌが行えるよう、高月水室２をブロック分けし、各
ブロック毎に高圧水を別系統より導くようにし、谷系統
に圧力調節ｆｒ等により圧力制御同機（Ｉヒ欠持たせて
いる。
第４図に於て高圧水室２は隔壁ａ、 ｂ、 ｃ、
ｄによｐｘ、ｎ、ｍ、 ■、ｖの各室に分ＩＷ１ｎ
されている。酸化膜のデスケーリングパターンに」：る
トＩと■、■と■はほぼ同じデスケーリング性を示すこ
とにより、これらは連結して、最終的にはイ。
ｄによｐｘ、ｎ、ｍ、 ■、ｖの各室に分ＩＷ１ｎ
されている。酸化膜のデスケーリングパターンに」：る
トＩと■、■と■はほぼ同じデスケーリング性を示すこ
とにより、これらは連結して、最終的にはイ。
口、ハの３ブロツクに分離して、それぞれのブロックに
圧力調節弁Ａ、Ｂ、Ｃを設置して、ストリップの巾方向
デスケーリング状況に合せて１個別に高圧水圧力調整が
行なえる。２−３は高圧水ノズルへの流路を示す。
圧力調節弁Ａ、Ｂ、Ｃを設置して、ストリップの巾方向
デスケーリング状況に合せて１個別に高圧水圧力調整が
行なえる。２−３は高圧水ノズルへの流路を示す。
制御を更に緻密に行うため、高圧氷室２０分割数を増加
すること及び高圧氷室ＩＩと（■、ＩとＶの連結を行な
わず、各分割された小呈ごとに圧カコントロールを行う
ことも可能である。又圧力制御は調節弁の開度コントロ
ールによるものの他に各ブロック毎に高圧ポンプを設け
てその回転数コントロールによる方法も可能である。
すること及び高圧氷室ＩＩと（■、ＩとＶの連結を行な
わず、各分割された小呈ごとに圧カコントロールを行う
ことも可能である。又圧力制御は調節弁の開度コントロ
ールによるものの他に各ブロック毎に高圧ポンプを設け
てその回転数コントロールによる方法も可能である。
各ブロック毎の圧力制御は、ラインスピード及び板「１
］により求まる圧力によって得らノ１．るデスケ−リン
グ後の板表面仕上り状況により、オペレータが手動介入
により高圧水圧力の上げ、ドげＴｈ？ 付う方法や、こ
の（ＯＬ、デスケーリング後の板表面の残留スケール検
出（！：５信号により自動的にｒｌＪ方向及び長手方向
の圧力制御を行うこともできる。
］により求まる圧力によって得らノ１．るデスケ−リン
グ後の板表面仕上り状況により、オペレータが手動介入
により高圧水圧力の上げ、ドげＴｈ？ 付う方法や、こ
の（ＯＬ、デスケーリング後の板表面の残留スケール検
出（！：５信号により自動的にｒｌＪ方向及び長手方向
の圧力制御を行うこともできる。
本発明の他の実施例として第５図に丞した両端に仕りｊ
ｈ壁のある金属円筒を挿入する方法（１）及びヘッダ自
体を分割１〜で製作し、た後、これらを連結する方法（
２）等がある。第５図（１）に於て鳳 ＩＩ、Ｉｌｌ。
ｈ壁のある金属円筒を挿入する方法（１）及びヘッダ自
体を分割１〜で製作し、た後、これらを連結する方法（
２）等がある。第５図（１）に於て鳳 ＩＩ、Ｉｌｌ。
ＩＶ、Ｖは分１□りされ／。−金属円筒２−１を示し７
、こノｔを第コ１ｘ１の高圧水室２へ順次、ψ：：１：
部から押込んでいくことを示している。又第５１米１（
２）は複数の高圧氷室２−２を配設して一体化しグこ構
成を・示している。
、こノｔを第コ１ｘ１の高圧水室２へ順次、ψ：：１：
部から押込んでいくことを示している。又第５１米１（
２）は複数の高圧氷室２−２を配設して一体化しグこ構
成を・示している。
なお脱スケールすべきほとんどの利」（′１の６岡イ・
反が、例えは第１図に示すような１１」方向の脱スクー
ル性雛度分布を有することを予測して、わらかじＭ）谷
位置のノズルの能力設計において、例え＆Ｊ’、’ Ｉ
況スケール性の悪い部分のノズルはその流量などの容量
を太きくしておりは良い。
反が、例えは第１図に示すような１１」方向の脱スクー
ル性雛度分布を有することを予測して、わらかじＭ）谷
位置のノズルの能力設計において、例え＆Ｊ’、’ Ｉ
況スケール性の悪い部分のノズルはその流量などの容量
を太きくしておりは良い。
１１１ｊちデスケーリング能力の変更は、高圧水圧力の
変更による曲−研掃材として与えられるスラリーの流量
又はスラリーの濃度によっても変更できることが知られ
ている。これは研掃利の多少によって脱スケール能率が
変化する現象である。このことを利用して前述したよう
な高圧水圧力を鋼板巾方向に変更する方法によらず、ス
ラリーの流量又はスラリーの濃度を［１］方向変更する
方法が可能である。スラリーの流量、濃度の変更は高圧
水圧力の変更を行なう方法と比べればその効果は劣る。
変更による曲−研掃材として与えられるスラリーの流量
又はスラリーの濃度によっても変更できることが知られ
ている。これは研掃利の多少によって脱スケール能率が
変化する現象である。このことを利用して前述したよう
な高圧水圧力を鋼板巾方向に変更する方法によらず、ス
ラリーの流量又はスラリーの濃度を［１］方向変更する
方法が可能である。スラリーの流量、濃度の変更は高圧
水圧力の変更を行なう方法と比べればその効果は劣る。
即ち高圧水圧力の変更による方法では、オーバーデスケ
ーリングの防止により脱スケールに要スる電力の節約を
も図ることが可能であるのに対し。
ーリングの防止により脱スケールに要スる電力の節約を
も図ることが可能であるのに対し。
スラリーの流量又は濃度の変更に」：る方法では、オー
バーデスケーリングによる通板歩留ロス及びデスケーリ
ングむら発生による成品品１′ｆ低ド等は防止できるが
、スラリーの流量、濃度にかかわらず投射される高圧水
の消費する脱スケール電力の節約（は期待できないため
である。
バーデスケーリングによる通板歩留ロス及びデスケーリ
ングむら発生による成品品１′ｆ低ド等は防止できるが
、スラリーの流量、濃度にかかわらず投射される高圧水
の消費する脱スケール電力の節約（は期待できないため
である。
しかしながらスラリーの流量、ａ度の変更は高圧水の圧
力変更に比べて、低圧系を取９扱うため比較的簡便に行
なうことができる利点がある。
力変更に比べて、低圧系を取９扱うため比較的簡便に行
なうことができる利点がある。
スラリー流量を変更する装置の例を第０図に。
又スラリー濃度の変更を行なう装置の例をｇｉ％ ’／
１文］に示す。ｉ６図において１〜３はスラリーのび
１〕、絹を変更するための絞り弁、４〜１０はｌ’ｉ’
ｊ射ノズルｋ 示している。各ノズルのブロック毎の絞
す弁ハ鋼板のスケール分布又は脱スケール后の調教性状
によＩ）調整を行う。このようにスラリーの流量ヲｒｌ
Ｊ方向に変えうる装置により前述した［」的が達成でき
る。
１文］に示す。ｉ６図において１〜３はスラリーのび
１〕、絹を変更するための絞り弁、４〜１０はｌ’ｉ’
ｊ射ノズルｋ 示している。各ノズルのブロック毎の絞
す弁ハ鋼板のスケール分布又は脱スケール后の調教性状
によＩ）調整を行う。このようにスラリーの流量ヲｒｌ
Ｊ方向に変えうる装置により前述した［」的が達成でき
る。
第７図において１〜３は補給水濃度を変更するための絞
り弁、４〜６はスラリー補給系統、Ｉ〜９はスラリータ
ンク、１０〜１２はスラリー〇アジテータ、４〜１０は
ノズルである。各ノズルのブロック毎の絞シ弁は鋼板の
スケール分布又は脱スケール后のｉｑ；ｒａ板性状によ
シ調整を行うが、この絞り弁の調整により補給水量が変
化し−従ってスラリータンク内のスラリーの希釈の程度
が変化するので、これによ１．１′：／、ラリ−濃度が
変化し一説スケール能力を「１］方向に変化させること
ができる。
り弁、４〜６はスラリー補給系統、Ｉ〜９はスラリータ
ンク、１０〜１２はスラリー〇アジテータ、４〜１０は
ノズルである。各ノズルのブロック毎の絞シ弁は鋼板の
スケール分布又は脱スケール后のｉｑ；ｒａ板性状によ
シ調整を行うが、この絞り弁の調整により補給水量が変
化し−従ってスラリータンク内のスラリーの希釈の程度
が変化するので、これによ１．１′：／、ラリ−濃度が
変化し一説スケール能力を「１］方向に変化させること
ができる。
スラリーのｔ（度、流量の可変化を灯なうには一中に第
６図 ｒｌｌ ｊＨ１図に示した例にとどまらずスラリ
ー生成機構に遡って多重化した装置も適用できる。
６図 ｒｌｌ ｊＨ１図に示した例にとどまらずスラリ
ー生成機構に遡って多重化した装置も適用できる。
以上の通り本発明によるときは鋼板の中方向の高圧水圧
力を制御して脱スクール性能を調整し。
力を制御して脱スクール性能を調整し。
デスケーリングのむらの発生を解消し得て、その工業的
効果幻こ大きい。
効果幻こ大きい。
第１図は脱スケール率の板中分布のグラフ、第２図は従
来法の投射ノズル説明図、第３図は第２図ａ−ａ矢視図
、第４図は本発明の説明図−第５図は本発明の詳細な説
明図、第６図は本発明の詳細な説明図、第７図は本発明
の更に曲の例の説明図である。 １：高圧水 ２：高圧水室 ３：ノズル ４：高圧水孔 Ａ、Ｂ、ｃ ；圧力調節弁 第１図 忌 地２図 第３図 第４図 第６図 第７図
来法の投射ノズル説明図、第３図は第２図ａ−ａ矢視図
、第４図は本発明の説明図−第５図は本発明の詳細な説
明図、第６図は本発明の詳細な説明図、第７図は本発明
の更に曲の例の説明図である。 １：高圧水 ２：高圧水室 ３：ノズル ４：高圧水孔 Ａ、Ｂ、ｃ ；圧力調節弁 第１図 忌 地２図 第３図 第４図 第６図 第７図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 連続的に舟行する鋼板に湿式プラストにょシ脱スケ
ールを行なうにあたシ、前記湿式プラストノズルにおけ
る高圧水圧力、スラｌ）−量、スラリー濃度の少くとも
１つを鋼板のＵｌ」方向に調整できるようにしたことを
朽徴とする鋼板の脱スケール方法。 ２ 高圧水又はスノリー供給系統にノズル１ひ又はノズ
ルのブロック毎に制御弁を設け、こハによシ制御を惰な
う特許請求の範囲第１項記載の鋼板の脱スケール方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15650882A JPS5947013A (ja) | 1982-09-10 | 1982-09-10 | 鋼板の脱スケ−ル方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15650882A JPS5947013A (ja) | 1982-09-10 | 1982-09-10 | 鋼板の脱スケ−ル方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5947013A true JPS5947013A (ja) | 1984-03-16 |
| JPS6316207B2 JPS6316207B2 (ja) | 1988-04-07 |
Family
ID=15629292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15650882A Granted JPS5947013A (ja) | 1982-09-10 | 1982-09-10 | 鋼板の脱スケ−ル方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5947013A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5979143A (ja) * | 1982-10-28 | 1984-05-08 | Toyota Motor Corp | 砥石摩耗量の測定・検知方法 |
| JPS62127430A (ja) * | 1985-11-26 | 1987-06-09 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | カドミウムの回収方法 |
| JPS62188734A (ja) * | 1986-02-14 | 1987-08-18 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | タリウム及び硫酸カドミウム含有の酸性水溶液から高純度のセメントカドミウムの回収法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5195938A (ja) * | 1975-02-20 | 1976-08-23 | Hyomenshorisochi | |
| JPS54176727U (ja) * | 1978-06-02 | 1979-12-13 | ||
| JPS5660517U (ja) * | 1979-10-09 | 1981-05-23 |
-
1982
- 1982-09-10 JP JP15650882A patent/JPS5947013A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5195938A (ja) * | 1975-02-20 | 1976-08-23 | Hyomenshorisochi | |
| JPS54176727U (ja) * | 1978-06-02 | 1979-12-13 | ||
| JPS5660517U (ja) * | 1979-10-09 | 1981-05-23 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5979143A (ja) * | 1982-10-28 | 1984-05-08 | Toyota Motor Corp | 砥石摩耗量の測定・検知方法 |
| JPS62127430A (ja) * | 1985-11-26 | 1987-06-09 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | カドミウムの回収方法 |
| JPS62188734A (ja) * | 1986-02-14 | 1987-08-18 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | タリウム及び硫酸カドミウム含有の酸性水溶液から高純度のセメントカドミウムの回収法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6316207B2 (ja) | 1988-04-07 |
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