JPS5949301B2 - 加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼 - Google Patents
加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS5949301B2 JPS5949301B2 JP10063075A JP10063075A JPS5949301B2 JP S5949301 B2 JPS5949301 B2 JP S5949301B2 JP 10063075 A JP10063075 A JP 10063075A JP 10063075 A JP10063075 A JP 10063075A JP S5949301 B2 JPS5949301 B2 JP S5949301B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- stainless steel
- ferritic stainless
- steel
- secondary workability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は延性、リジング性及びプレス成形後の二次加工
性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関するものであ
る。
性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関するものであ
る。
ここで言う、二次加工とは、フェライト系ステンレス鋼
板を一次加工として絞り、張出し、曲げ、圧延等の加工
を行った後に、一次加工の主歪方向と異なる方向へ、主
歪を与える二次の加工を行う場合を言う。
板を一次加工として絞り、張出し、曲げ、圧延等の加工
を行った後に、一次加工の主歪方向と異なる方向へ、主
歪を与える二次の加工を行う場合を言う。
例えば、■ 絞シ加工により縮みフランジ加工を受けた
フランジ部外周を、折曲げ又はカーリングする場合の折
曲げ、カーリング加工。
フランジ部外周を、折曲げ又はカーリングする場合の折
曲げ、カーリング加工。
■ 絞シ加工された容器の口部を押拡げ加工する場合の
押拡げ加工。
押拡げ加工。
■ 絞シ加工された容器の底部にバーリング加工を行う
ときのバーリング加工である。
ときのバーリング加工である。
フェライト系ステンレス鋼は、オーステナイト系ステン
レス鋼に比べ、安価で、成形精度が良く応力腐食割れが
ない等の理由で広く厨房用品、自動車用部品などに使用
されている。
レス鋼に比べ、安価で、成形精度が良く応力腐食割れが
ない等の理由で広く厨房用品、自動車用部品などに使用
されている。
しかし、オーステナイト系ステンレス鋼や普通鋼に比べ
降伏点が高く伸びが低い。
降伏点が高く伸びが低い。
また、リジングが発生しやすく、二次加工性が劣る等の
理由でフェライト系ステンレス鋼が使用できる分野にお
いても高価なオーステナイト系ステンレス鋼が使用され
ている。一方、世界的にＮｉ資源が少ないという問題か
ら、加工性の優れたフェライト系ステンレス鋼の出現が
強く要望されている。
理由でフェライト系ステンレス鋼が使用できる分野にお
いても高価なオーステナイト系ステンレス鋼が使用され
ている。一方、世界的にＮｉ資源が少ないという問題か
ら、加工性の優れたフェライト系ステンレス鋼の出現が
強く要望されている。
フェライト系ステンレス鋼の延性改善の方法として極低
炭素化やＴｉのような素窒化物生成元素を添加する等の
方法があるが、前者はりジンク性が著しく劣化するし、
後者は二次加工性が劣化する等の問題が生じる。
炭素化やＴｉのような素窒化物生成元素を添加する等の
方法があるが、前者はりジンク性が著しく劣化するし、
後者は二次加工性が劣化する等の問題が生じる。
またフェライト系ステンレス鋼のりジンク対策として低
温鋳造法、低温熱延法、変態点を利用しての焼鈍・冷延
等多くの方法があるが、いずれも通常の製造工程以外に
何らかの手段を講じるか、製造工程の変更を行なわなけ
ればならず、このため新技術の開発工程上の問題点解決
等の費用が増大し最終的には製品のコストアップとなっ
て現われる。
温鋳造法、低温熱延法、変態点を利用しての焼鈍・冷延
等多くの方法があるが、いずれも通常の製造工程以外に
何らかの手段を講じるか、製造工程の変更を行なわなけ
ればならず、このため新技術の開発工程上の問題点解決
等の費用が増大し最終的には製品のコストアップとなっ
て現われる。
一方、フェライト系ステンレス鋼板を用いて厨房用品や
自動車用品を加工する場合、プレス成形後に縁を折り曲
げる等の二次加工を行うことが多いが、この二次加工時
にしばしば割れを生じることがある。
自動車用品を加工する場合、プレス成形後に縁を折り曲
げる等の二次加工を行うことが多いが、この二次加工時
にしばしば割れを生じることがある。
この二次加工性改善の方法として、介在物や析出物を減
少させる、結晶粒を大きくする、伸びを大きくする等の
方法がある。
少させる、結晶粒を大きくする、伸びを大きくする等の
方法がある。
たとえばフエライト系ステンレス鋼を極低炭素化すれば
、結晶粒が粗大化し伸びが向上するため二次加工性が非
常に良好となるが、りジンク性が劣化する等他の問題が
生じて、加工用に適した性質を必らずしも満足しなくな
る。
、結晶粒が粗大化し伸びが向上するため二次加工性が非
常に良好となるが、りジンク性が劣化する等他の問題が
生じて、加工用に適した性質を必らずしも満足しなくな
る。
このような問題を解決するため本発明者らは多くの実験
を試みた。
を試みた。
その結果、前述の如き各特性の優れたステンレス鋼を得
るためには合金組成を最適範囲に規制しなければならな
いとの結論に達した。そこで個々の合金元素の及ぼす影
響は勿論のこと複合した場合の相乗効果をも見極め、延
性、りジンク性及びプレス成形後の二次加工性にすぐれ
たフエライト系ステンレス鋼を開発したもので、本発明
の要旨とするところはＣ：０．０３％以上、０．０８％
以下、Ｓｌ ： ０．４％以下、Ｍｎ： ０．５％以下
、Ｐ：０．０３チ以下、ｓ：０．００ｓ％以下、Ｎｉ：
０．３％以下、Ｃｒ：１５〜２０チ、Ａｔ二Ｎ含有藪
の２倍以上０．２％以下、Ｎ：０．０１５多未満の成分
範囲からなるプレス成形後の二次加工性に優れたフエラ
イト系ステンレス鋼にある。次に合金成分を限定した理
由を以下に説明する。Ｃ量を減少せしめれば、伸び及び
二次加工性は良くなるが、結晶粒の粗大化に伴なって加
工後の肌あれがひどくなる。また、Ｃ量が０．０３％未
満ではりジンク性が急激に劣化するのでＣの下限を０．
０３％とした。一方、Ｃ量を増大せしめれば、伸びの劣
化、引張強さの増大、二次加工性の劣化、及び硬さが増
大するのでＣの上限を０．０８％とした。Ｓｉは降伏点
、引張強さを著しく増大し、靭性および延性を損うので
低いほうが望ましい。
るためには合金組成を最適範囲に規制しなければならな
いとの結論に達した。そこで個々の合金元素の及ぼす影
響は勿論のこと複合した場合の相乗効果をも見極め、延
性、りジンク性及びプレス成形後の二次加工性にすぐれ
たフエライト系ステンレス鋼を開発したもので、本発明
の要旨とするところはＣ：０．０３％以上、０．０８％
以下、Ｓｌ ： ０．４％以下、Ｍｎ： ０．５％以下
、Ｐ：０．０３チ以下、ｓ：０．００ｓ％以下、Ｎｉ：
０．３％以下、Ｃｒ：１５〜２０チ、Ａｔ二Ｎ含有藪
の２倍以上０．２％以下、Ｎ：０．０１５多未満の成分
範囲からなるプレス成形後の二次加工性に優れたフエラ
イト系ステンレス鋼にある。次に合金成分を限定した理
由を以下に説明する。Ｃ量を減少せしめれば、伸び及び
二次加工性は良くなるが、結晶粒の粗大化に伴なって加
工後の肌あれがひどくなる。また、Ｃ量が０．０３％未
満ではりジンク性が急激に劣化するのでＣの下限を０．
０３％とした。一方、Ｃ量を増大せしめれば、伸びの劣
化、引張強さの増大、二次加工性の劣化、及び硬さが増
大するのでＣの上限を０．０８％とした。Ｓｉは降伏点
、引張強さを著しく増大し、靭性および延性を損うので
低いほうが望ましい。
また低Ｓｉ化は熱延板焼鈍組織の結晶粒を微細化し、製
品のりジンク性を大きく改善させる。また二次加工性エ
リクセン値もＳｉの低い方がよいのでＳｉは０．４チ以
下とした。Ｍｎは引張強さの増大、硬さの増大、伸びの
低下および塑性ひずみ比（ｒ値）を低下させるので０．
５チ以下とした。
品のりジンク性を大きく改善させる。また二次加工性エ
リクセン値もＳｉの低い方がよいのでＳｉは０．４チ以
下とした。Ｍｎは引張強さの増大、硬さの増大、伸びの
低下および塑性ひずみ比（ｒ値）を低下させるので０．
５チ以下とした。
Ｐは有害元素であり、靭性、熱間加工性を阻害し、また
二次加工性も劣化させるので低い方がよく、０．０３多
以下とした。
二次加工性も劣化させるので低い方がよく、０．０３多
以下とした。
ＳぱＰと同様有害元素であり、熱間加工性、耐食性を劣
化させる。
化させる。
また、Ａ系介在物を生成しやすく、曲げ性及び二次加工
性を著しく劣化させるので低い方が望ましい。従ってＳ
は０．００８％以下とした。Ｎｉは引張強さを増大させ
る。
性を著しく劣化させるので低い方が望ましい。従ってＳ
は０．００８％以下とした。Ｎｉは引張強さを増大させ
る。
また熱延板焼鈍組織の結晶粒を阻大化し、製品のりジン
ク性を劣化させるので０．３％以下とした。Ｃｒは耐酸
化性及び耐食性にきわめて有効な元素であるが、多量に
添加すると伸び及び衝撃値の劣化が著しいので１５〜２
０チとした。
ク性を劣化させるので０．３％以下とした。Ｃｒは耐酸
化性及び耐食性にきわめて有効な元素であるが、多量に
添加すると伸び及び衝撃値の劣化が著しいので１５〜２
０チとした。
Ａｔは耐酸化性を改善し、焼入硬化性を押える。
Ａｔ量をＮ量の重量化にして２倍以上添加することによ
り、降伏点の減少、伸びの増犬お゛よびｒ値の向上が計
られ、深絞り性が向上する。またＡｔは結晶粒の微細化
及び耐銹性に効果があり、りジンク性を向上させる。し
かし、多量に添加すると二次加工性が劣化する。従って
Ａｔの範囲をＡｔ７へとして２以上０．２以下とした。
Ｎはオーステナイト生成元素であり、Ｃと同じ作用を有
するので延性向上のためにも低い方が望甘しい。
り、降伏点の減少、伸びの増犬お゛よびｒ値の向上が計
られ、深絞り性が向上する。またＡｔは結晶粒の微細化
及び耐銹性に効果があり、りジンク性を向上させる。し
かし、多量に添加すると二次加工性が劣化する。従って
Ａｔの範囲をＡｔ７へとして２以上０．２以下とした。
Ｎはオーステナイト生成元素であり、Ｃと同じ作用を有
するので延性向上のためにも低い方が望甘しい。
本発明鋼はＡｔを添加しているため、アルミ窒化物が析
出し、二次加工性劣化の原因の一つとなるので、低い方
が望ましい。またＮは熱延板焼鈍組織の結晶粒を粗大化
するので低い方が製品のりジンク性が向上する。従って
Ｎは０．０１５係未満とした。以下に実施例をあげて本
発明を詳細に説明する。
出し、二次加工性劣化の原因の一つとなるので、低い方
が望ましい。またＮは熱延板焼鈍組織の結晶粒を粗大化
するので低い方が製品のりジンク性が向上する。従って
Ｎは０．０１５係未満とした。以下に実施例をあげて本
発明を詳細に説明する。
第１表に示す成分のフエライト系ステンレス鋼を溶製し
、公知の熱間圧延、冷間圧延および焼鈍により０．７ｍ
厚の鋼板を製造し、材質特性を測定した。その結果を、
本発明の優れた等性である延性、りジンク性、二次加工
性についてわかり易く記号で表わしたものを同じく第１
表に示す。記号は優劣によシ３つに分類し、その範囲は
多くの研究結果より各特性に応じて第１表のようにしだ
。○印はその特性が優れていることを示す。延性はＪＩ
Ｓｌ３号Ｂ引張試験片におけるし方向の伸びで表わし、
りジンク性はＪＩＳＳ号引張試験片を２０％引張り、表
面に現われるりジンクを粗さ計にて測定した値で表わし
た。また、二次加工性を評価する方法として０．７ｔｒ
ａｎ厚の製品を圧下率にて３０％冷間圧延した後、曲げ
稜線が圧延方向と平行（通常Ｃ方向曲げという）になる
ように、密着曲げしたときの割れの全長を稜線の長さに
対する割合で表わした。
、公知の熱間圧延、冷間圧延および焼鈍により０．７ｍ
厚の鋼板を製造し、材質特性を測定した。その結果を、
本発明の優れた等性である延性、りジンク性、二次加工
性についてわかり易く記号で表わしたものを同じく第１
表に示す。記号は優劣によシ３つに分類し、その範囲は
多くの研究結果より各特性に応じて第１表のようにしだ
。○印はその特性が優れていることを示す。延性はＪＩ
Ｓｌ３号Ｂ引張試験片におけるし方向の伸びで表わし、
りジンク性はＪＩＳＳ号引張試験片を２０％引張り、表
面に現われるりジンクを粗さ計にて測定した値で表わし
た。また、二次加工性を評価する方法として０．７ｔｒ
ａｎ厚の製品を圧下率にて３０％冷間圧延した後、曲げ
稜線が圧延方向と平行（通常Ｃ方向曲げという）になる
ように、密着曲げしたときの割れの全長を稜線の長さに
対する割合で表わした。
本発明鋼１、２、３及び４は三者の特性がすべて優れて
いることが良くわかる。
いることが良くわかる。
比較鋼５から１１は三者の特性のうち、いずれか１つは
良いが他が劣る。
良いが他が劣る。
又は三者とも劣る等、いずれにしてもすべての特性が優
れているものではない。フエライトステンレス鋼の代表
であるＳＵＳ４３Ｏを最下段に示すが、二次加工性は良
いが延性、りジンク性は本発明鋼には及ばない。
れているものではない。フエライトステンレス鋼の代表
であるＳＵＳ４３Ｏを最下段に示すが、二次加工性は良
いが延性、りジンク性は本発明鋼には及ばない。
しかし、通常ＳＵＳ４３ＯにおいてＭｎ− Ｓｕｌｐｈ
ｉｄｅやＭｎ− Ｓｉｌｉｃａｔｅ等の介在物が存在す
るものは二次加工性が劣る。
ｉｄｅやＭｎ− Ｓｉｌｉｃａｔｅ等の介在物が存在す
るものは二次加工性が劣る。
第１表における化学成分の影響を詳細に説明する。
Ｃの影響としては、比較鋼５のような低Ｃ材は延性及び
二次加工性には優れているが、りジンク性が著しく悪い
。
二次加工性には優れているが、りジンク性が著しく悪い
。
比較鋼６は高Ｃ材であり、りジンク性は優れているが二
次加工性は悪い。本発明鋼１、２、３及び４のＣは、０
．０３〜０．０８％の範囲にあり、延性、りジンク性及
び二次加工性のいずれの特性も優れている。Ｓは二次加
工性に及ぼす影響が大きく、比較鋼９とＳＵＳ４３Ｏの
１２とはＳ以外の成分はほぼ同じであるが、比較鋼９は
Ｓが高いため二次加工性が著しく悪い。
次加工性は悪い。本発明鋼１、２、３及び４のＣは、０
．０３〜０．０８％の範囲にあり、延性、りジンク性及
び二次加工性のいずれの特性も優れている。Ｓは二次加
工性に及ぼす影響が大きく、比較鋼９とＳＵＳ４３Ｏの
１２とはＳ以外の成分はほぼ同じであるが、比較鋼９は
Ｓが高いため二次加工性が著しく悪い。
本発明鋼のＳはいずれも０．００ｓチ以下であり、二次
加工性が優れている。二次加工性に及ぼすＳ含有量の影
響についてさらに詳述する。Ｃ：０．０５０％，Ｓｉ：
０．３０ｚ、Ｍｎ：０，４０％、Ｐ：０．０２５％、Ｎ
ｉ：０．１０％、Ｃｒ：１６．５０％、Ａｚ：０．０７
０％、Ｎ：０．００８０チ、Ａｔ／Ｎ： ８．７５の成
分からなるフエライト系ステンレス鋼ヲぺーストシて，
Ｓｆ：０．００２〜０．０１５％まで変化させた鋼を真
空溶解し、公知の熱間圧延、冷間圧延および焼鈍により
０．７ｔｒａｎ厚の鋼板を製造し、二次加工性を調べた
。その結果第２図に示すように、Ｓ含有量が０．００ｓ
％以下では３０％圧延加工後のＣ方向密着曲げの割れが
１０係以下であり、Ｓ含有量が０．００ｓ％を超えると
割れが急激に増加する。本発明者は、厨房用品や自動車
用部品を加工する場合、プレス成形後の二次加工時に割
れが発生しないためには、この３０チ圧延加工後のＣ方
向密着曲げの割れが１０チ以下であることが必要なこと
を明らかにしている。したがって、本発明鋼におけるＳ
含有量は０．００ｓ％以下であることが必要である。Ａ
ｔの影響を本発明鋼２と比較鋼１０又は従来鋼１２と比
較すると本発明鋼は延性、りジンク性共に比較鋼及び従
来鋼よりも優れている。ＡｔはＮと結合してＡ７Ｎとな
り、そのため鋼中の固溶Ｎが減少し、延性が向上する。
加工性が優れている。二次加工性に及ぼすＳ含有量の影
響についてさらに詳述する。Ｃ：０．０５０％，Ｓｉ：
０．３０ｚ、Ｍｎ：０，４０％、Ｐ：０．０２５％、Ｎ
ｉ：０．１０％、Ｃｒ：１６．５０％、Ａｚ：０．０７
０％、Ｎ：０．００８０チ、Ａｔ／Ｎ： ８．７５の成
分からなるフエライト系ステンレス鋼ヲぺーストシて，
Ｓｆ：０．００２〜０．０１５％まで変化させた鋼を真
空溶解し、公知の熱間圧延、冷間圧延および焼鈍により
０．７ｔｒａｎ厚の鋼板を製造し、二次加工性を調べた
。その結果第２図に示すように、Ｓ含有量が０．００ｓ
％以下では３０％圧延加工後のＣ方向密着曲げの割れが
１０係以下であり、Ｓ含有量が０．００ｓ％を超えると
割れが急激に増加する。本発明者は、厨房用品や自動車
用部品を加工する場合、プレス成形後の二次加工時に割
れが発生しないためには、この３０チ圧延加工後のＣ方
向密着曲げの割れが１０チ以下であることが必要なこと
を明らかにしている。したがって、本発明鋼におけるＳ
含有量は０．００ｓ％以下であることが必要である。Ａ
ｔの影響を本発明鋼２と比較鋼１０又は従来鋼１２と比
較すると本発明鋼は延性、りジンク性共に比較鋼及び従
来鋼よりも優れている。ＡｔはＮと結合してＡ７Ｎとな
り、そのため鋼中の固溶Ｎが減少し、延性が向上する。
また、結晶粒の微細化効果があり、その結果製品のりジ
ンク性が向上する。本発明鋼はいずれもＡＵＮとして２
以上０．２多以下のＡｔを含有しており、延性及びリヅ
ング性に優れている。
ンク性が向上する。本発明鋼はいずれもＡＵＮとして２
以上０．２多以下のＡｔを含有しており、延性及びリヅ
ング性に優れている。
Ｎの影響を本発明鋼２と比較鋼１１で比較すると、りジ
ンク性及び二次加工性共に本発明鋼は優れている。
ンク性及び二次加工性共に本発明鋼は優れている。
Ｎはりジンク性を劣化させ、Ａ７入りのものではＡｔＮ
を析出させて二次加工性を劣化させる。
を析出させて二次加工性を劣化させる。
本発明鋼はいずれもＮ含有量が低く、両特性とも優れて
いる。二次加工性は、Ｃ含有量とＮ含有量の関係におい
て適正範囲があり、第３図斜線の範囲すなわち、Ｃ含有
量が０．０３％以上０．０８％以下、Ｎ含有量が０．０
１５％未満で、かつＣ十６．５Ｎ≦０．１４が適正であ
る。Ｓｉの影響については本発明鋼１及び２、比較鋼７
及び８を用いて、３特性とそれ以外の一般的な特性を第
１図に示す。
いる。二次加工性は、Ｃ含有量とＮ含有量の関係におい
て適正範囲があり、第３図斜線の範囲すなわち、Ｃ含有
量が０．０３％以上０．０８％以下、Ｎ含有量が０．０
１５％未満で、かつＣ十６．５Ｎ≦０．１４が適正であ
る。Ｓｉの影響については本発明鋼１及び２、比較鋼７
及び８を用いて、３特性とそれ以外の一般的な特性を第
１図に示す。
低Ｓｉ化は降伏点を下げ、引張強さの減少、伸びの増大
、りジンクの改善、二次加工性の向上、降伏点伸びの減
少、エリクセン値の向上、及び硬さの減少等、加工性に
必要な多くの特性を大巾に改善させる。
、りジンクの改善、二次加工性の向上、降伏点伸びの減
少、エリクセン値の向上、及び硬さの減少等、加工性に
必要な多くの特性を大巾に改善させる。
しかし、製品の結晶粒度には影響を及ぼさず、低Ｓｉ化
した場合、製品の加工後の肌荒れも問題なく好都合であ
る。この様にフエライト系ステンレス鋼の加工特性に及
ぼすＳｉの影響は大きく、低Ｓｉ材はその特性を大巾に
改善させる。
した場合、製品の加工後の肌荒れも問題なく好都合であ
る。この様にフエライト系ステンレス鋼の加工特性に及
ぼすＳｉの影響は大きく、低Ｓｉ材はその特性を大巾に
改善させる。
加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼の特性値の一
応の目安としては降伏点が低く、２８ｋｖ／一以下、伸
びは３３％以上、ｒ値は高いほどよくりジンクは８μ以
下、３０％圧延加工後のＣ方向密着曲げ割れが１０係以
下、エリクセン値は１０ｍｍ以上等である。
応の目安としては降伏点が低く、２８ｋｖ／一以下、伸
びは３３％以上、ｒ値は高いほどよくりジンクは８μ以
下、３０％圧延加工後のＣ方向密着曲げ割れが１０係以
下、エリクセン値は１０ｍｍ以上等である。
その他としてスプリングバッグ、加工後の肌荒れ等の問
題もあり硬さ及び結晶粒度も考慮すると第１図からＳｉ
量は０．４係以下となる。本発明鋼１、２、３及び４は
Ｓｉがいずれも０．４チ以下であり、延性、りジンク性
、二次加工性共に優れている。
題もあり硬さ及び結晶粒度も考慮すると第１図からＳｉ
量は０．４係以下となる。本発明鋼１、２、３及び４は
Ｓｉがいずれも０．４チ以下であり、延性、りジンク性
、二次加工性共に優れている。
二次加工性および伸びに及ぼすＳｉ含有量の影響につい
てさらに詳述する。
てさらに詳述する。
Ｃ ： ０．０５０％Ｍｎ：０．４０係、Ｐ：０．０２
５チ、Ｓ：０、００７％、Ｎｉ：０．１０％、Ｃｒ：１
６．５０％、Ａｚ：０．０７０％Ｎ：０．００８０％、
Ａ／７′Ｎ： ８．７５のフエライト系ステンレス鋼を
ベースとしてＳｉを０．０２〜１．０１係に変化させた
鋼を真空溶解し、前記と同様にして０．７ｍ厚の鋼板と
し、二次加工性および延びを調べた。その結果、第４図
に示すように、Ｓｔ含有量は０．４％以下にすることが
必要である。Ｐもまた二次加工性を劣化させる。Ｃ：０
．０５０チ、Ｓｉ：０．３０％、Ｍｎ： Ｑ．４Ｑ％、
ｓ ： ０．００７％，Ｎｉ： ０．１０％、Ｃｒ：
１６．５０係、Ａｚ：０．０７０チ、Ｎ：０．００８０
係、Ａｔ／Ｎ：８．７５のフエライト系ステンレス鋼を
ベースとして、Ｐを０．００６〜０．０４９％に変化さ
せた鋼を真空溶解し、前記と同様にして０．７ｍｍ厚の
鋼板とし、二次加工性を調べた。その結果第５図に示す
ようにＰ含有量は０．０３％以下にすることが必要であ
る。その他成分の影響として、Ｎｉが延性、りジンク性
に、わずかながら影響を及ぼすので本発明鋼はいずれも
０．３％以下である。
５チ、Ｓ：０、００７％、Ｎｉ：０．１０％、Ｃｒ：１
６．５０％、Ａｚ：０．０７０％Ｎ：０．００８０％、
Ａ／７′Ｎ： ８．７５のフエライト系ステンレス鋼を
ベースとしてＳｉを０．０２〜１．０１係に変化させた
鋼を真空溶解し、前記と同様にして０．７ｍ厚の鋼板と
し、二次加工性および延びを調べた。その結果、第４図
に示すように、Ｓｔ含有量は０．４％以下にすることが
必要である。Ｐもまた二次加工性を劣化させる。Ｃ：０
．０５０チ、Ｓｉ：０．３０％、Ｍｎ： Ｑ．４Ｑ％、
ｓ ： ０．００７％，Ｎｉ： ０．１０％、Ｃｒ：
１６．５０係、Ａｚ：０．０７０チ、Ｎ：０．００８０
係、Ａｔ／Ｎ：８．７５のフエライト系ステンレス鋼を
ベースとして、Ｐを０．００６〜０．０４９％に変化さ
せた鋼を真空溶解し、前記と同様にして０．７ｍｍ厚の
鋼板とし、二次加工性を調べた。その結果第５図に示す
ようにＰ含有量は０．０３％以下にすることが必要であ
る。その他成分の影響として、Ｎｉが延性、りジンク性
に、わずかながら影響を及ぼすので本発明鋼はいずれも
０．３％以下である。
以上述べたように本発明は、フエライト系ステンレス鋼
の成分調整により延性、りジンク性、及びプレス成形後
の二次加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼を提供
するものである。
の成分調整により延性、りジンク性、及びプレス成形後
の二次加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼を提供
するものである。
また本発明は溶製時の成分調整のみで他の工程はその１
−１でよい。
−１でよい。
従ってコスト軽減にも寄与するところ大なるものがある
。
。
第１図はフエライト系ステンレス鋼の各特性に及ぼすＳ
ｉの影響を示した図、第２図は二次加工性に及ぼすＳの
影響を示した図、第３図は二次加工性の良好なＣ及びＮ
の適正範囲を示しだ図、第４図は二次加工性及び伸びに
及ぼすＰの影響を示した図、第５図は二次加工性に及ぼ
すＰの影響を示した図である。
ｉの影響を示した図、第２図は二次加工性に及ぼすＳの
影響を示した図、第３図は二次加工性の良好なＣ及びＮ
の適正範囲を示しだ図、第４図は二次加工性及び伸びに
及ぼすＰの影響を示した図、第５図は二次加工性に及ぼ
すＰの影響を示した図である。
Claims (1)
- １ Ｃ：０．０３％以上０．０８％以下、Ｓｉ：０．４
％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ
：０．００８％以下、Ｎｉ：０．３％以下、Ｃｒ：１５
〜２０％、Ａｌ：Ｎ含有量（％）の２倍以上０．２％以
下、Ｎ：０．０１５％未満、残部Ｆｅおよび不可避不純
物から成るプレス成形後の二次加工性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10063075A JPS5949301B2 (ja) | 1975-08-21 | 1975-08-21 | 加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10063075A JPS5949301B2 (ja) | 1975-08-21 | 1975-08-21 | 加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5224913A JPS5224913A (en) | 1977-02-24 |
| JPS5949301B2 true JPS5949301B2 (ja) | 1984-12-01 |
Family
ID=14279146
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10063075A Expired JPS5949301B2 (ja) | 1975-08-21 | 1975-08-21 | 加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5949301B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57146456A (en) * | 1981-03-04 | 1982-09-09 | Kawasaki Steel Corp | Production of ferritic stainless steel for cold rolling |
| JPS57195021A (en) * | 1981-05-25 | 1982-11-30 | Shibuya Kogyo Co Ltd | Unscrambler |
| JPS5871356A (ja) * | 1981-10-23 | 1983-04-28 | Nippon Steel Corp | 耐食性を主とする使用性能がすぐれたフエライト系ステンレス鋼とその製造方法 |
| JPS59123745A (ja) * | 1982-12-29 | 1984-07-17 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐食性合金 |
| JPH0444500Y2 (ja) * | 1985-10-18 | 1992-10-20 | ||
| CN104619874B (zh) | 2012-09-24 | 2018-07-10 | 杰富意钢铁株式会社 | 成型加工性优异的铁素体系不锈钢板 |
| KR102523533B1 (ko) * | 2020-12-03 | 2023-04-19 | 주식회사 포스코 | 입계침식이 개선된 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
-
1975
- 1975-08-21 JP JP10063075A patent/JPS5949301B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5224913A (en) | 1977-02-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2811047A1 (en) | Hot-dip galvanized steel sheet and production method therefor | |
| JPH11106875A (ja) | 深絞り性と耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPH08325670A (ja) | 製缶時の深絞り性及びフランジ加工性と、製缶後の表面性状とに優れ、十分な缶強度を有する製缶用鋼板及びその製造方法 | |
| KR20140127851A (ko) | 페라이트계 스테인리스 강판 | |
| JP4414883B2 (ja) | 成形性及び溶接性に優れた超深絞り用高強度冷延薄鋼板とその製造方法 | |
| JP5094887B2 (ja) | 延性に優れた高強度低比重鋼板の製造方法 | |
| JP3357226B2 (ja) | 耐リジング性と表面性状に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 | |
| JPH03264652A (ja) | フェライト系ステンレス鋼板とその製造方法 | |
| JP7727222B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼およびオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3280692B2 (ja) | 深絞り用高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH07126812A (ja) | 耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPS58126956A (ja) | プレス加工性の優れた高強度薄鋼板 | |
| JP3299287B2 (ja) | 成形加工用高強度鋼板とその製造方法 | |
| JP2636591B2 (ja) | プレス成形性、塑性異方性、耐置き割れ性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP2755014B2 (ja) | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP7758973B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼およびオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3069495B2 (ja) | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP4959061B2 (ja) | 張り出し性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP4626913B2 (ja) | 成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板 | |
| JP2518795B2 (ja) | 熱間加工性に優れる軟質オ―ステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH06136450A (ja) | 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2002003994A (ja) | 高強度薄鋼板および高強度亜鉛系めっき鋼板 | |
| JPH05230544A (ja) | プレス成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH06212276A (ja) | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH09263903A (ja) | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |