JPS59510A - コンバインドサイクル発電プラント - Google Patents
コンバインドサイクル発電プラントInfo
- Publication number
- JPS59510A JPS59510A JP10992482A JP10992482A JPS59510A JP S59510 A JPS59510 A JP S59510A JP 10992482 A JP10992482 A JP 10992482A JP 10992482 A JP10992482 A JP 10992482A JP S59510 A JPS59510 A JP S59510A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- flow rate
- extracted
- heat recovery
- recovery boiler
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はガスタービンと排熱回収ボイラとの間に排ガス
バイパス装置を設けたコンバインドサイクル発電プラン
トに関する。
バイパス装置を設けたコンバインドサイクル発電プラン
トに関する。
ガスタービン、発電機および蒸気タービンを一軸上に配
列し、これに排熱回収ボイラな組み合せてコンバインド
サイクル発電プラントを構成し、電力系統のピーク負荷
時、ミドル負荷時を受は持つプラントとに運用されてい
る。したがってこの発゛峨プラントには、ベースロード
用の大形火力プラントに比較し、停止起動回数が多く、
起動時間の短縮が強く要求される。コンバインドサイク
ル発電プラントの起動（二おいては、特にコールドスタ
ートの場合；１排熱回収ボイラの暖機；二多くの時間が
かかる。例えば１４万ＫＷ級の１軸形コンバインドサイ
クル発電プラントの場合、コールドスタートで起動から
定格負荷状態まで約１４０分を必要であシ、そのうち（
１排熱回収ボイラの暖機に要するには約７０分必要であ
ｐ、全起動時間の半分の時間を要している。
列し、これに排熱回収ボイラな組み合せてコンバインド
サイクル発電プラントを構成し、電力系統のピーク負荷
時、ミドル負荷時を受は持つプラントとに運用されてい
る。したがってこの発゛峨プラントには、ベースロード
用の大形火力プラントに比較し、停止起動回数が多く、
起動時間の短縮が強く要求される。コンバインドサイク
ル発電プラントの起動（二おいては、特にコールドスタ
ートの場合；１排熱回収ボイラの暖機；二多くの時間が
かかる。例えば１４万ＫＷ級の１軸形コンバインドサイ
クル発電プラントの場合、コールドスタートで起動から
定格負荷状態まで約１４０分を必要であシ、そのうち（
１排熱回収ボイラの暖機に要するには約７０分必要であ
ｐ、全起動時間の半分の時間を要している。
一般に起動時において、排熱回収ボイ２を敏速に暖機す
るには、ガスタービンの排気ガスの有スる熱賦な太きぐ
ずればよく、とのためにはガスタービン（＝供給する燃
料を多く投入すればよい。しかしながら燃料を多量に投
入すると軸回転数が増加するという結果になってしまう
。したがって起動時において、燃料流量を抑えて長時間
をがけて排熱回収ボイラを暖機しなければならなくなっ
てしまう。また負荷上昇時において、ガスタービンは急
速（二負荷を上昇できるが、蒸気タービンは負荷を急速
に上昇できない。これはガスタービンは燃料投入量す増
加させると急速に出力が増加して負荷が上昇するが、蒸
気タービンはガスタービンの排ガス温度が上昇しても、
排熱回収ボイラで発生する蒸気量が急激に増加しないた
め、負荷上昇が遅れてし１うためである。このためコン
バインドサイクル全体の負荷上昇が遅れてしまうと言え
る。
るには、ガスタービンの排気ガスの有スる熱賦な太きぐ
ずればよく、とのためにはガスタービン（＝供給する燃
料を多く投入すればよい。しかしながら燃料を多量に投
入すると軸回転数が増加するという結果になってしまう
。したがって起動時において、燃料流量を抑えて長時間
をがけて排熱回収ボイラを暖機しなければならなくなっ
てしまう。また負荷上昇時において、ガスタービンは急
速（二負荷を上昇できるが、蒸気タービンは負荷を急速
に上昇できない。これはガスタービンは燃料投入量す増
加させると急速に出力が増加して負荷が上昇するが、蒸
気タービンはガスタービンの排ガス温度が上昇しても、
排熱回収ボイラで発生する蒸気量が急激に増加しないた
め、負荷上昇が遅れてし１うためである。このためコン
バインドサイクル全体の負荷上昇が遅れてしまうと言え
る。
本発明の目的は、起動時および負荷の上昇時に排熱回収
ボイラを敏速に暖機して起動に要する時間および負荷上
昇に要する時間を短縮できるコンバインドサイクル発電
プラントを提供する（＝ある。
ボイラを敏速に暖機して起動に要する時間および負荷上
昇に要する時間を短縮できるコンバインドサイクル発電
プラントを提供する（＝ある。
本発明はガスタービンの途中段から抽気した燃焼ガスを
排熱回収ボイラに導く排ガスバイパス装置を設けて、起
動時および負荷上昇時に排熱回収ボイラな敏速に暖機す
るよう（二構成したコンバインドサイクル発゛覗プラン
トに関するものである。
排熱回収ボイラに導く排ガスバイパス装置を設けて、起
動時および負荷上昇時に排熱回収ボイラな敏速に暖機す
るよう（二構成したコンバインドサイクル発゛覗プラン
トに関するものである。
以下本発明を第１図に示す実施例（二ついて説明する。
第１図において、本発明によるコンバインドサイクル発
電プラント１０は、ガスタービン１１゜発電機］２およ
び然気タービン１３を一軸上に配置し、これに排熱回収
ボイラ１４を組み合せて構成されている。ガスタービン
１１は空気圧縮機１５、および燃焼器１７を備え、配管
１６から燃料制御弁１８を介して燃焼器１７に導びかれ
た燃料は、こ＼で燃焼ガスとなってガスタービン１１（
＝導かれて仕事する。ガスタービン１１よシ排出される
排ガスは、ダクト１９を介して排熱回収ボイラ１４に導
かれ、その内部の加熱器加、蒸−発器２１および節炭器
２２と熱交換したのち、大気に放出される。
電プラント１０は、ガスタービン１１゜発電機］２およ
び然気タービン１３を一軸上に配置し、これに排熱回収
ボイラ１４を組み合せて構成されている。ガスタービン
１１は空気圧縮機１５、および燃焼器１７を備え、配管
１６から燃料制御弁１８を介して燃焼器１７に導びかれ
た燃料は、こ＼で燃焼ガスとなってガスタービン１１（
＝導かれて仕事する。ガスタービン１１よシ排出される
排ガスは、ダクト１９を介して排熱回収ボイラ１４に導
かれ、その内部の加熱器加、蒸−発器２１および節炭器
２２と熱交換したのち、大気に放出される。
排熱回収ボイラ１４４二は、ドラムるを備えておシ、こ
のドラム囚を含むボイラ機能によって加熱器かで発生し
た加熱蒸気は、蒸気管冴を通って蒸気タービン１３に導
かれてこれを駆動する。蒸気タービン１３から吐出され
た蒸気は、俵水容２５４二導かれて水になシ、排熱回収
ボイラ１４の節炭器２２（二導かれる。さらに本発明に
おいては、ガスタービン１１の途中段から燃焼ガスを抽
気してこれをダクト１９をバイパスして排熱回収ボイラ
１４に導く排ガスバイパス装置２７を設けている。この
排ガスバイパス装！２７はガスタービン１１の途中段か
ら燃焼ガスを抽気する抽気管路を有し、この抽気管路を
流量調整弁２９を介してダクト１９に対するバイパス路
を形成するように排熱回収ボイラ１４０入口に連通して
いる。
のドラム囚を含むボイラ機能によって加熱器かで発生し
た加熱蒸気は、蒸気管冴を通って蒸気タービン１３に導
かれてこれを駆動する。蒸気タービン１３から吐出され
た蒸気は、俵水容２５４二導かれて水になシ、排熱回収
ボイラ１４の節炭器２２（二導かれる。さらに本発明に
おいては、ガスタービン１１の途中段から燃焼ガスを抽
気してこれをダクト１９をバイパスして排熱回収ボイラ
１４に導く排ガスバイパス装置２７を設けている。この
排ガスバイパス装！２７はガスタービン１１の途中段か
ら燃焼ガスを抽気する抽気管路を有し、この抽気管路を
流量調整弁２９を介してダクト１９に対するバイパス路
を形成するように排熱回収ボイラ１４０入口に連通して
いる。
次に第２図を用いて本発明のコンバインドサイクル発電
プラントの起動方法を説明する。第２図において、実線
り、は燃料流量、一点さ線Ｌ２は回転数および二点さ線
Ｌｌは燃焼ガス抽気流量を示している。起動後に時間Ａ
が経過して回転数り、がｂまで上昇すると燃料６二点火
する。その後直ちに燃料制御弁１８の開度を一定に開ら
き、燃料流量Ｌ１がａで一定とし、流量調整弁２９０開
度を制御して回転数Ｌ２をＣに押えるように燃焼ガスの
抽気流１１ Ｌｓも一定値ｅに設定して暖機運転に入る
。時間がＢまで経過して暖気が十分性なわれたら、流量
調整弁２９を閉じ、軸回転数Ｌ２を上昇させ、その後加
速運転（二人って軸回転数（二応動する燃料制御弁１８
が開らき、回転数を定格回転数ｄにまで加速上昇させる
。
プラントの起動方法を説明する。第２図において、実線
り、は燃料流量、一点さ線Ｌ２は回転数および二点さ線
Ｌｌは燃焼ガス抽気流量を示している。起動後に時間Ａ
が経過して回転数り、がｂまで上昇すると燃料６二点火
する。その後直ちに燃料制御弁１８の開度を一定に開ら
き、燃料流量Ｌ１がａで一定とし、流量調整弁２９０開
度を制御して回転数Ｌ２をＣに押えるように燃焼ガスの
抽気流１１ Ｌｓも一定値ｅに設定して暖機運転に入る
。時間がＢまで経過して暖気が十分性なわれたら、流量
調整弁２９を閉じ、軸回転数Ｌ２を上昇させ、その後加
速運転（二人って軸回転数（二応動する燃料制御弁１８
が開らき、回転数を定格回転数ｄにまで加速上昇させる
。
この起動過程（二おいて、暖機時にガスタービン１１の
途中段よシ燃焼ガスを抽気流量ｅだけ抽気している。こ
れはこの燃焼ガスを抽気しなかった場合（二比較し、ガ
スタービン１１の出力が減夕し、軸回転数が低下してし
まう。これを補償するために抽気される燃焼ガスを補足
するだけの多量の燃料ａ′を投入して軸回転１５ｃを維
持している。この燃料流ｉ ａ’は燃焼ガス抽気流量ｅ
と設定軸回転数Ｃによシ決定することができる。また暖
機時間Ａ〜Ｂは、燃料投入量ａが多ければそれだけ短縮
することができる。
途中段よシ燃焼ガスを抽気流量ｅだけ抽気している。こ
れはこの燃焼ガスを抽気しなかった場合（二比較し、ガ
スタービン１１の出力が減夕し、軸回転数が低下してし
まう。これを補償するために抽気される燃焼ガスを補足
するだけの多量の燃料ａ′を投入して軸回転１５ｃを維
持している。この燃料流ｉ ａ’は燃焼ガス抽気流量ｅ
と設定軸回転数Ｃによシ決定することができる。また暖
機時間Ａ〜Ｂは、燃料投入量ａが多ければそれだけ短縮
することができる。
また本発明の発電プラントの作動を第１図のシステム（
−もとすいて説明すると、起動時において、燃料点火後
の排熱回収ボイラ１４の暖機運転時において、発電機１
２は系統と接続されておらず、燃料制御弁１８を開らき
、燃料投入量を増加させると、ガスタービン１１の出力
が増大して軸回転数が増加してしまう。起動時において
軸回転数が増加すると、蒸気タービン１３の内部が加熱
してしまうなどの不都合なことが生じるので、軸回転数
は低く押さえる必要がある。しかし、起動時間を短縮す
るためには、排熱回収ボイラ１４１＝供給する排ガスの
熱量を多くして暖機時間を短縮しなければならない。そ
のためには、燃料制御弁１８の開度を大きくして燃料投
入量を増加し、ガスタービン１１の排ガガスの有する熱
量を増大させなければならない。
−もとすいて説明すると、起動時において、燃料点火後
の排熱回収ボイラ１４の暖機運転時において、発電機１
２は系統と接続されておらず、燃料制御弁１８を開らき
、燃料投入量を増加させると、ガスタービン１１の出力
が増大して軸回転数が増加してしまう。起動時において
軸回転数が増加すると、蒸気タービン１３の内部が加熱
してしまうなどの不都合なことが生じるので、軸回転数
は低く押さえる必要がある。しかし、起動時間を短縮す
るためには、排熱回収ボイラ１４１＝供給する排ガスの
熱量を多くして暖機時間を短縮しなければならない。そ
のためには、燃料制御弁１８の開度を大きくして燃料投
入量を増加し、ガスタービン１１の排ガガスの有する熱
量を増大させなければならない。
そこでこの矛盾を解決するため、暖機運転時（二流量調
整弁２９を開いて、ガスタービン１１の途中段より燃焼
ガスを油気し、その燃焼ガスをタ゛クト１９中の排ガス
（二混入させてやる。このこと（二よりガスタービン１
１の出力が減少して軸回転数が低くなる。よってこのガ
スタービン１１の出力の減少分だけ燃料制御弁１８を開
いて燃料投入量を増加することができる。またガスター
ビン１１の途中段より抽気した燃焼ガスは、ダクト１９
内ン流れる排ガスよす鳥いエネルギーを有しているため
、抽気管側内を流れる燃焼ガスを混入した排ガスは、混
入前の従来の場合よシも高いエンタルピーを有し、さら
に排ガスの熱量を増大させることで、暖機時間を短縮す
ることができる。
整弁２９を開いて、ガスタービン１１の途中段より燃焼
ガスを油気し、その燃焼ガスをタ゛クト１９中の排ガス
（二混入させてやる。このこと（二よりガスタービン１
１の出力が減少して軸回転数が低くなる。よってこのガ
スタービン１１の出力の減少分だけ燃料制御弁１８を開
いて燃料投入量を増加することができる。またガスター
ビン１１の途中段より抽気した燃焼ガスは、ダクト１９
内ン流れる排ガスよす鳥いエネルギーを有しているため
、抽気管側内を流れる燃焼ガスを混入した排ガスは、混
入前の従来の場合よシも高いエンタルピーを有し、さら
に排ガスの熱量を増大させることで、暖機時間を短縮す
ることができる。
また負荷上昇時において、ガスタービン１１は急速（二
負荷上昇することができるが、蒸気タービン１３は時間
がか＼る。負荷上昇時間を短縮する儂二［よ、蒸気ター
ビンの負荷上昇時間を短縮すればよい。
負荷上昇することができるが、蒸気タービン１３は時間
がか＼る。負荷上昇時間を短縮する儂二［よ、蒸気ター
ビンの負荷上昇時間を短縮すればよい。
そこで負荷上昇指令をうけたのち、燃料制御弁１８を開
らいて燃料流量を増加すると同時に流量調整弁２９を開
らい、てガスタービン１１の途中段より燃焼ガスを抽気
する。このこと（二よりガスタービン１１は出力を増加
せずに一足負荷を負担することができる。また抽気した
燃焼ガスをダクト１に導かれて排ガス中に混入する。こ
れらのことによシ排熱回収ボイラ１４には高い熱量を有
する排ガスが供給されることにより、蒸気を早く立ち上
げることができ、蒸気タービン１３の負荷上昇時間を短
縮することができ、結果的ζニコンバインドサイクル発
電プラントの負荷上昇を早めることができる。
らいて燃料流量を増加すると同時に流量調整弁２９を開
らい、てガスタービン１１の途中段より燃焼ガスを抽気
する。このこと（二よりガスタービン１１は出力を増加
せずに一足負荷を負担することができる。また抽気した
燃焼ガスをダクト１に導かれて排ガス中に混入する。こ
れらのことによシ排熱回収ボイラ１４には高い熱量を有
する排ガスが供給されることにより、蒸気を早く立ち上
げることができ、蒸気タービン１３の負荷上昇時間を短
縮することができ、結果的ζニコンバインドサイクル発
電プラントの負荷上昇を早めることができる。
第３図は第２図の起動方法（ニルして、暖機運転時の燃
焼ガス抽出量ｅ′をさらに増加し、燃料流量をさら（１
増カルた場合であり、暖機運転−の加速運転を流量調整
弁列で行ない、軸回転数を定格回転数口まで上昇できる
ことを示している。すなわち、起動後に時間Ａが経過し
たら燃料を点火する。
焼ガス抽出量ｅ′をさらに増加し、燃料流量をさら（１
増カルた場合であり、暖機運転−の加速運転を流量調整
弁列で行ない、軸回転数を定格回転数口まで上昇できる
ことを示している。すなわち、起動後に時間Ａが経過し
たら燃料を点火する。
その後、直ちに燃料制御弁１８および流量調整外測の開
度な一定にし、燃料流量は値ａ′で一定、また軸回転数
をＣに押えるようζ：燃焼カス油気量ｅ′を制御して暖
機運転（二人る。時間Ｂ（二経過したら、暖機が十分に
行なわれ、ドラムお内の蒸気圧力が上昇したならば、流
Ｊｔ祠整弁２９を絞って加速運転（−入る。このとき軸
回転数によυ流箪ＩＡ整外測の開度を制御し、軸回転数
を定格回転数ｄにまで加速上昇させて同期化する。その
後時間りが経過した時点で流量調整弁２９を閉じ燃料を
増加させて負荷をとる。
度な一定にし、燃料流量は値ａ′で一定、また軸回転数
をＣに押えるようζ：燃焼カス油気量ｅ′を制御して暖
機運転（二人る。時間Ｂ（二経過したら、暖機が十分に
行なわれ、ドラムお内の蒸気圧力が上昇したならば、流
Ｊｔ祠整弁２９を絞って加速運転（−入る。このとき軸
回転数によυ流箪ＩＡ整外測の開度を制御し、軸回転数
を定格回転数ｄにまで加速上昇させて同期化する。その
後時間りが経過した時点で流量調整弁２９を閉じ燃料を
増加させて負荷をとる。
この実施例では、点火人の後、負荷を取シはじめる時間
りまで、燃料制御弁１８の開度は一定で燃料流量ａ“で
一定としておき、流量調整外測を絞υ、燃焼ガス抽気量
を減少させること（二より、軸回転数を上昇させ、同期
時（−はこの流量調整弁２９により軸回転数を制御１−
るようにしている。これによって加速上昇時および同期
時に燃料流量を一定としているため、ガスタービン燃焼
器１７内の火炎が安定することになる。これは結果的に
は、起動時（二おけるガスタービン１１の信頼性を向上
させることができ、また燃料が急喉に増加することがな
いため、起動時に発生するＮＯＸ Ｉ−酸化炭素、未燃
炭化水素などの有害な燃焼生成物の発生量を低い値に押
えること（二なる。
りまで、燃料制御弁１８の開度は一定で燃料流量ａ“で
一定としておき、流量調整外測を絞υ、燃焼ガス抽気量
を減少させること（二より、軸回転数を上昇させ、同期
時（−はこの流量調整弁２９により軸回転数を制御１−
るようにしている。これによって加速上昇時および同期
時に燃料流量を一定としているため、ガスタービン燃焼
器１７内の火炎が安定することになる。これは結果的に
は、起動時（二おけるガスタービン１１の信頼性を向上
させることができ、また燃料が急喉に増加することがな
いため、起動時に発生するＮＯＸ Ｉ−酸化炭素、未燃
炭化水素などの有害な燃焼生成物の発生量を低い値に押
えること（二なる。
以上のように本発明によれは、ガスタービンの途中段か
ら抽気した燃焼ガスを流量調整弁を介して排熱回収ボイ
ラへ混入するように構成したことによシ、排熱回収ボイ
ラに供給する排ガスの有する熱量を増加し、プラントの
起動時間および負荷上昇時間を短縮することができる。
ら抽気した燃焼ガスを流量調整弁を介して排熱回収ボイ
ラへ混入するように構成したことによシ、排熱回収ボイ
ラに供給する排ガスの有する熱量を増加し、プラントの
起動時間および負荷上昇時間を短縮することができる。
第１図は本発明のコンバインドサイクル発電プラントの
一実施例を示す構成図、第２図および第３図は本発明の
発電プラントの起動方法を説明するための曲線図である
。 １０・・・コンバインドサイクル発電プラント、】１・
・・カスタービン、１２・・・発電機、１３・・・蒸気
タービン、１４・・・排熱回収ボイラ、Ｊ５・・・空気
圧縮機、 １６・・・配管、１７・・・燃焼器、
１８・・・燃料制御弁１９・・・排気ダクト、
２７・・・排ガスバイパス装置、あ・・・抽気
管、 ２９・・・抽気流量−整弁。 （８７３３） 代理人 弁理士 猪 股 祥 晃（ほ
か１名）第１図 第２図 第３図
一実施例を示す構成図、第２図および第３図は本発明の
発電プラントの起動方法を説明するための曲線図である
。 １０・・・コンバインドサイクル発電プラント、】１・
・・カスタービン、１２・・・発電機、１３・・・蒸気
タービン、１４・・・排熱回収ボイラ、Ｊ５・・・空気
圧縮機、 １６・・・配管、１７・・・燃焼器、
１８・・・燃料制御弁１９・・・排気ダクト、
２７・・・排ガスバイパス装置、あ・・・抽気
管、 ２９・・・抽気流量−整弁。 （８７３３） 代理人 弁理士 猪 股 祥 晃（ほ
か１名）第１図 第２図 第３図
Claims (3)
- （１） ガスタービン、発電機、蒸気タービンおよび
排熱回収ボイラの組み合せから構成したコンバインドサ
イクルシステムにおいて、前記ガスタービンから排熱回
収ボイラへの排ガスダクトに、前記ガスタービンの途中
段から抽出した燃焼ガスを流量調整弁を介して混入する
排ガスバイパス装置を設けたことをＩＩ！、徴とするコ
ンバインドサイクル発電プラント。 - （２）流量調整弁を暖機運転中に開路して抽出燃焼ガス
を排ガスバイパス装置から混入することを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載のコンバインドサイクル発電プ
ラント。 - （３）流量調整弁を加速運転中に流量調整して抽出燃焼
ガスを排ガスバイパス装置から混入することを特徴とす
る特許請求の範囲第２項記載のコンバインドサイクル発
電プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10992482A JPS59510A (ja) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | コンバインドサイクル発電プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10992482A JPS59510A (ja) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | コンバインドサイクル発電プラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59510A true JPS59510A (ja) | 1984-01-05 |
Family
ID=14522565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10992482A Pending JPS59510A (ja) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | コンバインドサイクル発電プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59510A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6321305A (ja) * | 1986-07-15 | 1988-01-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタ−ビン・蒸気タ−ビン複合原動機 |
| JP2017110650A (ja) * | 2015-12-15 | 2017-06-22 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | タービン抽出による蒸気発生システム |
-
1982
- 1982-06-28 JP JP10992482A patent/JPS59510A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6321305A (ja) * | 1986-07-15 | 1988-01-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタ−ビン・蒸気タ−ビン複合原動機 |
| JP2017110650A (ja) * | 2015-12-15 | 2017-06-22 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | タービン抽出による蒸気発生システム |
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