JPS5952191A - 復水器 - Google Patents
復水器Info
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- JPS5952191A JPS5952191A JP16089882A JP16089882A JPS5952191A JP S5952191 A JPS5952191 A JP S5952191A JP 16089882 A JP16089882 A JP 16089882A JP 16089882 A JP16089882 A JP 16089882A JP S5952191 A JPS5952191 A JP S5952191A
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- Japan
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- steam
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- condenser
- speed reduction
- row
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B1/00—Condensers in which the steam or vapour is separate from the cooling medium by walls, e.g. surface condenser
- F28B1/02—Condensers in which the steam or vapour is separate from the cooling medium by walls, e.g. surface condenser using water or other liquid as the cooling medium
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、たとえば原子力発電プラン）−二設置される
復水器に関する。
復水器に関する。
原子力発電プラン）−二おいては、原子炉で発生した蒸
気のエネルギーをタービンにより機械的な動力に変換し
、発電機を回転させて電気エネルギーを得るようにして
いる。そして、タービンを通った蒸気を復水器に導き、
ここで凝縮された復水を復水ポンプを介して原子炉へ戻
すようにしている０ すなわち、蒸気発生器１で発生した蒸気は、第１図に示
すように、生蒸気管２、および止め弁３を介してタービ
ン４−１−送られ、タービン４を回わし、発電機５を回
転させて電気エネルギーを発生させる。そして、タービ
ン４を出た蒸気は、復水器６により凝縮復水となり、そ
の復水は、復水管７を通り、復水ポンプ８で昇圧され、
原子炉の蒸気発生器１へ戻るようになっている。
気のエネルギーをタービンにより機械的な動力に変換し
、発電機を回転させて電気エネルギーを得るようにして
いる。そして、タービンを通った蒸気を復水器に導き、
ここで凝縮された復水を復水ポンプを介して原子炉へ戻
すようにしている０ すなわち、蒸気発生器１で発生した蒸気は、第１図に示
すように、生蒸気管２、および止め弁３を介してタービ
ン４−１−送られ、タービン４を回わし、発電機５を回
転させて電気エネルギーを発生させる。そして、タービ
ン４を出た蒸気は、復水器６により凝縮復水となり、そ
の復水は、復水管７を通り、復水ポンプ８で昇圧され、
原子炉の蒸気発生器１へ戻るようになっている。
原子力発電プラントの通常運転時においては、蒸気発生
器１で発生した蒸気量と、タービンでの仕事に必要な蒸
気量が一致するから問題はないが、起動時、停止時、ま
ｆｃＦｉ送電系統事故のような負荷遮断時には、蒸気発
生器１で発生した蒸気量と、タービン４で必要とする蒸
気量にアンバランスが生じる。このアンバランスは一般
に発生した蒸気量が余剰の状態であり、通常、主蒸気管
２Ｃニタービン４をバイパスするタービンバイパス管９
を設けて、この余剰蒸気を直接復水器６へ回収するよう
１二してし）る。
器１で発生した蒸気量と、タービンでの仕事に必要な蒸
気量が一致するから問題はないが、起動時、停止時、ま
ｆｃＦｉ送電系統事故のような負荷遮断時には、蒸気発
生器１で発生した蒸気量と、タービン４で必要とする蒸
気量にアンバランスが生じる。このアンバランスは一般
に発生した蒸気量が余剰の状態であり、通常、主蒸気管
２Ｃニタービン４をバイパスするタービンバイパス管９
を設けて、この余剰蒸気を直接復水器６へ回収するよう
１二してし）る。
一方、蒸気発生器１で発生する蒸気は圧力が６８に４／
ｄ 、温度が２６０℃であるのに対して、復水器６内は
真空で最高使用温度は８０℃程度であるから、蒸気発生
器１で発生した蒸気をそのまま復水器６へ導入すること
は不可能であり、減圧減温し、た後復水器６へ送り込む
ようにしている。
ｄ 、温度が２６０℃であるのに対して、復水器６内は
真空で最高使用温度は８０℃程度であるから、蒸気発生
器１で発生した蒸気をそのまま復水器６へ導入すること
は不可能であり、減圧減温し、た後復水器６へ送り込む
ようにしている。
しかしながら、復水器６は高真空であるから蒸気の比容
積はこの圧力では非常Ｃ二人きくなり、減圧に二よって
復水器６の器内圧力近くまで膨張させた後、適当な管内
流速で流すには、タービンバイパス管９の口径を相当大
きくする必要があり、口径を通常の設計範囲内の寸法（
二設定できない。そのため復水器６０入ロ付近まで管内
圧を２〜１ＯＫ４／ｃｒＡ程度に保ち、その後復水器６
の器内圧力までの膨張を復水器６内で行うようｆ二して
いる。復水器６内での膨張過程では、復水器６の入口の
圧力Ｐ１と復水器６の器内圧力Ｐ８の比Ｐ１／ｐ、が非
常感二人きく、（Ｐｉを５気圧ｊＰ２を０．０５気圧と
すればＰＩ／Ｐ、＝ １００ ）、蒸気の臨界圧力比的
１．９をはるかＣ二超えるため、蒸気の流速はマツハ数
３にも達すること（二なる。
積はこの圧力では非常Ｃ二人きくなり、減圧に二よって
復水器６の器内圧力近くまで膨張させた後、適当な管内
流速で流すには、タービンバイパス管９の口径を相当大
きくする必要があり、口径を通常の設計範囲内の寸法（
二設定できない。そのため復水器６０入ロ付近まで管内
圧を２〜１ＯＫ４／ｃｒＡ程度に保ち、その後復水器６
の器内圧力までの膨張を復水器６内で行うようｆ二して
いる。復水器６内での膨張過程では、復水器６の入口の
圧力Ｐ１と復水器６の器内圧力Ｐ８の比Ｐ１／ｐ、が非
常感二人きく、（Ｐｉを５気圧ｊＰ２を０．０５気圧と
すればＰＩ／Ｐ、＝ １００ ）、蒸気の臨界圧力比的
１．９をはるかＣ二超えるため、蒸気の流速はマツハ数
３にも達すること（二なる。
ところで、復水器６は、第２図に示すように、本体ｌＯ
の一側ｌ二人ロ水室１］を、他側ｊ二出ロ水室ｊ２を有
し、両氷室１１．１２を横方向ミニ列設した冷却管１３
により連結しているものであり、これら冷却管Ｉ３の上
方に位置する側壁１４ｄ には蒸気人口１５が設けられ
ていて、この蒸気口１５には、前記タービンバイパス管
９の一端が接続されている。
の一側ｌ二人ロ水室１］を、他側ｊ二出ロ水室ｊ２を有
し、両氷室１１．１２を横方向ミニ列設した冷却管１３
により連結しているものであり、これら冷却管Ｉ３の上
方に位置する側壁１４ｄ には蒸気人口１５が設けられ
ていて、この蒸気口１５には、前記タービンバイパス管
９の一端が接続されている。
しかして、タービンバイパス管９を通って復水器６に導
かれた蒸気は、矢示する方向（二流れ、側壁１４ａに対
向する側の側壁１４６に当り、一部は上向きの方向に、
残りは下向きの下方（＝向きを変え、ついで冷却管Ｉ３
の間を通り抜ける際に冷却され、復水となることになる
。上記したよう５二復水器６ｊ二流入した蒸気は、高圧
力比で膨張するため、超音速噴流となり、この噴流速度
は、噴流内部の混合Ｃ二よる損失や側壁１４Ｊ Ｃ二衝
突して流れを変える際に生じる損失等により低下するが
、その低下し。
かれた蒸気は、矢示する方向（二流れ、側壁１４ａに対
向する側の側壁１４６に当り、一部は上向きの方向に、
残りは下向きの下方（＝向きを変え、ついで冷却管Ｉ３
の間を通り抜ける際に冷却され、復水となることになる
。上記したよう５二復水器６ｊ二流入した蒸気は、高圧
力比で膨張するため、超音速噴流となり、この噴流速度
は、噴流内部の混合Ｃ二よる損失や側壁１４Ｊ Ｃ二衝
突して流れを変える際に生じる損失等により低下するが
、その低下し。
た噴流の管群に流入する際の速度は、それでも超音速域
にある。したがって、薄肉で剛性の低い冷却管１３に高
速の蒸気流が当ることになり、このことは冷却管１３に
大きなたわみを生じさせ、これにより生じる振動で冷却
管１３が損傷する危険性があるＯ そこで、蒸気人口１５から流入するバイパス蒸気の流速
を下けるために、蒸気流路Ｃ二障書物を置き、蒸気流Ｃ
二損失を与えるようにした技術手段も提案されている。
にある。したがって、薄肉で剛性の低い冷却管１３に高
速の蒸気流が当ることになり、このことは冷却管１３に
大きなたわみを生じさせ、これにより生じる振動で冷却
管１３が損傷する危険性があるＯ そこで、蒸気人口１５から流入するバイパス蒸気の流速
を下けるために、蒸気流路Ｃ二障書物を置き、蒸気流Ｃ
二損失を与えるようにした技術手段も提案されている。
しかし、この障害物（ｄ本体１０内の上部ｆ′″−置か
なければならず、この設置位置は通常運転時のタービン
排気通路内であることにより、タービン排気流ｌ二対し
て損失を与えると考えられており、タービン４の効率を
考慮しまたとき好んで採用する手段ではない。
なければならず、この設置位置は通常運転時のタービン
排気通路内であることにより、タービン排気流ｌ二対し
て損失を与えると考えられており、タービン４の効率を
考慮しまたとき好んで採用する手段ではない。
本発明は上記し、た点Ｃ二鑑みてなされたもので、ター
ヒンバイパス蒸気Ｃ二代表されるタービン排気以外の復
水器へ導入される蒸気の′高速流を効果的Ｃ二減速し、
かつタービン排気に、対し、ては流れを防げる要因とな
らないようにしたり水密を提供することを目的とする。
ヒンバイパス蒸気Ｃ二代表されるタービン排気以外の復
水器へ導入される蒸気の′高速流を効果的Ｃ二減速し、
かつタービン排気に、対し、ては流れを防げる要因とな
らないようにしたり水密を提供することを目的とする。
本発明は復水器本体の冷却管群の上方に位置する壁部に
蒸気入口を設け、タービン排気以外の蒸気を蒸気入口を
通して導入するようにしたり水密において、蒸気入口（
二対向して直径とピッチの比が２〜１０となる円柱列か
らなる生減速装置を配置するとともに、この王減速装伽
１：連ねて直径とピッチの比が１．５〜４となる円柱列
で構成した減速促進体を設けたことを特徴とするもので
ある。
蒸気入口を設け、タービン排気以外の蒸気を蒸気入口を
通して導入するようにしたり水密において、蒸気入口（
二対向して直径とピッチの比が２〜１０となる円柱列か
らなる生減速装置を配置するとともに、この王減速装伽
１：連ねて直径とピッチの比が１．５〜４となる円柱列
で構成した減速促進体を設けたことを特徴とするもので
ある。
本発明による復水器を好適な実施例である第３図を参照
して説明する。なお、第３図（二おいて、第２図に示さ
れる部分と同一部分には同一符号を付してその説明を省
略する。
して説明する。なお、第３図（二おいて、第２図に示さ
れる部分と同一部分には同一符号を付してその説明を省
略する。
第３図において、符号２０け王減速装置であって、この
減速装置２０−蒸気入口＋５に対向するようｌ二装置さ
れている。
減速装置２０−蒸気入口＋５に対向するようｌ二装置さ
れている。
この主減速装置２０は、バイパス蒸気流に対して直角の
面をなす円柱列で構成されていて、円柱２１の直径とピ
ッチの比が１．５〜１０となるよう（二設定されている
。果験によれば直径とピッチの比が小さい程減速効果は
大となるが、この比が４〜１０間でははｙ同じ程度の効
果となり、減速効果は円柱列の前方（二形成される前方
衝撃波と、後方に形成される斜め衝撃波群と円柱まわり
の粘性抵抗によるが、−次側のマツハ数が高いほど減速
効果が大きいことが判った。
面をなす円柱列で構成されていて、円柱２１の直径とピ
ッチの比が１．５〜１０となるよう（二設定されている
。果験によれば直径とピッチの比が小さい程減速効果は
大となるが、この比が４〜１０間でははｙ同じ程度の効
果となり、減速効果は円柱列の前方（二形成される前方
衝撃波と、後方に形成される斜め衝撃波群と円柱まわり
の粘性抵抗によるが、−次側のマツハ数が高いほど減速
効果が大きいことが判った。
そして、冷却管１３の保護のためには、円柱列は蒸気入
口１５の出口面全域に配置する必要がなく、この場合の
冷却管１３へ向う蒸気の流速は出口面全域Ｃ円柱を配置
した場合の蒸気流速に比べてほとんど同じ値となること
も実験１−より確認された。
口１５の出口面全域に配置する必要がなく、この場合の
冷却管１３へ向う蒸気の流速は出口面全域Ｃ円柱を配置
した場合の蒸気流速に比べてほとんど同じ値となること
も実験１−より確認された。
一方、この主減速装置２０の下方Ｃけ減速促進体２２が
連設されている。この減速促進体２２は復水器６内のバ
イパス蒸気流、つまりタービンバイパス管９の延長方向
に流れる蒸気流に対して平行な面をなす円柱列で構成さ
れていて、円柱２３の直径とピッチの比が１．５〜４と
なるよう（二配股されている。この値は上記した主減速
装置２０と同様１ニタービン排気Ｃ二対する影響も考慮
しながら実験を行なって得たものである。ここでの蒸気
の流速は主として低音速域ζ二あり、円柱２３との摩擦
、および後流での混合損失により減速効果が生じる。な
お、本案雄側の減速促進体２２は一段であるが、必要に
応じて複数段としても良い。
連設されている。この減速促進体２２は復水器６内のバ
イパス蒸気流、つまりタービンバイパス管９の延長方向
に流れる蒸気流に対して平行な面をなす円柱列で構成さ
れていて、円柱２３の直径とピッチの比が１．５〜４と
なるよう（二配股されている。この値は上記した主減速
装置２０と同様１ニタービン排気Ｃ二対する影響も考慮
しながら実験を行なって得たものである。ここでの蒸気
の流速は主として低音速域ζ二あり、円柱２３との摩擦
、および後流での混合損失により減速効果が生じる。な
お、本案雄側の減速促進体２２は一段であるが、必要に
応じて複数段としても良い。
次Ｃ二、作用を説明する。
タービンバイパス管９を通って復水器６（−導かれた蒸
気は、蒸気人口１５から器内ζ二高速で流れ、主減速装
置２０（二到達する。ここには蒸気人口１５に対向して
直径とピッチの比が２〜」０となるように設定した円柱
２１が配列さね、ているため、蒸気流はこの円柱２１に
当り、前方衝虹波および斜め衝撃波を形成して減速され
、また蒸気流は円柱２１に沿って流れ粘性抵抗ζ二よっ
ても減速され、その一部はそこから偏流してまた残り蒸
気流も蒸気人口Ｉ５と対向する側の側壁１４４に当り、
そこから偏流し７て減速促進体２２に導かれる。
気は、蒸気人口１５から器内ζ二高速で流れ、主減速装
置２０（二到達する。ここには蒸気人口１５に対向して
直径とピッチの比が２〜」０となるように設定した円柱
２１が配列さね、ているため、蒸気流はこの円柱２１に
当り、前方衝虹波および斜め衝撃波を形成して減速され
、また蒸気流は円柱２１に沿って流れ粘性抵抗ζ二よっ
ても減速され、その一部はそこから偏流してまた残り蒸
気流も蒸気人口Ｉ５と対向する側の側壁１４４に当り、
そこから偏流し７て減速促進体２２に導かれる。
ここにはタービンバイパス管９の延長方向Ｃ１流れる蒸
気流に対して平行に直径とピッチの比が１．５〜４とな
るように設定した円柱２３が配列されているため、蒸気
流はこの円柱２３に当り、それに沿って流れるときの粘
性抵抗、さらには円柱２３の後方で混合損失を生じるこ
とにより減速される。
気流に対して平行に直径とピッチの比が１．５〜４とな
るように設定した円柱２３が配列されているため、蒸気
流はこの円柱２３に当り、それに沿って流れるときの粘
性抵抗、さらには円柱２３の後方で混合損失を生じるこ
とにより減速される。
もちろん、蒸気５ｒＵ、が主減速装置２０を通過したに
もかかわらず超音速域、また場合により遷音速域にある
ときには前述１．′ｆｃ前方衝撃波、および斜め衝撃波
が円柱２３によって形成され、これにより一定の減速効
果が得られる。
もかかわらず超音速域、また場合により遷音速域にある
ときには前述１．′ｆｃ前方衝撃波、および斜め衝撃波
が円柱２３によって形成され、これにより一定の減速効
果が得られる。
一方、タービン排気に対しては上記した構成によれば排
気通路を塞ぐ心配もなく、円柱列は流れを防げる装置と
はならない。
気通路を塞ぐ心配もなく、円柱列は流れを防げる装置と
はならない。
【、、たがって、冷却管１３の周囲（二流入する蒸気は
上述の各段階を経て減速されるから、冷却管１３がバイ
パス蒸気流によってたわみを生じて損傷することはなく
、シかもタービン排気に対しては損失を生じないので、
タービン効率の低下を招かないものである。
上述の各段階を経て減速されるから、冷却管１３がバイ
パス蒸気流によってたわみを生じて損傷することはなく
、シかもタービン排気に対しては損失を生じないので、
タービン効率の低下を招かないものである。
以上述べたよう２二本発明によれば、タービン排気流に
対しては損失が少なく、バイパス蒸気ｉ二対しては効率
よく減速するこ゛とができ、これによりバイパス蒸気ｆ
二よる冷却管の損傷を防ぎ得るから、原子力発電プラン
ト等に設置される復水器の装置寿命が大幅（１高められ
るという優れた効果を奏する０
対しては損失が少なく、バイパス蒸気ｉ二対しては効率
よく減速するこ゛とができ、これによりバイパス蒸気ｆ
二よる冷却管の損傷を防ぎ得るから、原子力発電プラン
ト等に設置される復水器の装置寿命が大幅（１高められ
るという優れた効果を奏する０
第１図はタービンバイパス系統な冷する原子力発電プラ
ントの構成を示す系統図、第２図はタービンバイパス蒸
気の復水器内における挙動を示す説明図、第３図は本発
明による復水器の一実施例を示す構成図である。 ６・・・復水器 川・・・本体１３・・・冷却
管 １５・・・蒸気入口２０・・・主減速装置
２１ 、２３・・・円柱２２・・・減速促進体 （７３１７）代理人 弁理士 則 近 憲 佑 （はが
１名）第１図 ２ 第２図
ントの構成を示す系統図、第２図はタービンバイパス蒸
気の復水器内における挙動を示す説明図、第３図は本発
明による復水器の一実施例を示す構成図である。 ６・・・復水器 川・・・本体１３・・・冷却
管 １５・・・蒸気入口２０・・・主減速装置
２１ 、２３・・・円柱２２・・・減速促進体 （７３１７）代理人 弁理士 則 近 憲 佑 （はが
１名）第１図 ２ 第２図
Claims (1)
- 復水器本体の冷却管群の上方Ｃ位置する壁部に蒸気入口
を設け、タービン排気以外の蒸気を前記蒸気入口を通し
て導入するようＣニした復水器Ｃ二おいて、前記蒸気入
口に対向して直径とピッチの比が２〜１０となる円柱列
からなる主減速装置を配置するとともに、この主減速装
置に連ねて直径とピッチの比が１．５〜４となる円柱列
で構成した減速促進体を設けたことを特徴とする復水器
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16089882A JPH0238878B2 (ja) | 1982-09-17 | 1982-09-17 | Fukusuiki |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16089882A JPH0238878B2 (ja) | 1982-09-17 | 1982-09-17 | Fukusuiki |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5952191A true JPS5952191A (ja) | 1984-03-26 |
| JPH0238878B2 JPH0238878B2 (ja) | 1990-09-03 |
Family
ID=15724737
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16089882A Expired - Lifetime JPH0238878B2 (ja) | 1982-09-17 | 1982-09-17 | Fukusuiki |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0238878B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104990425A (zh) * | 2015-05-22 | 2015-10-21 | 东南大学 | 一种干旱地区核电厂太阳能辅助间接空冷系统 |
-
1982
- 1982-09-17 JP JP16089882A patent/JPH0238878B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104990425A (zh) * | 2015-05-22 | 2015-10-21 | 东南大学 | 一种干旱地区核电厂太阳能辅助间接空冷系统 |
| CN104990425B (zh) * | 2015-05-22 | 2017-03-15 | 东南大学 | 一种干旱地区核电厂太阳能辅助间接空冷系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0238878B2 (ja) | 1990-09-03 |
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